具体实施方式
下面结合实施例,对本发明做进一步描述:
实施例1
将混合多元醇(以质量分数计是由16%的聚氧化丁烯多元醇,77%的聚醚多元醇,7%的聚合物多元醇组成)20公斤,混合催化剂(辛酸亚锡、2,4-二氨基苯酚盐酸盐比例为1:2)6公斤,HCFC141b发泡剂4公斤,氨丙基三乙氧基硅烷偶联剂10公斤添加到反应釜中机械搅拌混合均匀。
将60公斤异氰酸酯(二苯基甲烷二异氰酸酯、多亚甲基多苯基异氰酸酯质量比为1:1.5)加入反应釜继续搅拌进行预聚合发泡反应。
将初步反应的物料浇筑到模具中自由发泡,获得浇筑模胚,脱模之后将浇筑模胚进行熟化成型处理得到聚氨酯发泡材料。
实施例1所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为59.4Kg/m3,硬度(邵氏A)为78,拉伸强度为485KPa,撕裂强度为99N/m,摩擦系数为1.4;聚合反应中物料的乳白时间为53秒,粘度为3.8×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.3%。
实施例2
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 27%
聚醚多元醇: 68%
聚合物多元醇: 5%
其余与实施例1相同。
实施例2所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为58.1Kg/m3,硬度(邵氏A)为77,拉伸强度为474KPa,撕裂强度为98N/m,摩擦系数为1.3;聚合反应中物料的乳白时间为51秒,粘度为3.8×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.7%。
实施例3
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 35%
聚醚多元醇: 62%
聚合物多元醇: 3%
其余与实施例1相同。
实施例3所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为56.7Kg/m3,硬度(邵氏A)为79,拉伸强度为468KPa,撕裂强度为99N/m,摩擦系数为1.3;聚合反应中物料的乳白时间为53秒,粘度为3.6×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.9%。
实施例4
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇质量为25公斤,异氰酸酯为55公斤,其余与实施例1相同。
实施例4所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为55.9Kg/m3,硬度(邵氏A)为80,拉伸强度为490KPa,撕裂强度为103N/m,摩擦系数为1.2;聚合反应中物料的乳白时间为54秒,粘度为3.9×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.4%。
实施例5
与实施例4相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 27%
聚醚多元醇: 68%
聚合物多元醇: 5%
其余与实施例4相同。
实施例5所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为54.4Kg/m3,硬度(邵氏A)为80,拉伸强度为485KPa,撕裂强度为105N/m,摩擦系数为1.1;聚合反应中物料的乳白时间为52秒,粘度为3.7×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.6%。
实施例6
与实施例4相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 35%
聚醚多元醇: 62%
聚合物多元醇: 4%
其余与实施例4相同。
实施例6所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为53.9Kg/m3,硬度(邵氏A)为79,拉伸强度为477KPa,撕裂强度为106N/m,摩擦系数为1.1;聚合反应中物料的乳白时间为55秒,粘度为3.5×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.8%。
实施例7
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇质量为30公斤,异氰酸酯为50公斤,其余与实施例1相同。
实施例7所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为52.7Kg/m3,硬度(邵氏A)为86,拉伸强度为498KPa,撕裂强度为115N/m,摩擦系数为0.9;聚合反应中物料的乳白时间为54秒,粘度为3.6×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.5%。
实施例8
与实施例7相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 27%
聚醚多元醇: 68%
聚合物多元醇: 5%
其余与实施例7相同。
实施例8所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为52.0Kg/m3,硬度(邵氏A)为87,拉伸强度为501KPa,撕裂强度为114N/m,摩擦系数为1.0;聚合反应中物料的乳白时间为55秒,粘度为3.7×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.6%。
实施例9
与实施例7相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 35%
聚醚多元醇: 62%
聚合物多元醇: 3%
其余与实施例7相同。
实施例9所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为51.8Kg/m3,硬度(邵氏A)为87,拉伸强度为503KPa,撕裂强度为115N/m,摩擦系数为1.0;聚合反应中物料的乳白时间为53秒,粘度为3.6×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.9%。
实施例10
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇质量为35公斤,异氰酸酯为45公斤,其余与实施例1相同。
实施例10所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为51.3Kg/m3,硬度(邵氏A)为86,拉伸强度为500KPa,撕裂强度为109N/m,摩擦系数为1.2;聚合反应中物料的乳白时间为57秒,粘度为3.8×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.5%。
实施例11
与实施例10相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 27%
聚醚多元醇: 68%
聚合物多元醇: 5%
其余与实施例10相同。
实施例11所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为51.0Kg/m3,硬度(邵氏A)为83,拉伸强度为497KPa,撕裂强度为112N/m,摩擦系数为1.1;聚合反应中物料的乳白时间为56秒,粘度为3.9×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.4%。
实施例12
与实施例10相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 35%
聚醚多元醇: 62%
聚合物多元醇: 3%
其余与实施例10相同。
实施例12所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为50.9Kg/m3,硬度(邵氏A)为84,拉伸强度为497KPa,撕裂强度为108N/m,摩擦系数为1.1;聚合反应中物料的乳白时间为52秒,粘度为3.4×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.9%。
实施例13
与实施例1相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇质量为40公斤,异氰酸酯为40公斤,其余与实施例1相同。
实施例13所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为50.1Kg/m3,硬度(邵氏A)为85,拉伸强度为489KPa,撕裂强度为104N/m,摩擦系数为1.3;聚合反应中物料的乳白时间为54秒,粘度为4.0×10-3m2/s;反应釜中挂料比为7.0%。
实施例14
与实施例13相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 27%
聚醚多元醇: 68%
聚合物多元醇: 5%
其余与实施例13相同。
实施例14所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为50.5Kg/m3,硬度(邵氏A)为81,拉伸强度为482KPa,撕裂强度为102N/m,摩擦系数为1.2;聚合反应中物料的乳白时间为49秒,粘度为4.2×10-3m2/s;反应釜中挂料比为5.8%。
实施例15
与实施例13相比,本实施例中加入反应釜的混合多元醇以质量分数计:
聚氧化丁烯多元醇: 35%
聚醚多元醇: 62%
聚合物多元醇: 3%
其余与实施例13相同。
实施例15所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为50.3Kg/m3,硬度(邵氏A)为83,拉伸强度为482KPa,撕裂强度为100N/m,摩擦系数为1.5;聚合反应中物料的乳白时间为47秒,粘度为3.8×10-3m2/s;反应釜中挂料比为6.2%。
实施例16
与实施例8相比,本实施例中加入反应釜的混合催化剂中辛酸亚锡与2,4-二氨基苯酚盐
酸盐质量比为1:1。其余与实施例8相同。
实施例16所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为51.1Kg/m3,硬度(邵氏A)为85,拉伸强度为497KPa,撕裂强度为109N/m,摩擦系数为1.2;聚合反应中物料的乳白时间为25秒,粘度为4.5×10-3m2/s;反应釜中挂料比为13.4%。
实施例17
与实施例8相比,本实施例中加入反应釜的混合催化剂中辛酸亚锡与2,4-二氨基苯酚盐
酸盐质量比为1:1.5。其余与实施例8相同。
实施例17所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为50.9Kg/m3,硬度(邵氏A)为87,拉伸强度为502KPa,撕裂强度为109N/m,摩擦系数为1.1;聚合反应中物料的乳白时间为42秒,粘度为5.2×10-3m2/s;反应釜中挂料比为9.8%
实施例18
与实施例8相比,本实施例中加入反应釜的混合催化剂中辛酸亚锡与2,4-二氨基苯酚盐酸盐质量比为1:2.5。其余与实施例8相同。
实施例18所得的一种抗压耐磨的聚氨酯材料,其密度为52.3Kg/m3,硬度(邵氏A)为81,拉伸强度为479KPa,撕裂强度为102N/m,摩擦系数为1.4;聚合反应中物料的乳白时间为56秒,粘度为4.0×10-3m2/s;反应釜中挂料比为7.9%。
通过改变混合催化剂的配比,能够明显延长反应的乳白时间,改善物料的流动性,降低反应釜的挂料量。
上述实施例中卤代烷烃发泡剂选用的是HCFC141b,选用R142、HFC125等也可以达到相同的目的。
以上所述,仅是本发明的实施例而已,并非是对本发明作其它形式的限制,任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例。但是凡是未脱离本发明方案内容,依据发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型,仍属于本发明技术方案的保护范围。