CN103150478B - 减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 - Google Patents
减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103150478B CN103150478B CN201310082129.7A CN201310082129A CN103150478B CN 103150478 B CN103150478 B CN 103150478B CN 201310082129 A CN201310082129 A CN 201310082129A CN 103150478 B CN103150478 B CN 103150478B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- annular valve
- circumferential stress
- distributed pressure
- radius
- lnr
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Prostheses (AREA)
Abstract
本发明涉及减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,属于减振器技术领域。主旨是给出一种环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,满足减振器及叠加阀片CAD设计和强度校核计算的要求。本发明其特征在于:通过均布压力下及反向线性非均布压力下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数的叠加运算,得到减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力系数;根据阀片厚度,周向应力系数和最大非均布压力,对减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的进行计算。通过与ANSYS仿真验证结果可知,该计算方法正确,为实际减振器及叠加阀片CAD设计及强度校核计算,提供了精确的减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法。
Description
技术领域
本发明涉及液压减振器,特别是减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法。
背景技术
环形阀片是汽车减振器中最为关键性的精密元件,环形阀片应力计算影响减振器叠加阀片的拆分设计及强度校核,同时,阀片的应力情况决定着减振器的寿命,其中,周向应力会引起阀片沿着半径方向断裂。因此,能否实现对环形阀片周向应力的精确计算,决定着减振器环形叠加阀片拆分设计及强度校核计算,并且决定着能否真正实现汽车减振器及叠加阀片的现代化CAD设计。由于常通节流孔和节流缝隙的存在,减振器阀片实际所受的压力是非均布的,尽管国内、外很多学者已对此进行了大量研究,但是对于在非均布压力下的减振器环形阀片的周向应力计算,至今没有给出精确的解析计算式及计算方法。目前国内外大都是利用有限元仿真软件,对给定压力下的环形阀片通过建立实体模型进行数值仿真,尽管可得到近似的数值解,但是不能满足减振器及阀片现代化CAD设计的要求。
随着汽车工业的快速发展及车辆行驶速度的不断提高,对减振器设计提出了更高的要求,要实现减振器及叠加阀片现代化CAD设计和强度校核,必须建立一种精确的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力计算方法,满足减振器及叠加阀片设计和强度校核的要求,使减振器及叠加阀片参数设计值更加准确,提高减振器设计水平和性能,提高减振器使用寿命。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷,本发明所要解决的技术问题是提供一种精确、可靠的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力计算方法,其计算流程如图1所示。
为了解决上述技术问题,本发明所提供的减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,其中,环形阀片在非均布压力下的力学模型如图2所示,环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口位置半径rk,在区间[ra,rk]的均布压力p0,在区间[rk,rb]的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)];环形阀片所受的非均布压力可看作是由区间[ra,rb]的均布压力p0与区间[rk,rb]的反向线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)叠加构成的,周向应力的计算步骤如下:
(1)均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr1计算:
根据环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,泊松比μ,计算在均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr1,即:
式中,Kθ11r和Kθ12r是为了方便阀片在均布压力下的周向应力系数Gσθr1的表达和计算,根据减振器环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,泊松比μ,所定义的中间参数,即:
Kθ11r=3(1-μ2)(E1/r+2E2rlnr+E2r+2E3r+4r3)/16,ra≤r≤rb;
Kθ12r=3(1-μ2)(-E1/r2+2E2lnr+3E2+2E3+12r2)/16,ra≤r≤rb;
其中, A2=2ralnra+ra,A3=2ra, B2=2(μ+1)lnrb+μ+3,B3=2(μ+1),
(2)在反向线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr2计算:
根据环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口半径rk,泊松比μ,计算在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2,即:
式中,Kθ21r和Kθ22r是为了方便阀片在反向线性非均布压力下的周向应力系数Gσθr2的表达和计算,根据减振器环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口半径rk,泊松比μ,所定义的中间参数,即
(3)非均布压力下的减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr计算:
根据步骤(1)中的Gσθr1和步骤(2)中的Gσθr2,通过叠加运算可求得在非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr,即:
其中,当半径r等于内圆半径ra时,Gσθr即为减振器环形阀片在内圆半径位置的周向应力系数
(4)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力σθr及最大周向应力σθmax计算:
根据环形阀片厚度h,在区间[ra,rk]的均布压力p0,及步骤(3)中的Gσθr及对减振器环形阀片在半径r处的周向应力σθr及在内圆半径ra处的最大周向应力σθmax分别进行计算,即
本发明比现有技术具有的优点:
实际减振器环形节流阀片所受压力为非均布的,对于减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力,先前国内、外均无给出精确的计算方法,大都是利用有限元仿真软件,对给定压力下的阀片通过建立实体模型进行数值仿真得到近似的数值解,但是该有限元建模仿真的方法不能提供精确的解析计算式及计算方法,不能提供满足减振器叠加阀片实际设计及强度校核的要求。本发明所建立的减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,是将减振器环形阀片非均布压力力学模型,看作为均布压力力学模型与反向线性非均布压力力学模型的叠加,利用均布压力下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数,及反向线性非均布压力下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数,通过叠加运算得到减振器环形阀片在非均布压力下的叠加周向应力系数,从而实现对减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的精确计算,通过与ANSYS仿真验证结果比较可知,所建立的减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法正确,为实际减振器及叠加阀片精确设计及强度校核,提供了精确的环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法。
附图说明
为了更好地理解本发明下面结合附图作进一步的说明。
图1是减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法流程图;
图2是减振器环形阀片在非均布压力下的力学模型;
图3是实施例一的环形阀片在均布压力下的周向应力系数曲线;
图4是实施例一的环形阀片在反向线性非均布压力下的周向应力系数曲线;
图5是实施例一的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力系数曲线;
图6是实施例一的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力曲线;
图7是实施例一的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力仿真云图;
图8是实施例二的环形阀片在反向线性非均布压力下的周向应力系数曲线;
图9是实施例二的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力系数曲线;
图10是实施例二的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力曲线;
图11是实施例三的环形阀片在均布压力下的周向应力系数曲线;
图12是实施例三的环形阀片在反向线性均布压力下的周向应力系数曲线;
图13是实施例三的减振器环形阀片非均布压力下的周向应力系数曲线;
图14是实施例三的减振器环形阀片非均布压力下的周向应力曲线;
图15是实施例四的减振器环形阀片在区间[ra,rk]不同均布压力下的周向应力曲线。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例一:某减振器阀片的厚度h=0.3mm,内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.5mm,阀口位置半径rk=8.0mm,泊松比μ=0.3,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa。
本发明实例所提供的减振器环形阀片非均布压力下周向应力的计算方法,计算流程如图1所示,具体步骤如下:
(1)区间[ra,rb]均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr1计算:
根据环形阀片的内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.5mm,泊松比μ=0.3,对均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr1进行计算,即:
式中,Kθ11r=3(1-μ2)(E1/r+2E2rlnr+E2r+2E3r+4r3)/16,ra≤r≤rb;
Kθ12r=3(1-μ2)(-E1/r2+2E2lnr+3E2+2E3+12r2)/16,ra≤r≤rb;
A2=2ralnra+ra=-0.047983,A3=2ra=0.01, B2=2(μ+1)lnrb+μ+3=-9.095991,B3=2(μ+1)=2.6,
计算所得到的在均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr1,如图3所示;
(2)区间[rk,rb]线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr2计算:
根据减振器环形阀片的内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.5mm,阀口位置半径rk=8.0mm,泊松比μ=0.3,对在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2进行计算,即:
式中,
计算所得到的在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2,如图4所示;
(3)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr计算:
根据步骤(1)中的Gσθr1及步骤(2)中的Gσθr2,通过叠加运算得到在非均布压力下环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr=Gσθr1-Gσθr2,如图5所示;其中,环形阀片在内圆半径处的周向应力系数
(4)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力σθr及最大周向应力σθmax计算:
根据环形阀片厚度h=0.3mm,rk=8.0mm,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa,及步骤(3)中的在任意半径r处的环形阀片周向应力系数Gσθr,对减振器环形阀片在半径r处的周向应力进行计算,计算得到的减振器环形阀片的周向应力σθr随半径r的变化曲线,如图6所示;
其中,非均布压力下环形阀片在内圆半径ra处的最大周向应力σθmax为
根据减振器环形阀片的内半径ra=5.0mm,外半径rb=8.5mm,阀口位置半径rk=8.0mm,,厚度h=0.3mm,泊松比μ=0.3,利用ANSYS进行建模,网格划分单位为0.1mm,在ra≤r≤rk区间施加均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间施加线性非均布压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa,仿真得到的阀片周向应力仿真云图,如图7所示。
通过仿真图7可知,通过ANSYS仿真得到的减振器环形阀片在非均布压力下的周向应力为410MPa,与用该方法计算得到的405.95MPa之间的偏差为3.1777MPa,相对偏差仅为0.98%,表明该减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法是正确的,为减振器环形阀片强度校核及拆分设计,提供了精确的环形阀片周向应力计算方法。
实施例二:某减振器阀片的厚度、内圆半径、外圆半径及阀片材料特性与实施例一完全相同,阀口位置半径不同,rk=7.0mm,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa。
采用实施例一的计算步骤,即:
(1)区间[ra,rb]均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr1计算:
由于减振器环形阀片的厚度、内圆半径、外圆半径及阀片材料特性与实施例一完全相同,因此,均布压力下环形阀片的周向应力系数Gσθr1与实施例一的相同;
(2)区间[rk,rb]线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr2计算:
根据减振器环形阀片的内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.5mm,阀口位置半径rk=7.0mm,泊松比μ=0.3,计算在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2,即:
式中,
计算所得到的在线性非均布压力下的减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2,如图8所示;
(3)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr计算:
根据步骤(1)中的Gσθr1及步骤(2)中的Gσθr2,通过叠加运算得到在非均布压力下环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr=Gσθr1-Gσθr2,如图9所示;其中,环形阀片在内圆半径处的周向应力系数
(4)环形阀片在任意半径r位置的周向应力σθr及最大周向应力σθmax计算:
根据环形阀片厚度h=0.3mm,rk=7.0mm,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa,及步骤(3)中的在任意半径r处的环形阀片周向应力系数Gσθr,对减振器环形阀片在半径r处的周向应力进行计算,计算得到的减振器环形阀片的周向应力σθr随半径r的变化曲线,如图10所示;
其中,环形阀片在内圆半径ra处的最大周向应力σθmax为
实施例三:某减振器阀片的厚度、内圆半径、阀口位置半径及阀片材料特性与实施例一完全相同,外圆半径rb=8.75mm,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,在rk<r≤rb区间的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa。
采用实施例一的计算步骤,即:
(1)区间[ra,rb]均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr1计算:
根据环形阀片的内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.75mm,泊松比μ=0.3,计算在均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr1,如图11所示;
(2)区间[rk,rb]线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr2计算:
根据环形阀片的内园半径ra=5.0mm,外园半径rb=8.75mm,阀口位置半径rk=8.0mm,泊松比μ=0.3,计算在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr2,如图12所示;
(3)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσθr计算:
根据步骤(1)中的Gσθr1及步骤(2)中的Gσθr2,通过叠加运算得到在非均布压力下环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr=Gσθr1-Gσθr2,如图13所示;其中,在内圆半径处的周向应力系数
(4)环形阀片在任意半径r位置的周向应力σθr及最大周向应力σθmax计算:
根据环形阀片厚度h=0.3mm,在区间ra≤r≤rk的均布压力p0=3.0MPa,及步骤(3)中的非均布压力下环形阀片在任意半径r处的周向应力系数Gσθr,对减振器环形阀片在半径r处的周向应力进行计算,计算得到环形阀片周向应力σθr随半径r的变化曲线,如图14所示;
其中,非均布压力下环形阀片在内圆半径ra处的最大周向应力σθmax为:
实施例四:某减振器环形阀片的厚度、内圆半径、外圆半径、阀口位置半径、阀片材料特性及压力分布区间与实施例三完全相同,只是在区间ra≤r≤rk的均布压力分别为p0=1.0MPa、p0=2.0MPa和p0=3.0MPa,而在rk<r≤rb区间的压力分别为p=[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa、p=2[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa和p=3[1-(r-rk)/(rb-rk)]MPa。
采用实施例三的计算步骤,即:
由于某减振器环形阀片的厚度、内圆半径、外圆半径、阀口位置半径、阀片材料特性及压力分布区间与实施例三的完全相同,因此,减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数Gσr与实施例三的相同,如图13所示;
根据环形阀片厚度h=0.3mm,及步骤(3)中的Gσθr,计算在区间[ra,rk]的均布压力分别为p0=1.0MPa、p0=2.0MPa和p0=3.0MPa情况下的环形阀片周向应力计算所得到的环形阀片周向应力σθr随半径r的变化曲线,如图15所示。
Claims (1)
1.减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,其中,环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口位置半径rk,在区间[ra,rk]的均布压力p0,在区间[rk,rb]的压力p=p0[1-(r-rk)/(rb-rk)];环形阀片所受的非均布压力可看作是由区间[ra,rb]的均布压力p0与区间[rk,rb]的反向线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)叠加构成的;周向应力的计算步骤如下:
(1)均布压力p0下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数 计算:
根据环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,泊松比μ,计算在均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数,即:
式中,和是为了方便阀片在均布压力下的周向应力系数的表达和计算,根据减振器环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,泊松比μ,所定义的中间参数,即:
=3(1-μ2)(E1/r+2E2rlnr+E2r+2E3r+4r3)/16,ra≤r≤rb;
=3(1-μ2)(-E1/r2+2E2lnr+3E2+2E3+12r2)/16,ra≤r≤rb;
其中, A2=2ra lnra+ra,A3=2ra, B2=2(μ+1)lnrb+μ+3,B3=2(μ+1),
(2)在反向线性非均布压力p0(r-rk)/(rb-rk)下的环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口半径rk,泊松比μ,计算在线性非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r处的周向应力系数,即:
式中,和是为了方便阀片在反向线性非均布压力下的周向应力系数的表达和计算,根据减振器环形阀片的内圆半径ra,外圆半径rb,阀口半径rk,泊松比μ,所定义的中间参数,即
其中,
(3)非均布压力下的减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据步骤(1)中的和步骤(2)中的,通过叠加运算可求得在非均布压力下减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力系数,即:
其中,当半径r等于内圆半径ra时,即为减振器环形阀片在内圆半径位置的周向应力系数;
(4)减振器环形阀片在任意半径r位置的周向应力及最大周向应力计算:
根据环形阀片厚度h,在区间[ra,rk]的均布压力p0,及步骤(3)中的及,对减振器环形阀片在半径r处的周向应力及在内圆半径ra处的最大周向应力分别进行计算,即
;
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310082129.7A CN103150478B (zh) | 2013-03-15 | 2013-03-15 | 减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310082129.7A CN103150478B (zh) | 2013-03-15 | 2013-03-15 | 减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103150478A CN103150478A (zh) | 2013-06-12 |
CN103150478B true CN103150478B (zh) | 2015-10-07 |
Family
ID=48548552
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310082129.7A Expired - Fee Related CN103150478B (zh) | 2013-03-15 | 2013-03-15 | 减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103150478B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103617374B (zh) * | 2013-12-18 | 2016-06-15 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2157808A (en) * | 1984-04-21 | 1985-10-30 | Fichtel & Sachs Ag | A telescopic shock absorber |
WO2002001311A1 (en) * | 2000-06-27 | 2002-01-03 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Composite rotors for flywheels and methods of fabrication thereof |
CN102748418A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-10-24 | 山东理工大学 | 减振器复合阀螺旋弹簧刚度设计方法 |
-
2013
- 2013-03-15 CN CN201310082129.7A patent/CN103150478B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2157808A (en) * | 1984-04-21 | 1985-10-30 | Fichtel & Sachs Ag | A telescopic shock absorber |
WO2002001311A1 (en) * | 2000-06-27 | 2002-01-03 | Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Composite rotors for flywheels and methods of fabrication thereof |
CN102748418A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-10-24 | 山东理工大学 | 减振器复合阀螺旋弹簧刚度设计方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
周长城 等.减振器节流阀片变形量与应力解析计算.《车辆悬架弹性力学解析计算理论》.机械工业出版社,2012,第65-75页. * |
李红艳 等.非均布压力下的减振器节流阀片应力解析计算.《山东理工大学学报(自然科学版)》.2012,第26卷(第1期),第5-10页. * |
简式减振器叠加节流阀片开度与特性试验;周长城 等;《机械工程学报》;20070630;第43卷(第6期);第210-215页 * |
线性非均布压力下减振器环形阀片变形解析计算;蔡艳辉 等;《农业装备与车辆工程》;20091031;第2009年卷(第10期);第24-27页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103150478A (zh) | 2013-06-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103294919B (zh) | 减振器环形叠加阀片在非均布压力下确定径向应力的方法 | |
CN102748418B (zh) | 减振器复合阀螺旋弹簧刚度设计方法 | |
CN103106312A (zh) | 减振器等构环形叠加阀片变形的计算方法 | |
CN103678832B (zh) | 汽车减振器非等构叠加阀片复合应力的计算方法 | |
CN105138806B (zh) | 油气弹簧不等厚环形阀片的强度校核方法 | |
CN103150478B (zh) | 减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 | |
CN103106349A (zh) | 减振器环形阀片径向应力的计算方法 | |
CN103246791B (zh) | 减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 | |
CN103150434A (zh) | 减振器环形阀片复合应力的计算方法 | |
CN103148148B (zh) | 减振器复原叠加阀片强度的校核方法 | |
CN103177158A (zh) | 减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法 | |
CN103150479B (zh) | 减振器环形阀片在非均布压力下径向应力的计算方法 | |
CN103617334B (zh) | 减振器阀片在任意非均布压力下的强度校核方法 | |
CN103324824A (zh) | 液压减振器等构环形叠加阀片等效厚度的计算方法 | |
CN103177157A (zh) | 减振器等构环形叠加阀片径向应力的计算方法 | |
CN105279319B (zh) | 油气弹簧不等厚环形阀片最大周向应力的计算方法 | |
CN103678833B (zh) | 汽车减振器非等构叠加阀片径向应力的计算方法 | |
CN103632011B (zh) | 任意轴对称非均布压力下减振器阀片变形的计算方法 | |
CN103246790B (zh) | 减振器环形叠加阀片在非均布压力下复合应力的计算方法 | |
CN103632012B (zh) | 任意轴对称非均布压力下减振器阀片复合应力的计算方法 | |
CN103617374B (zh) | 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法 | |
CN103678945B (zh) | 一种汽车减振器非等构叠加阀片变形的确定方法 | |
CN103115105B (zh) | 减振器复原阀叠加阀片的拆分设计方法 | |
CN103678944B (zh) | 液压减振器非等构叠加阀片的强度校核方法 | |
CN103678831B (zh) | 汽车减振器非等构叠加阀片等效厚度的计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20151007 Termination date: 20190315 |