CN103177158A - 减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法 - Google Patents

减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法 Download PDF

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CN103177158A CN2013100736561A CN201310073656A CN103177158A CN 103177158 A CN103177158 A CN 103177158A CN 2013100736561 A CN2013100736561 A CN 2013100736561A CN 201310073656 A CN201310073656 A CN 201310073656A CN 103177158 A CN103177158 A CN 103177158A
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stack valve
thickness
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周长城
刘小亭
提艳
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Shandong University of Technology
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Shandong University of Technology
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Abstract

本发明涉及减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，属于减振器技术领域。先前对于减振器等构环形叠加阀片周向应力一直没有可靠的计算方法，不能满足减振器现代化CAD设计及应力强度计算的要求。本发明其特征在于采用如下步骤：1)确定等构环形叠加阀片的等效厚度；2)确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数；3)计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数；4)计算各叠加阀片在任意半径r位置的周向应力及最大周向应力。该减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，可对各叠加阀片在任意半径位置处的周向应力及最大周向应力进行精确计算,为减振器等构叠加阀片设计及应力强度计算，提供了可靠的周向应力计算方法。

Description

减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法
技术领域
本发明涉及液压减振器，特别是减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法。
背景技术
减振器节流阀片实际大都是采用材料特性相同、内圆半径和外圆半径相等的多片叠加，即等构环形叠加阀片，各叠加阀片大都是多采用标准厚度系列即h 1，h 2，…，h n，以满足减振器不同特性、降低生产制造成本、阀片应力强度及生产工艺要求。叠加节流阀片是减振器最为关键的精密核心元件，叠加阀片的变形影响减振器的阻尼特性，叠加阀片的应力决定着减振器的寿命，要实现减振器叠加阀片的精确设计及应力强度校核，必须能够对减振器叠加阀片的周向应力进行精确计算。然而对于减振器等构环形叠加阀片的周向应力计算，先前国内、外均无简便、精确的计算方法，大都是利用ANSYS等有限元仿真软件，通过建立实体仿真模型，对等构环形叠加阀片的周向利用进行数值仿真计算，但是由于有限元仿真软件缺乏简便、精确可靠的解析计算式或计算方法，难以满足实际减振器叠加阀片设计和生产的要求。
随着汽车工业的快速发展及行驶速度的不断提高，对减振器及叠加阀片设计提出了更高的要求，实现减振器叠加阀片的精确设计及应力强度校核，必须提供一种精确的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，实现对叠加阀片的周向应力进行精确计算，满足实际减振器叠加阀片精确设计及实际生产要求，提高减振器设计质量、性能及使用寿命。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、准确、可靠的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，其计算流程如图1所示。
为了解决上述技术问题，本发明所提供的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，实际减振器等构环形叠加阀片的力学模型如图2所示,其技术方案实施步骤如下：
（1）确定等构环形叠加阀片的等效厚度h e：
对于材料特性相同、内圆半径                                                
Figure 2013100736561100002DEST_PATH_IMAGE001
和外圆半径
Figure 790395DEST_PATH_IMAGE002
相等的环形叠加阀片，根据叠加阀片各片的厚度和片数（h 1，n 1；h 2，n 2；…；h n ，n n），确定减振器等构环形叠加阀片的等效厚度为：
Figure 555219DEST_PATH_IMAGE004
；
（2）确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数k hi ：
对于材料特性相同、内圆半径和外圆半径
Figure 813342DEST_PATH_IMAGE002
相等的环形叠加阀片，根据叠加阀片各片的厚度和片数（h 1，n 1；h 2，n 2；…；h n ，n n）及步骤（1）中的
Figure 269732DEST_PATH_IMAGE003
，确定减振器等构环形叠加阀片中的各单片不同厚度叠加阀片h 1，h 2…，h n 的比例系数k hi 分别为：
k h 1
Figure 2013100736561100002DEST_PATH_IMAGE005
，
Figure 428793DEST_PATH_IMAGE006
，…，
Figure 2013100736561100002DEST_PATH_IMAGE007
；
（3）计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数
Figure 693552DEST_PATH_IMAGE008
：
根据减振器环形弹性阀片的内圆半径，外圆半径
Figure 796954DEST_PATH_IMAGE002
，弹性模量E和泊松比μ，计算叠加阀片在任意半径r（
Figure DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数
Figure 497057DEST_PATH_IMAGE008
为：
Figure 209798DEST_PATH_IMAGE010
；
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE011
，；
Figure DEST_PATH_IMAGE013
，  
Figure 909081DEST_PATH_IMAGE014
,
Figure DEST_PATH_IMAGE015
，
Figure 6350DEST_PATH_IMAGE016
，
Figure DEST_PATH_IMAGE017
，
Figure 980122DEST_PATH_IMAGE018
，
Figure DEST_PATH_IMAGE019
，
Figure 543959DEST_PATH_IMAGE020
，
Figure DEST_PATH_IMAGE021
，
Figure 334673DEST_PATH_IMAGE022
，
Figure DEST_PATH_IMAGE023
；
当半径r等于内圆半径
Figure 376578DEST_PATH_IMAGE001
时, 
Figure 63911DEST_PATH_IMAGE008
就是阀片内圆半径处的周向应力系数,即:
              ；
（4）计算各叠加阀片在任意半径r位置的阀片周向应力
Figure DEST_PATH_IMAGE025
及最大周向应力
Figure 814010DEST_PATH_IMAGE026
：
       根据叠加阀片所受压力p，步骤（1）中的叠加阀片等效厚度h e，步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数k hi ，及步骤（3）中的
Figure 518661DEST_PATH_IMAGE008
及数
Figure DEST_PATH_IMAGE027
，对厚度为h 1，h 2，…，h n 的各叠加阀片在半径r处的周向应力
Figure 935867DEST_PATH_IMAGE028
及在内圆半径
Figure 434981DEST_PATH_IMAGE001
处的最大周向应力
Figure 937638DEST_PATH_IMAGE026
进行分别计算，即：
    
Figure DEST_PATH_IMAGE029
，，
Figure DEST_PATH_IMAGE031
，…，
Figure 983271DEST_PATH_IMAGE032
；
    
Figure DEST_PATH_IMAGE033
，
Figure 59811DEST_PATH_IMAGE034
，
Figure DEST_PATH_IMAGE035
，…，
Figure 589712DEST_PATH_IMAGE036
。
本发明比现有技术具有的优点：
减振器节流阀片实际大都是采用多片等构环形叠加阀片，然而，先前对于减振器等构环形叠加阀片周向应力计算无简便、精确的计算方法，大都只能利用ANSYS有限元仿真软件，通过建立实体仿真模型，对等构环形叠加阀片周向应力进行数值仿真计算，得到近似的周向应力值，难以满足减振器叠加阀片设计及应力强度校核的要求。本发明根据等构环形叠加阀片的厚度和片数及所承受的压力，可对叠加阀片在任意半径位置处的周向应力及在内圆半径处的最大周向应力进行精确计算，通过与ANSYS仿真验证结果比较可知，该减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法是精确的，为实际减振器叠加阀片的拆分设计、应力强度计算，提供了可靠的等构环形叠加阀片周向应力的计算方法。
为了更好地理解本发明下面结合附图作进一步的说明。
图1 是减振器等构环形叠加阀片变形计算流程图；
图2 是减振器等构环形叠加阀片力学模型；
图3是实施例一的减振器等构环形叠加阀片的周向应力系数随半径变化曲线；
图4是实施例一的减振器等构环形叠加阀片的周向应力曲线；
图5是实施例一的减振器等构环形叠加阀片周向应力仿真云图；
图6是实施例二的减振器等构环形叠加阀片周向应力曲线；
图7 是实施例三的减振器等构环形叠加阀片的周向应力系数随半径变化曲线；
图8 是实施例三的减振器等构环形叠加阀片周向应力曲线；
图9 是实施例三的减振器等构环形叠加阀片周向应力仿真云图。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例一：某减振器等构环形叠加阀片的内圆半径r a＝5.0mm，外圆半径r b＝8.5mm，阀口半径
Figure DEST_PATH_IMAGE037
=8.0mm弹性模量E=200GPa，泊松比μ＝0.3，叠加阀片的厚度和片数，分别为h 1=0.1mm，n 1=3；h 2=0.15mm，n 2=2；h 3=0.2mm，n 3=1，均布压力p=3.0MPa。
（1）确定等构环形叠加阀片的等效厚度h e：
根据某减振器等构环形叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm，n 1=3；h 2=0.15mm，n 2=2；h 3=0.2mm，n 3=1，等构环形叠加阀片的等效厚度h e为：
=0.260855mm；
（2）确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数k hi
       根据等构环形叠加阀片的厚度h 1=0.1mm，h 2=0.15mm，h 3=0.2mm，及步骤（1）中的等效厚度h e=0.260855mm，确定各叠加阀片的厚度比例系数分别为：
    k h 1
Figure 762384DEST_PATH_IMAGE005
=0.38335，=0.575，
Figure DEST_PATH_IMAGE039
= 0.7667；
（3）计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数
Figure 487075DEST_PATH_IMAGE008
根据减振器等构环形叠加阀片的内圆半径
Figure 71640DEST_PATH_IMAGE001
=5.0mm，外圆半径
Figure 317944DEST_PATH_IMAGE002
=8.5mm，E=200GPa，泊松比μ＝0.3，计算叠加阀片在任意半径r（
Figure 329763DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数
Figure 622204DEST_PATH_IMAGE008
为：
Figure 885826DEST_PATH_IMAGE010
  式中，
Figure 111271DEST_PATH_IMAGE011
，
；
Figure 745832DEST_PATH_IMAGE040
，，
 
Figure 78724DEST_PATH_IMAGE042
,
Figure 627517DEST_PATH_IMAGE015
=
Figure DEST_PATH_IMAGE043
； 
Figure 650312DEST_PATH_IMAGE016
=200，
Figure 323870DEST_PATH_IMAGE017
=
Figure 788350DEST_PATH_IMAGE044
，
Figure 457228DEST_PATH_IMAGE018
=0.01，
Figure 122696DEST_PATH_IMAGE019
=5
Figure DEST_PATH_IMAGE045
，
Figure 549129DEST_PATH_IMAGE020
=
Figure 551720DEST_PATH_IMAGE046
，
Figure 606264DEST_PATH_IMAGE021
=
Figure DEST_PATH_IMAGE047
，
Figure 708212DEST_PATH_IMAGE022
=2.6，
Figure 949838DEST_PATH_IMAGE023
=9.537；
计算得到叠加阀片在任意半径r（
Figure 806115DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数随半径r的变化曲线，如图3所示；其中，在内圆半径
Figure 807886DEST_PATH_IMAGE001
=5.0mm处的周向应力系数
Figure DEST_PATH_IMAGE049
=
Figure 558805DEST_PATH_IMAGE050
mm2/N=
Figure DEST_PATH_IMAGE051
；
（4）计算各叠加阀片在任意半径r位置的阀片周向应力
Figure 991536DEST_PATH_IMAGE052
及最大周向应力
Figure 497603DEST_PATH_IMAGE026
根据步骤（1）中的叠加阀片等效厚度h e=0.260855mm，步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数    k h 1
Figure 244979DEST_PATH_IMAGE005
=0.38335，=0.575，
Figure 417652DEST_PATH_IMAGE039
= 0.7667，步骤（3）中的在任意半径r（
Figure DEST_PATH_IMAGE053
）处的周向应力系数
Figure 32304DEST_PATH_IMAGE008
及在内圆半径
Figure 470239DEST_PATH_IMAGE001
处的周向应力系数
Figure 562959DEST_PATH_IMAGE049
，对在均布压力p=3.0MPa情况下，厚度分别为h 1=0.1mm，h 2=0.15mm，h 3=0.2mm的各叠加阀片在半径r处的周向应力
Figure 301108DEST_PATH_IMAGE054
进行分别计算，即
                 
Figure DEST_PATH_IMAGE055
，
Figure 821082DEST_PATH_IMAGE056
，；
计算所得到的各叠加阀片h 1=0.1mm，h 2=0.15mm和h 3=0.2mm的周向应力随半径r的变化曲线，如图4所示。
其中，各叠加阀片h 1=0.1mm，h 2=0.15mm和h 3=0.2mm在内圆半径
Figure 683996DEST_PATH_IMAGE001
处的最大周向应力分别为：
           
Figure DEST_PATH_IMAGE059
241.989MPa，
Figure 704222DEST_PATH_IMAGE060
=362.98MPa，
Figure DEST_PATH_IMAGE061
=483.97MPa。
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a＝5.0mm，外圆半径r b＝8.5mm，弹性模型E＝200GPa，泊松比μ＝0.3，及叠加阀片的厚度和片数，即h 1=0.1mm，n 1=3；h 2=0.15mm，n 2=2；h 3=0.2mm，n 3=1，利用ANSYS建立叠加阀片仿真模型，网格划分单位为0.1mm，在施加相同均布压力p＝3.0MPa情况下，仿真所得到的叠加阀片周向应力仿真云图，如图5所示。
由图5可知，在均布压力p＝3.0MPa下，该叠加阀片周向应力的仿真值为506MPamm，与利用该计算方法所得到的最大周向应力483.97MPa之间的偏差为22.03MPa，相对偏差仅为4.2%，表明本发明所建立的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法是精确、可靠的，为建立精确的减振器节流阀参数设计及特性仿真数学模型，提供了可靠的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法。
实施例二：某减振器等构环形叠加阀片的结构参数及材料特性参数与实施例一中的完全相同，叠加阀片的厚度和片数分别为h 1=0.1mm，n 1=1；h 2=0.15mm，n 2=1；h 3=0.2mm，n 3=1，压力p=3.0MPa。
（1）根据叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm，n 1=1；h 2=0.15mm，n 2=1； h 3=0.2mm，n 3=1，确定减振器等构环形叠加阀片的等效厚度h e为：
Figure 926256DEST_PATH_IMAGE062
= 0.231303mm；
       （2）根据等构环形叠加阀片的厚度h 1=0.1mm，h 2=0.15mm，h 3=0.2mm，及步骤（1）中的等效厚度h e=0.231303mm，确定各叠加阀片的厚度比例系数分别为：
                            k h 1
Figure 476798DEST_PATH_IMAGE005
= 0.43233，
Figure 442480DEST_PATH_IMAGE006
= 0.6485，
Figure 155221DEST_PATH_IMAGE039
= 0.8646666；
（3）计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数
Figure 610474DEST_PATH_IMAGE008
由于减振器叠加阀片的材料特性及内、外圆半径都与实施例一完全相同，因此，实施例二的叠加阀片在任意半径r（
Figure 916821DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数
Figure 14090DEST_PATH_IMAGE008
及在内圆半径处周向应力系数
Figure 456704DEST_PATH_IMAGE049
的也与实施例一的相同；
（4）计算各叠加阀片在任意半径r位置的阀片周向应力
Figure 614016DEST_PATH_IMAGE052
及最大周向应力
Figure DEST_PATH_IMAGE063
根据步骤（1）中的叠加阀片等效厚度h e=0.231303mm，步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数k h 1
Figure 673239DEST_PATH_IMAGE005
= 0.43233，
Figure 449565DEST_PATH_IMAGE006
= 0.6485，
Figure 605740DEST_PATH_IMAGE039
= 0.8646666；实施例一步骤（3）中的在任意半径r（
Figure 933953DEST_PATH_IMAGE053
）处的周向应力系数及在内圆半径
Figure 388385DEST_PATH_IMAGE001
处的周向应力系数
Figure 399066DEST_PATH_IMAGE049
，对在均布压力p=3.0MPa情况下，叠加阀片h 1=0.1mm，h 2=0.15mm，h 3=0.2mm在半径r处的周向应力进行分别计算，即
                 
Figure 816151DEST_PATH_IMAGE064
，
Figure DEST_PATH_IMAGE065
，
Figure 465438DEST_PATH_IMAGE066
；
计算所得到的各叠加阀片h 1=0.1mm，h 2=0.15mm和h 3=0.2mm的周向应力随半径r的变化曲线，如图6所示。其中，各叠加阀片h 1=0.1mm，h 2=0.15mm和h 3=0.2mm在内圆半径
Figure 596205DEST_PATH_IMAGE001
处的最大周向应力
Figure 266221DEST_PATH_IMAGE063
分别为：
           
Figure DEST_PATH_IMAGE067
=241.989MPa，
Figure 521753DEST_PATH_IMAGE068
= 362.9838MPa，
Figure DEST_PATH_IMAGE069
=483.978MPa；
实施例三：某减振器等构环形叠加阀片的材料特性参数、内圆半径与实施例一的相同，外圆半径
Figure 974731DEST_PATH_IMAGE002
=8.75mm，叠加阀片的厚度和片数分别为h 1=0.15mm，n 1=1；h 2=0.2mm，n 2=3，所受均布压力p=3.0MPa。
采用与实施例一完全相同的步骤，即：
（1）根据叠加阀片的厚度和片数h 1=0.15mm，n 1=1；h 2=0.20mm，n 2=3，确定等构环形叠加阀片的等效厚度h e为：
Figure 366529DEST_PATH_IMAGE070
= 0.30138mm；
（2）根据等构环形叠加阀片的厚度h 1=0.15mm，h 2=0.2mm，及步骤（1）中的等效厚度h e=0.30138mm，确定各叠加阀片的厚度比例系数分别为：
                            k h 1
Figure 676288DEST_PATH_IMAGE005
= 0.49771，
Figure 12591DEST_PATH_IMAGE006
= 0.663614 
（3）计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数
Figure DEST_PATH_IMAGE071
根据减振器等构环形叠加阀片的内圆半径
Figure 3681DEST_PATH_IMAGE001
=5.0mm，外圆半径
Figure 249986DEST_PATH_IMAGE002
=8.75mm，E=200GPa，泊松比μ＝0.3，计算叠加阀片在任意半径r（
Figure 261804DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数
Figure 226349DEST_PATH_IMAGE071
为：
Figure 349026DEST_PATH_IMAGE010
  式中，
Figure 712486DEST_PATH_IMAGE011
，
Figure 301731DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 612626DEST_PATH_IMAGE072
，
Figure DEST_PATH_IMAGE073
，
Figure 945519DEST_PATH_IMAGE074
,
Figure 166416DEST_PATH_IMAGE015
=
Figure DEST_PATH_IMAGE075
；  
=200，
Figure 193595DEST_PATH_IMAGE017
=-0.04798317366548，
Figure 923653DEST_PATH_IMAGE018
=0.1，
Figure 999057DEST_PATH_IMAGE019
=
Figure 523579DEST_PATH_IMAGE076
，
Figure 684433DEST_PATH_IMAGE020
=-9142.857，
Figure 218182DEST_PATH_IMAGE021
=-9.0206，
Figure 148092DEST_PATH_IMAGE022
=2.6，
Figure 312357DEST_PATH_IMAGE023
= 0.001010625；
计算得到叠加阀片在任意半径r（
Figure 85141DEST_PATH_IMAGE009
）处的周向应力系数
Figure 29439DEST_PATH_IMAGE071
随半径r的变化曲线，如图7所示；其中在内圆半径
Figure 938489DEST_PATH_IMAGE001
=5.0mm处的周向应力系数
Figure DEST_PATH_IMAGE077
=
Figure 883443DEST_PATH_IMAGE078
；
（4）计算各叠加阀片在任意半径r位置的阀片周向应力
Figure 877943DEST_PATH_IMAGE025
及最大周向应力
Figure 160020DEST_PATH_IMAGE026
根据步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数k h1= 0.49771，
Figure DEST_PATH_IMAGE079
= 0.663614，及骤（3）中的在任意半径r（
Figure 267785DEST_PATH_IMAGE053
）处的周向应力系数
Figure 977115DEST_PATH_IMAGE071
及在内圆半径
Figure 865436DEST_PATH_IMAGE001
处的周向应力系数，对在均布压力p=3.0MPa情况下，叠加阀片h 1=0.15mm和h 2=0.20mm在半径r处的周向应力
Figure 441703DEST_PATH_IMAGE025
分别计算，即
                    
Figure 915410DEST_PATH_IMAGE080
，
Figure DEST_PATH_IMAGE081
；
计算所得到的叠加阀片h 1=0.15mm和h 2=0.2mm的周向应力随半径r的变化曲线，如图8所示，其中，叠加阀片在内圆半径
Figure 291028DEST_PATH_IMAGE001
处的最大周向应力
Figure 383749DEST_PATH_IMAGE026
分别为：
                                         
Figure 121898DEST_PATH_IMAGE082
= 273.53MPa，
Figure DEST_PATH_IMAGE083
=364.7MPa。
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a＝5.0mm，外圆半径r b＝8.75mm，弹性模型E＝200GPa，泊松比μ＝0.3，叠加阀片厚度和片数为h 1=0.15mm，n 1=1；h 2=0.20mm，n 2=3，利用ANSYS建立叠加阀片仿真模型，网格划分单位为0.1mm，在施加相同均布压力p＝3.0MPa情况下，得到的叠加阀片周向应力仿真云图，如图9所示。
由图9可知，在均布压力p＝3.0MPa下，该叠加阀片最大周向应力的仿真值为370MPa，与利用该计算方法所得到的364.7MPa之间的偏差为5.3MPa，相对偏差仅为1.4%，表明本发明所建立的减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法是精确。

Claims (2)

1. 减振器等构环形叠加阀片周向应力的计算方法，其具体步骤如下：
（1）确定等构环形叠加阀片的等效厚度h e：
对于材料特性相同、内圆半径                                               
Figure 2013100736561100001DEST_PATH_IMAGE002
和外圆半径
Figure 2013100736561100001DEST_PATH_IMAGE004
相等的环形叠加阀片，根据叠加阀片各片的厚度和片数（h 1，n 1；h 2，n 2；…；h n ，n n），确定减振器等构环形叠加阀片的等效厚度为：
；
（2）确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数k hi ：
对于材料特性相同、内圆半径
Figure 665676DEST_PATH_IMAGE002
和外圆半径
Figure 122065DEST_PATH_IMAGE004
相等的环形叠加阀片，根据叠加阀片各片的厚度和片数（h 1，n 1；h 2，n 2；…；h n ，n n）及步骤（1）中的
Figure 752897DEST_PATH_IMAGE006
，确定减振器等构环形叠加阀片中的各单片不同厚度叠加阀片h 1，h 2…，h n 的比例系数k hi 分别为：
k h 1
Figure DEST_PATH_IMAGE010
，，…，
Figure DEST_PATH_IMAGE014
；
（3）计算等构环形叠加阀片在任意半径r的周向应力系数
Figure DEST_PATH_IMAGE016
：
根据减振器环形弹性阀片的内圆半径
Figure 557604DEST_PATH_IMAGE002
，外圆半径
Figure 982900DEST_PATH_IMAGE004
，弹性模量E和泊松比μ，计算叠加阀片在任意半径r（
Figure DEST_PATH_IMAGE018
）处的周向应力系数
Figure 926585DEST_PATH_IMAGE016
为：
Figure DEST_PATH_IMAGE020
；
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE022
，；
    
Figure DEST_PATH_IMAGE026
，  
Figure DEST_PATH_IMAGE028
,
    
Figure DEST_PATH_IMAGE030
，
Figure DEST_PATH_IMAGE032
，
Figure DEST_PATH_IMAGE034
，，
Figure DEST_PATH_IMAGE038
，
Figure DEST_PATH_IMAGE040
，
Figure DEST_PATH_IMAGE042
，
Figure DEST_PATH_IMAGE044
，；
当半径r等于内圆半径时, 
Figure 762266DEST_PATH_IMAGE016
就是阀片内圆半径处的周向应力系数,即:
                            
Figure DEST_PATH_IMAGE048
；
（4）计算各叠加阀片在任意半径r位置的阀片周向应力
Figure DEST_PATH_IMAGE050
及最大周向应力：
    根据叠加阀片所受压力p，步骤（1）中的叠加阀片等效厚度h e，步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数k hi ，及步骤（3）中的
Figure 558796DEST_PATH_IMAGE016
及数
Figure DEST_PATH_IMAGE054
，对厚度为h 1，h 2，…，h n 的各叠加阀片在半径r处的周向应力
Figure DEST_PATH_IMAGE056
及在内圆半径
Figure 130723DEST_PATH_IMAGE002
处的最大周向应力
Figure 227992DEST_PATH_IMAGE052
进行分别计算，即：
    
Figure DEST_PATH_IMAGE058
，
Figure DEST_PATH_IMAGE060
，
Figure DEST_PATH_IMAGE062
，…，
Figure DEST_PATH_IMAGE064
；
    
Figure DEST_PATH_IMAGE066
，，
Figure DEST_PATH_IMAGE070
，…，
Figure DEST_PATH_IMAGE072
。
2.根据权利要求1所述方法的步骤(4)，其特征在于：根据环形叠加阀片所受压力p，步骤（2）中的各叠加阀片厚度比例系数k hi ，及步骤（3）中的在任意半径r处的周向应力系数
Figure 342709DEST_PATH_IMAGE016
及在内圆半径
Figure 375387DEST_PATH_IMAGE002
处的周向应力系数
Figure 28086DEST_PATH_IMAGE054
，对各叠加阀片h 1，h 2，…，h n 在半径r处的周向应力
Figure 397887DEST_PATH_IMAGE056
及在内圆半径
Figure 960586DEST_PATH_IMAGE002
处的最大周向应力
Figure 288800DEST_PATH_IMAGE052
进行计算。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103617374A (zh) * 2013-12-18 2014-03-05 山东理工大学 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法
CN103678946A (zh) * 2014-01-02 2014-03-26 山东理工大学 汽车减振器非等构叠加阀片周向应力的计算方法
CN105279319A (zh) * 2015-10-08 2016-01-27 山东理工大学 油气弹簧不等厚环形阀片最大周向应力的计算方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20030000336A1 (en) * 2000-06-27 2003-01-02 Tsai Stephen W. Composite rotors for flywheels and methods of fabrication thereof
CN102081692A (zh) * 2011-01-06 2011-06-01 西北工业大学 等效拓扑优化中设计相关性载荷的方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20030000336A1 (en) * 2000-06-27 2003-01-02 Tsai Stephen W. Composite rotors for flywheels and methods of fabrication thereof
CN102081692A (zh) * 2011-01-06 2011-06-01 西北工业大学 等效拓扑优化中设计相关性载荷的方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
周长城 等: "多片叠合节流阀片的设计及应力分析", 《机械强度》 *
李红艳 等: "非均布压力下的减振器节流阀片应力解析计算", 《山东理工大学学报（自然科学版）》 *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103617374A (zh) * 2013-12-18 2014-03-05 山东理工大学 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法
CN103617374B (zh) * 2013-12-18 2016-06-15 山东理工大学 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法
CN103678946A (zh) * 2014-01-02 2014-03-26 山东理工大学 汽车减振器非等构叠加阀片周向应力的计算方法
CN103678946B (zh) * 2014-01-02 2016-12-28 山东理工大学 汽车减振器非等构叠加阀片周向应力的计算方法
CN105279319A (zh) * 2015-10-08 2016-01-27 山东理工大学 油气弹簧不等厚环形阀片最大周向应力的计算方法
CN105279319B (zh) * 2015-10-08 2018-01-05 山东理工大学 油气弹簧不等厚环形阀片最大周向应力的计算方法

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