CN103246791A - 减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 - Google Patents
减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,属于减振器技术领域,其特征在于:本发明根据叠加阀片的厚度及片数,确定减振器环形叠加阀片的等效厚度及厚度比例系数,并根据叠加阀片的结构参数、材料特性参数及阀口位置半径,求得减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力系数,从而实现对减振器环形叠加阀片在非均布压力下在任意半径位置的周向应力进行计算。通过实例计算及ANSYS仿真验证,结果表明该计算方法是正确,为实际减振器及叠加阀片设计及强度校核,提供了精确的环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算方法,从而提高减振器的设计水平、质量和性能及使用寿命,降低减振器的设计及试验费用。
Description
技术领域
本发明涉及减振器,特别是减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法。
背景技术
减振器大都采用叠加环形阀片,且由于减振器常通节流孔和节流缝隙的存在,减振器环形叠加阀片实际所受的压力是非均布的,其应力情况决定着减振器的寿命,其中,周向应力会引起阀片沿着半径方向断裂。因此,环形叠加阀片周向应力的精确计算,决定着减振器环形叠加阀片拆分设计及强度校核,并且决定着能否真正实现汽车减振器及叠加阀片的现代化CAD设计。尽管国内、外很多学者已对此进行了大量研究,但是先前大都是对单片环形阀片在均布压力的应力进行计算,然而,对于在非均布压力下的减振器环形叠加阀片周向应力计算,至今还没有给出精确的解析计算式及计算方法,大都是利用有限元仿真软件,对给定压力下的阀片通过建立实体模型进行数值仿真,尽管可得到比较可靠的仿真结果,但不能提供精确的解析计算式及计算方法,因此,不能提供满足减振器及叠加阀片现代化CAD设计及强度校核的要求。随着汽车工业的快速发展及车辆行驶速度的不断提高,对减振器设计提出了更高的要求,要实现减振器及叠加阀片现代化CAD设计和强度校核,必须建立一种精确的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算方法,满足减振器及叠加阀片设计和强度校核的要求,使减振器及叠加阀片参数设计值更加准确,提高减振器设计水平和性能及寿命。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷,本发明所要解决的技术问题是提供一种精确、可靠的减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法。
为了解决上述技术问题,本发明所提供的减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,其中,环形叠加阀片在非均布压力下的力学模型如图1所示,可看作是由均布压力力与反向线性非均布压力叠加构成的,如图2所示,其技术方案实施步骤如下:
(1)确定减振器环形叠加阀片的等效厚度h e:
对于材料特性相同、内圆半径r a及外圆半径r b相等的环形叠加阀片,根据叠加阀片各片的厚度和片数(h 1,n 1;h 2,n 2;…;h n ,n n),确定减振器环形叠加阀片的等效厚度h e为:
;
(2)确定环形叠加阀片的厚度比例系数k hi :
对于材料特性相同、内圆半径r a及外圆半径r b相等的环形叠加阀片,根据叠加阀片各片的厚度和片数(h 1,n 1;h 2,n 2;…;h n ,n n)及步骤(1)中的等效厚度h e,确定减振器各环形叠加阀片h 1,h 2…,h n 的厚度比例系数k hi 分别为:
(3)均布压力p 0下的环形叠加阀片在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a,外圆半径r b,泊松比μ,计算在均布压力下减振器环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,即:
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a,外圆半径r b,阀口位置半径r k,泊松比μ,计算在线性非均布压力下减振器环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,即:
,
,
;
(6)减振器环形叠加阀片在任意半径r位置的周向应力及最大周向应力计算:
根据最大非均布压力p 0,步骤(2)中的各叠加阀片厚度比例系数k h1,,…,,及步骤(5)中的周向应力系数及在内圆半径r a处的周向应力系数,对减振器环形叠加阀片在半径r处的周向应力及在内圆半径r a处的最大周向应力分别进行计算,即
本发明比现有技术具有的优点:
减振器大都是采用环形叠加阀片且所受压力为非均布的,而对于环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算,先前国内、外均无给出精确的计算方法,大都是利用有限元仿真软件,通过建立实体模型进行数值仿真,尽管可得到比较可靠的周向应力数值,但是不能提供精确的解析计算式及计算方法,因此,不能提供满足减振器及叠加阀片现代化CAD设计及强度校核的要求。本发明所建立的减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,根据各叠加阀片厚度及片数,求得环形叠加阀片的等效厚度及各叠加阀片的厚度比例系数;通过环形叠加阀片在均布压力及在反向线性非均布压力下的周向应力系数及叠加运算,求得减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力系数;根据叠加阀片的等效厚度、周向应力系数、最大非均布压力及各叠加阀片的厚度比例系数,对减振器环形叠加阀片在非均布压力下在任意半径位置处的周向应力进行计算。通过实例计算及ANSYS仿真验证,结果表明所建立的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算方法是正确,为实际减振器及叠加阀片精确设计及强度校核,提供了精确的环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算方法。
为了更好地理解本发明下面结合附图作进一步的说明。
图1是减振器环形叠加阀片非均布压力力学模型;
图2是环形叠加阀片非均布压力力学模型的等效叠加构成示意图;
图3是减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算流程图;
图4 是实施例一的环形叠加阀片在均布压力下的周向应力系数曲线;
图5 是实施例一的环形叠加阀片在反向线性非均布压力下的周向应力系数曲线;
图8 是实施例一的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力仿真云图;
图12 是实施例二的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力仿真云图;
图14 是实施例三的环形叠加阀片在反向线性均布压力下的周向应力系数曲线;
图16 是实施例三的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力曲线;
图17 是实施例三的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力仿真云图。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例一:某减振器阀片的厚度h=0.3mm,内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.5mm,阀口半径=8.0mm, 弹性模量E=2.0和泊松比μ=0.3,环形叠加阀片的厚度和片数,分别为h 1=0.1mm,n 1=3;h 2=0.15mm,n 2=2;h 3=0.2mm,n 3=1, 最大非均布压力p 0=3.0MPa,其中,在区间[r a, r k]分布的压力p=p 0=3.0MPa,在[r k, r b]区间分布的压力p=MPa。对该减振器环形叠加阀片非均布压力下周向应力进行计算。
本发明实例所提供的减振器环形叠加阀片非均布压力下周向应力的计算方法,计算流程如图3所示,具体步骤如下:
(1)确定环形叠加阀片的等效厚度h e:
根据某减振器环形叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm,n 1=3;h 2=0.15mm,n 2=2; h 3=0.2mm,n 3=1,确定环形叠加阀片的等效厚度h e为:
(2)确定环形叠加阀片的厚度比例系数k hi :
根据步骤(1)中的h e=0.260855mm,确定各环形叠加阀片h 1=0.1mm,h 2=0.15mm,h 3=0.2mm的厚度比例系数分别为:
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.5mm,阀口位置半径r k =8.0mm,泊松比μ=0.3,计算在线性非均布压力下减振器环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,即:
=-1.8361×10-9,
=8.6412639×10-9,
=5.432758×10-8;
=5.57125×10-8,=0.091575;
根据步骤(3)中的及步骤(4)中的,通过叠加运算得到在非均布压力下环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,如图6所示;其中,环形叠加阀片在内圆半径处的周向应力系数=12.1786mm2=0.121786;
根据步骤(2)中的各叠加阀片厚度比例系数k h1=0.38335,=0.575,= 0.7667,步骤(5)中的周向应力系数,最大非均布压力p 0=3.0MPa,对各叠加阀片h 1=0.1mm,h 2=0.15mm,h 3=0.2mm的在半径r处的周向应力进行分别计算,即
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.5mm,阀口位置半径r k=8.0mm,弹性模型E=200GPa,泊松比μ=0.3,及叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm,n 1=3;h 2=0.15mm,n 2=2;h 3=0.2mm,n 3=1;利用ANSYS建立叠加阀片仿真模型,网格划分单位为0.1mm,最大非均布压力p 0=3.0MPa,在区间[r a,r k]的分布压力p= p 0=3.0MPa,在区间[r k,r b]的分布压力p=MPa,仿真所得到的叠加阀片周向应力仿真云图,如图8所示。
通过仿真图8可知,通过ANSYS仿真得到的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力为414MPa,与用该方法计算得到的411.67 MPa之间的偏差为2.33MPa,相对偏差仅为0.56%,表明该减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法是正确的,为减振器环形叠加阀片强度校核及拆分设计,提供了精确的环形叠加阀片周向应力计算方法。
实施例二:某减振器阀片环形叠加阀片的内圆半径、外圆半径及阀片材料特性与实施例一完全相同,叠加阀片的厚度和片数分别为h 1=0.1mm,n 1=1;h 2=0.15mm,n 2=1;h 3=0.2mm,n 3=1,最高非均布压力p=3.0MPa, 阀口半径r k=7.0mm, 在区间[r a,r k]的分布压力p= p 0=3.0MPa,在区间[r k,r b]的分布压力p=MPa。对该减振器环形叠加阀片的周向应力进行计算。
采用实施例一的计算步骤,即:
(1)确定环形叠加阀片的等效厚度h e:
根据环形叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm,n 1=1;h 2=0.15mm,n 2=1; h 3=0.2mm,n 3=1,确定减振器环形叠加阀片的等效厚度h e为:
(2)确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数k hi :
根据步骤(1)中的等效厚度h e=0.231303mm,确定各环形叠加阀片h 1=0.1mm,h 2=0.15mm和h 3=0.2mm的厚度比例系数分别为:
k h1 = 0.43233,= 0.6485,= 0.8646666;
(3)区间[r a,r b]均布压力p 0下的环形叠加阀片在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径=5.0mm,外圆半径=8.5mm,阀口半径=7.0mm,泊松比μ=0.3,计算在线性非均布压力下减振器环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,即:
;
=-6.187755×10-5,
=-5.0518×10-9,
=6.935×10-10,
=4.75469×10-9;
根据步骤(3)中的及步骤(4)中的,通过叠加运算得到在非均布压力下环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,如图10所示;其中,环形叠加阀片在内圆半径处的周向应力系数=8.6942223mm2=0.86942223;
根据步骤(2)中的各叠加阀片厚度比例系数k h1= 0.43233,= 0.6485,= 0.8646666;步骤(5)中的周向应力系数,最大非均布压力p 0=3.0MPa,对各叠加阀片h 1=0.1mm,h 2=0.15mm,h 3=0.2mm在半径r处的周向应力进行分别计算,即:
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.5mm,阀口位置半径r k=7.0mm,弹性模型E=200GPa,泊松比μ=0.3,及叠加阀片的厚度和片数h 1=0.1mm,n 1=1;h 2=0.15mm,n 2=1;h 3=0.2mm,n 3=1;利用ANSYS建立叠加阀片仿真模型,网格划分单位为0.1mm,最大非均布压力p 0=3.0MPa,在区间[r a,r k]的分布压力p=p 0=3.0MPa,在区间[r k,r b]的分布压力p=MPa,仿真所得到的叠加阀片周向应力仿真云图,如图12所示。
通过仿真云图12可知,通过ANSYS仿真得到的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力为421MPa,与用该方法计算得到的421.54 MPa之间的偏差为0.54MPa,相对偏差仅为0.128%,表明该减振器环形叠加阀片在非均布压力下周向应力的计算方法是正确的。
实施例三:某减振器环形叠加阀片的材料特性参数、内圆半径和阀片位置半径与实施例一的相同,外圆半径r b =8.75mm,叠加阀片的厚度和片数分别为h 1=0.15mm,n 1=1;h 2=0.2mm,n 2=3,阀口半径r k=8.0mm, 最高非均布压力p 0=3.0MPa, 在区间[r a,r k]的分布压力p= p 0=3.0MPa,在区间[r k,r b]的分布压力p=MPa。对该减振器环形叠加阀片在非均布压力下的应力进行计算。
采用实施例一的计算步骤,即:
(1)确定环形叠加阀片的等效厚度h e:
根据叠加阀片的厚度和片数h 1=0.15mm,n 1=1;h 2=0.20mm,n 2=3,确定环形叠加阀片的等效厚度h e为:
(2)确定等构环形叠加阀片的厚度比例系数k hi :
根据步骤(1)中的等效厚度h e=0.30138mm,确定叠加阀片h 1=0.15mm,h 2=0.2mm的厚度比例系数分别为:
;
A 1=200,A 2=-0.04798,A 3=0.01,A 4=5×10-7;
B 1=-9.142857×103,B 2=-9.0206,B 3=2.6,B 4=0.0010106;
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.75mm,阀口位置半径r k=8.0mm,泊松比μ=0.3,计算在线性非均布压力下减振器环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,即:
;
b 1=-4.7558×10-10,b 2=-8.701875×10-6,b 3=-3.22427×10-5,b 4=-2.86634×10-9,
c 1=5.488×10-9,c 2=3.019×10-4,c 3=0.0014157,c 4=3.4576×10-8;d 1=0.091575;
(5)减振器环形叠加阀片非均布压力下在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据步骤(1)中的及步骤(2)中的,通过叠加运算得到在非均布压力下环形叠加阀片在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,如图15所示;其中,在内圆半径处的周向应力系数=13.23679mm2=0.1323679×10-4m2;
根据步骤(2)中的各叠加阀片厚度比例系数k h1= 0.49771,= 0.663614,及骤(5)中的在任意半径r(r a≤r≤r b)处的周向应力系数,最大非均布压力p 0=3.0MPa,对叠加阀片h 1=0.15mm和h 2=0.12mm在任意半径r处的周向应力分别计算,即
根据减振器环形叠加阀片的内圆半径r a=5.0mm,外圆半径r b=8.75mm,阀口半径r k=8.0mm, 弹性模型E=200GPa,泊松比μ=0.3,叠加阀片厚度和片数为h 1=0.15mm,n 1=1;h 2=0.20mm,n 2=3,利用ANSYS建立叠加阀片仿真模型,网格划分单位为0.1mm,在区间[r a,r k]的分布压力p= p 0=3.0MPa,在区间[r k,r b]的分布压力p=MPa,仿真所得到的叠加阀片周向应力云图,如图17所示。
由仿真云图17可知,在非均布压力下,该叠加阀片最大周向应力的仿真值为292MPa,与利用该计算方法所得到的290.128MPa之间的偏差为1.872MPa,相对偏差仅为0.64%,表明本发明所建立的减振器环形叠加阀片在非均布压力下的周向应力计算方法是正确的,为减振器环形叠加阀片强度校核及拆分设计,提供了精确的环形叠加阀片周向应力计算方法。
Claims (3)
1.减振器环形阀片在非均布压力下周向应力的计算方法,其具体计算步骤如下:
(1)确定减振器环形叠加阀片的等效厚度h e:
对于材料特性相同、内圆半径r a及外圆半径r b相等的环形叠加阀片,根据叠加阀片各片的厚度和片数(h 1,n 1;h 2,n 2;…;h n ,n n),确定减振器环形叠加阀片的等效厚度h e为:
(2)确定环形叠加阀片的厚度比例系数k hi :
对于材料特性相同、内圆半径r a及外圆半径r b相等的环形叠加阀片,根据叠加阀片各片的厚度和片数(h 1,n 1;h 2,n 2;…;h n ,n n)及步骤(1)中的等效厚度h e,确定减振器各环形叠加阀片h 1,h 2…,h n 的厚度比例系数k hi 分别为:
,
(5)非均布压力下的减振器环形叠加阀片在任意半径r位置的周向应力系数计算:
根据最大非均布压力p 0,步骤(2)中的各叠加阀片厚度比例系数k h1,,…,,及步骤(5)中的周向应力系数及在内圆半径r a处的周向应力系数,对减振器环形叠加阀片在半径r处的周向应力及在内圆半径r a处的最大周向应力分别进行计算,即:
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103617374A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-05 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法 |
CN111364983A (zh) * | 2020-04-09 | 2020-07-03 | 中国石油天然气集团有限公司 | 射孔管柱下钻过程中激动压力计算方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103106349A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-15 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片径向应力的计算方法 |
CN103116709A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-22 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片周向应力的计算方法 |
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Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103106349A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-15 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片径向应力的计算方法 |
CN103116709A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-22 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片周向应力的计算方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
CHANGCHENG ZHOU等: "Stress Analysis of Throttle Slices and Characteristic Test of Hydro-pneumatic Spring", 《PROCEEDINGS OF THE 2009 IEEE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MACARONIS AND AUTOMATION》 * |
李红艳 等: "非均布压力下的减振器节流阀片", 《山东理工大学学报(自然科学版)》 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103617374A (zh) * | 2013-12-18 | 2014-03-05 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法 |
CN103617374B (zh) * | 2013-12-18 | 2016-06-15 | 山东理工大学 | 减振器环形阀片任意非均布压力下周向应力的计算方法 |
CN111364983A (zh) * | 2020-04-09 | 2020-07-03 | 中国石油天然气集团有限公司 | 射孔管柱下钻过程中激动压力计算方法 |
CN111364983B (zh) * | 2020-04-09 | 2023-09-26 | 中国石油天然气集团有限公司 | 射孔管柱下钻过程中激动压力计算方法 |
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C14 | Grant of patent or utility model | ||
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