CN103056163B - 一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 - Google Patents
一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103056163B CN103056163B CN201210581546.1A CN201210581546A CN103056163B CN 103056163 B CN103056163 B CN 103056163B CN 201210581546 A CN201210581546 A CN 201210581546A CN 103056163 B CN103056163 B CN 103056163B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- cold
- temperature
- paper tinsel
- foil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开了一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法，通过对轧制道次、入口厚度、出口厚度、卷材宽度、轧制力、轧制速度、入口张力、出口张力、轧辊辊型、工艺润滑油、退火工艺等工艺参数的控制，保证了箔冷轧轧制工艺对铝箔成品的控制，使其平整度、厚度偏差、表面色泽均匀性、力学性能等指标达到要求。并且，该工艺充分发挥了合金塑性，采用大的总加工率，缩短工艺流程，提高生产效率和降低成本，保证产品质量，有效的防止总加工率过大产生裂边和断带及恶化表面质量，充分发挥设备能力，保证设备安全运转，防止了损坏设备部件或烧坏电气元件等事故的发生。
Description
技术领域
本发明涉及铝合金箔材的加工领域，具体涉及一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法。
背景技术
铝箔以其特有的性能在广阔的领域里满足着现代生产的各类需求。随着经济技术的发展，对铝箔品质的要求日益提高，希望铝箔的厚度更薄、针孔更少、力学性能和表面质量更高。但若要生产特殊要求的专用铝合金箔材对材料及加工工艺要求就更高。汽车散热片合金铝箔因其具有重量轻、耐腐蚀、钎焊性好和性能可靠等优点已经广泛地应用于汽车热交换器中，如汽车水箱散热器、汽车空调冷凝器、蒸发器等。在汽车散热器中，以复合铝箔代替传统的铜箔，重量可减轻37-45%，然而我国国产汽车散热器大多仍采用铜箔，急需更新换代。
铝合金箔材坯料的生产一般采用两种方式：热轧坯料和连续铸轧坯料。目前，目前大多采用热轧坯料生产汽车散热器用复合铝箔，热轧坯料是采用重熔铝锭熔化或采用电解铝液直接进行半连续铸造法将铝熔体铸造成扁锭，经过锯切及铣床铣面，去除扁锭表面的氧化物和缺陷，然后经均匀化热处理炉加热，在高于再结晶温度的条件下通过热轧机轧制至几毫米厚。再经冷轧轧制成一定厚度的带材作为铝箔坯料。
连续铸轧法是让铝液通过一套装置引导到两个轧辊之间形成的“辊缝”中，通过两个轧辊的强行冷却、结晶和变形后，得到厚度为6mm～8mm的铸轧卷坯。在铸轧过程中，铝液在两个轧辊之间的较窄辊缝中受到两轧辊在几十毫米的铸轧区长度内，经过两个轧辊的强行冷却、结晶和少量的轧制变形后，得到7mm左右厚度的铸轧卷，由于结晶条件不同而易导致铸轧卷内组织成分的不均匀。所得到的铸轧板的内部组织属于半铸态结构，晶体的方向性较强。由于双辊铸轧冷却速度快，铸轧板中枝晶间距大大减少，金属间化合物颗粒也大大细化，这样的显微组织也有利于汽车散热器用合金铝箔的轧制。
与热轧法相比，铸轧法具有投资少、效率高、加工费用低、金属及能源消耗低等成本低的优点。但是，铝合金中含有较高的锰和锌，如采用连铸连轧法生产，带坯在铸轧过程中，由固相和液相组成的两相区范围加大，使得铝-锰-锌合金要在5～6cm左右铸轧区范围，2～3秒钟之内完成结晶和轧制非常困难。
发明内容
本发明的目的在于克服上述不足，提供一种生产效率高，成品率高，成本低，板型好，质量稳定的汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法。
本发明的目的是这样实现的：一种用连续铸轧法坯料生产合金汽车散热片铝合金箔，其化学成份质量分数如下：Si：0.44～0.58、Fe：0.45～0.55、Cu：0.10～0.15、Mn：1.05～1.25、Cr：0.025、Ni：0.045、Zn：1.40～1.60、Ti：0.045、Zr：0.045、其余成分为铝。其中，含量有上下限者为合金元素；含量为单个数值者，铝为最低限，其他杂质元素为最低限
不同合金元素对坯料的组织性能产生不同的影响，为了获得组织均匀性能优良的铸轧坯料，必须对整卷坯料的化学成分进行合理的控制。我们对铸轧坯料的化学成分实行最大和窄幅波动控制方式。
铸轧卷的生产工艺流程是：熔炉准备→炉料准备→装炉→熔化→搅拌与扒渣→调整成分→炉内处理（第一次精炼）→转炉及静置（第二次精炼）→除气箱除气扒渣→过滤箱双通道双级陶瓷过滤板过滤除渣→铸轧成7.0mm的连续铸轧板，然后收卷成铸轧卷（即：厚度为6-8mm铸轧板带卷材）。
将铸轧带卷坯料经冷轧、箔轧制备合金箔的工艺流程为：步骤二：所述铸轧带卷冷轧工艺流程为：7.0mm→5.0mm→3.5mm→2.5mm→1.7mm；切边→1.2mm；第一次退火→0.66mm：切边→0.36mm；转为箔轧工艺→0.22mm→0.135mm；第二次退火→0.06mm。
铝合金在冷变形过程中，除了外形及尺寸发生变化外，其内部组织也随着发生变化。在外力作用下，迫使变形金属内部的晶粒发生滑移、转动和破碎；晶粒的形状发生了变化，晶界沿变形方向延长，晶粒破碎并被拉成纤维状；这样就使原来方位不同的等轴晶粒逐步向一致方向发展，形成了变形织构；其结果使金属产生了各向异性，同时由于加工硬化而使金属的强度升高，塑性降低，逐渐失去了继续承受冷塑性变形的能力。
铸轧板带材在铸轧时若固溶体成分不均匀，易出现粗大晶粒组织及晶内偏析现象，因此在轧制到1.2mm时必需进行中间完全软化退火，一是使固溶体分解，沉淀出MnAl6质点，降低再结晶温度，以便在二次中间退火时可防止粗晶出现，二是在经过冷变形程度80%以上的冷轧后，如不进行中间退火而进行冷轧时，将会发生困难。所以，要将7.0mm厚度铸轧铝板轧制到成品厚度0.06mm、0.07mm、0.08mm、0.010mm、0.012mm、0.014mm箔材产品，需在冷轧工序经5个道次后进行一次完全软化退火，再继续经冷轧至0.36mm再转至箔轧，继续轧制到成品的前一道次，进行第二次为准确控制力学性能完全再结晶退火，最后轧制到上述成品厚度。
所述两次中间退火工艺为：第一次中间退火采用完全软化退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到450℃后，炉温降温到450℃保温1.5小时出炉空冷。高温完全软化处理可有效消除枝晶偏析、溶解非平衡相，使金属组织趋于均匀化，有重要意义。
第二次中间退火采用完全再结晶退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到380℃后，炉温降温到380℃保温1.5小时出炉空冷。组织再结晶退火主要是恢复轧制拉长的晶粒，使之更加细化，使板带软化便于继续轧制达到所需的组织状态。
所述铸轧铝板带材经均匀化退火后轧到1.2mm厚度总加工率为82.85%以上。第二次退火厚度为0.30-0.135，成品轧到0.06-0.14mm达到H16状态，压延铝板带材经再结晶退火后产成品总加工率为别为55.55%、53.33%、52.94%、54.54%；53.84%、53.33%。
本发明通过热处理退火工艺和冷箔轧轧制工艺环节的控制，保证完全达到汽车散热器专用合金箔的技术要求：组织均匀、化学成分范围窄、平整无波浪、箔面色泽一致、无粘铝、无孔洞、无油斑、无严重擦划伤、端面整齐无错层、塔形、毛刺、厚度偏差范围小，合金状态为H16，抗拉强度介于160~220Mpa之间。
本发明对整个生产过程进行严格的控制，其中，优选的技术方案为：
第一次中间退火采用组织软化退火后的总加工率在75-88.75%；所述第二次退火采用完全再结晶退火后，通过54%的加工率轧至成品。
步骤二中采用的冷轧机轧制道次为7道次，绝对压下量为6.62mm，总加工率为94.57%；采用的箔轧机轧制道次为2道次，绝对压下量为0.24mm，总加工率为63.15%；冷箔轧总加工道次为9道次，绝对压下量为6.86mm，总加工率为98.0%。
冷轧机轧制开卷张力值为：0.8-2.4Kg/mm2；卷取张力：1.4-3.4Kg/mm2；轧制速度为：140-430M/min；冷轧轧制用时68min；箔轧机轧制开卷张力值为：2.9-3.4Kg/mm2，卷取张力为：3.5-4.1Kg/mm2；轧制速度为：400-500M/min，箔轧轧制用时为：40-91min，冷箔轧轧制总用时：108-159min。
为了控制产品的平整度，优选的技术方案为，冷轧油压控制在4.2-4.48kg、油温控制29-37℃，冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥95℃、运动粘度2.2-2.5（40℃）mm2/S、酸度≤0.05mg.KOH/g；箔轧油压控制在4.45-4.46kg、油温控制40-45℃，箔轧工艺油主要理化指标：闪点≥80℃、运动粘度1.8-2.0（40℃）mm2/S、酸度≤0.1mg.KOH/g。
本发明的特点为：本发明用连续铸轧法坯料生产汽车散热片专用铝合金箔，通过对原冷箔轧工艺进行改革，冷箔轧轧制加工工艺对控制，调节汽车散热器铝箔成品的平整度、厚度偏差、表面色泽均匀性、力学性能等指标，满足汽车散热器铝箔要求厚度偏差小于3％、平整度不大于15I的要求。
本发明冷箔轧制备工艺主要包括轧机轧制道次加工率、轧制张力、轧制速度、冷却润滑剂（轧制工艺油）、轧辊辊型设计等。
1、充分发挥合金塑性，尽可能采用大的总加工率，缩短工艺流程，提高生产效率和降低成本。
2、保证产品质量，防止总加工率过大产生裂边和断带及恶化表面质量。
3、充分发挥设备能力，保证设备安全运转，防止损坏设备部件或烧坏电气元件等事故。
4、纯铝产品加工率控制在40-50%，中间退火后控制在50%以上。
5、由于合金含有较高的锰锌，变形抗力大，在变形铝合金中有很强的应力腐蚀裂纹倾向敏感性，在轧制过程中，如加工率过大易产生边部裂纹，因此在设计轧制加工工艺时，将道次加工率控制在30%左右，中间退火后控制在45%左右，箔轧成品前一道次为保证产品最终力学性能，设计完全再结晶退火后，成品道次加工率达55.55%，
避免加工过程中因加工率过大形成裂边缺陷造成断带废品。
6、冷箔轧机轧制道次、压下量、轧制力及加工率确定
表1冷轧机轧制道次、压下量、轧制力及加工率分配表
表2箔轧机轧制道次、压下量、轧制力及加工率分配表
7、冷箔轧机道次轧制张力及轧制速度、轧制时间确定
（1）轧制时建立的张力，能降低单位压力，调整主电机负荷；张力可使变形抗力减小，轧制力降低，能耗下降；调整张力能调整带材的厚度，可改变轧制力，调整张力可实现厚度控制；调整张力可控制板型。张力能改变轧制压力，从而改变辊缝形状，实现板型控制；张力还可防止带材跑偏，保证轧制稳定。
（2）轧制速度
轧制速度是一个重要参数，轧制速度的高度直接决定轧机的生产效率，也是衡量轧制技术水平的重要指标，轧制裂边较大或易裂边的合金时，采用低速轧制；成品道次为了保证板型，表面质量，也采用较低速度轧制，切边道次速度较低，一般不超过200m/min。
（3）冷箔轧机道次轧制张力及轧制速度、轧制时间确定
表3冷轧机道次轧制张力及轧制速度、轧制时间设计参数
表4箔轧机道次轧制张力及速度、轧制时间设计参数
8、冷箔轧机道次轧制轧辊辊形、粗糙度技术指标设计
轧辊要求表面硬度和强度高，耐磨性好，表面粗糙度低。应有足够的韧性承受轧制时其内部复杂的应力。
轧辊因受压力和变形热的影响而发生变化：轧辊因受轧制力而弯曲的辊型（压力辊型）；轧辊因受热不均匀而产生不均匀膨胀，即中部比边部膨胀大（温度辊型）。微量补偿因压力和温度所引起的辊型变化，对轧辊预先要磨成一定的辊型。压力辊型是主要的，因此冷箔轧辊型为凸度辊。
辊身表面粗糙度对轧制速度、压下量、铝材表面的光亮度及平整度都有很大的影响。
表5冷轧机道次轧制轧辊辊形设计
表6箔轧机道次轧制轧辊辊形设计
表7冷、箔轧辊技术参数
9、油技术指标设计
工艺润滑油能减小轧制时的摩擦系数和轧制力，带走轧制时产生的热量，以控制辊型；防止轧辊粘铝；冲洗轧辊，除掉残留在轧辊上的铝粉；改善铝箔表面光亮度。
轧制油应有良好的润滑性能，摩擦系数小；有较高的比热容；易带走较多的热量；有足够的承载能力，达到预期的压下量；退火时不易生成油斑及容易过滤和净化等。
表8冷轧工艺油主要理化指标
表9箔轧工艺油主要理化指标
具体实施方式
下面结合实施例，对本发明的具体实施方式作进一步描述。以下实施例仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案，而不能以此来限制本发明的保护范围。
实施例1
采用铸轧坯料生产0.06mm厚度合金汽车散热片铝合金箔，冷箔轧制备方法的工艺流程为：7.0mm→5.0mm→3.5mm→2.5mm→1.7mm；切边→1.2mm；退火：测温生产，炉气温度设定550℃，金属温度到450℃时，改温450℃，保温1.5h，→0.66mm；切边→0.36mm；转箔轧→0.22mm→0.135mm；退火：测温生产，炉气温度设定为550℃，金属温度到380℃时，改温380℃，保温1.5h→0.06mm。
冷轧机轧制道次为7道次，绝对压下量为6.64mm，总加工率为94.85%；箔轧机轧制道次为3道次，绝对压下量为0.30mm，总加工率为83.33%；冷箔轧总加工道次为10道次，绝对压下量为6.94mm，总加工率为99.14%。
冷轧机轧制开卷张力值因厚度而确定在0.8-2.4Kg/mm2之间，卷取张力确定在1.4-3.4Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在140-430M/min之间，冷轧轧制用时68min；箔轧机轧制开卷张力值因厚度而在2.9-3.4Kg/mm2之间，卷取张力在3.5-4.1Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在400-500M/min之间，箔轧轧制用时91min，冷箔轧轧制总用时159min。
冷轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.02mm；粗糙度：开坯辊0.40-0.50μm、最佳值0.45μm；中精轧辊0.26-0.35μm、最佳值0.30μm；
箔轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.06mm；粗糙度：0.18-0.22μm、最佳值0.20μm。
D.冷轧因轧制道次而异油压控制在4.2-4.48kg、油温控制29-37℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥95℃；运动粘度2.2-2.5（40℃）mm2/S；酸度≤0.05mg.KOH/g。箔轧因轧制道次而异油压控制在4.45-4.46kg、油温控制40-45℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥80℃；运动粘度1.8-2.0（40℃）mm2/S；酸度≤0.1mg.KOH/g。
E.所述两次中间退火工艺为：第一次中间退火采用完全软化退
火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到450℃后，炉温降温到460℃保温1.5小时出炉空冷。
第二次中间退火采用完全再结晶退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到380℃后，炉温降温到390℃保温1.5小时出炉空冷。
实施例2
采用铸轧坯料生产0.10mm厚度合金汽车散热片铝合金箔，冷箔轧制备方法的工艺流程为：7.0mm→5.0mm→3.5mm→2.5mm→1.7mm，切边→1.2mm；退火：测温生产，炉气温度设定550℃，金属温度到450℃时，改温450℃，保温1.5h→0.66mm；切边→0.36mm；转箔轧→0.22mm；退火：测温生产，炉气温度设定为550℃，金属温度到380℃时，改温380℃，保温1.5h→0.10mm
A.冷轧机轧制道次为7道次，绝对压下量为6.64mm，总加工率为94.85%；箔轧机轧制道次为2道次，绝对压下量为0.26mm，总加工率为72.22%；冷箔轧总加工道次为9道次，绝对压下量为6.9mm，总加工率为98.57%.
B.冷轧机轧制开卷张力值因厚度而在0.8-2.4Kg/mm2之间，卷取张力在1.4-3.4Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在140-430M/min之间，冷轧轧制用时68min；箔轧机轧制开卷张力值因厚度而在2.9-3.3Kg/mm2之间，卷取张力在3.5-3.7Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在450-500M/min之间，箔轧轧制用时42min，冷箔轧轧制总用时110min。
C.冷轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.02mm；粗糙度：开坯辊0.40-0.50μm、最佳值0.45μm；中精轧辊0.26-0.35μm、最佳值0.30μm；
箔轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.06mm；粗糙度：0.18-0.22μm、最佳值0.20μm。
D.冷轧因轧制道次而异油压控制在4.2-4.48kg、油温控制29-37℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥95℃；运动粘度2.2-2.5（40℃）m㎡/S；酸度≤0.05mg.KOH/g。箔轧因轧制道次而异油压控制在4.45-4.46kg、油温控制40℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥80℃；运动粘度1.8-2.0（40℃）m㎡/S；酸度≤0.1mg.KOH/g。
E.所述两次中间退火工艺为：第一次中间退火采用完全软化退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到450℃后，炉温降温到460℃保温1.5小时出炉空冷。
第二次中间退火采用完全再结晶退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到380℃后，炉温降温到390℃保温1.5小时出炉空冷。
实施例3
所述采用铸轧坯料生产0.14mm厚度合金汽车散热片铝合金箔，冷箔轧制备方法的工艺流程为：7.0mm→5.0mm→3.5mm→2.5mm→1.7mm；切边→1.2mm；退火：测温生产，炉气温度设定550℃，金属温度到450℃时，改温450℃，保温1.5h→0.66mm；切边→0.38mm转箔轧工艺→0.30mm；退火：测温生产，炉气温度设定为550℃，金属温度到380℃时，改温380℃，保温1.5h→0.14mm。
A.冷轧机轧制道次为7道次，绝对压下量为6.62mm，总加工率为94.57%；箔轧机轧制道次为2道次，绝对压下量为0.24mm，总加工率为63.15%；冷箔轧总加工道次为9道次，绝对压下量为6.86mm，总加工率为98.0%.
B.冷轧机轧制开卷张力值因厚度而在0.8-2.4Kg/mm2之间，卷取张力在1.4-3.4Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在140-430M/min之间，冷轧轧制用时68min；箔轧机轧制开卷张力值因厚度而在2.9-3.3Kg/mm2之间，卷取张力在3.5-3.7Kg/mm2之间；轧制速度根据各道次厚度、张力等控制在450-500M/min之间，箔轧轧制用时40min，冷箔轧轧制总用时108min。
C.冷轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.02mm；粗糙度：开坯辊0.40-0.50μm、最佳值0.45μm；中精轧辊0.26-0.35μm、最佳值0.30μm；
箔轧机道次轧制轧辊辊形：凸度：0.06mm；粗糙度：0.18-0.22μm、最佳值0.20μm。
D.冷轧因轧制道次而异油压控制在4.2-4.48kg、油温控制29-37℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥95℃；运动粘度2.2-2.5（40℃）m㎡/S；酸度≤0.05mg.KOH/g。箔轧因轧制道次而异油压控制在4.45-4.46kg、油温控制40℃冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥80℃；运动粘度1.8-2.0（40℃）m㎡/S；酸度≤0.1mg.KOH/g。
E.所述两次中间退火工艺为：第一次中间退火采用完全软化退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到450℃后，炉温降温到460℃保温1.5小时出炉空冷。
第二次中间退火采用完全再结晶退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到380℃后，炉温降温到390℃保温1.5小时出炉空冷。
通过对轧制道次、入口厚度、出口厚度、卷材宽度、轧制力、轧制速度、入口张力、出口张力、等工艺控制参数的精确控制。该方法生产的合金铝箔厚度偏差小于5％、平整度不大于20I，表面色泽均匀无条纹。该工艺采用的冷箔轧机均配置了厚度和板形自动控制(AGC和AFC)系统，并强化对轧辊和轧制油的管理，保持轧辊辊面粗糙度均匀，保证轧制油质量指标稳定、油质洁净，这对减少箔面条纹、色差缺陷十分重要。
采用以上工艺技术指标保证了冷箔轧生产高质量、高效有序的进行，满足了产品机械性能的要求，保证完全达到了汽车散热器合金箔的技术要求。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (3)
1.一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法，其特征在于：
步骤一：制备汽车散热片合金铝箔铸轧带卷，所述汽车散热片铝合金箔的化学成份质量分数如下：Si：0.44～0.58、Fe：0.45～0.55、Cu：0.10～0.15、Mn：1.05～1.25、Cr：0.025 、Ni：0.045、Zn：1.40～1.60、Ti：0.045、 Zr：0.045、其余成分为铝；
步骤二：所述铸轧带卷冷轧工艺流程为7道次：7.0mm→5.0mm→3.5mm→2.5mm→1.7mm；切边→1.2mm；第一次退火→0.66mm；切边→0.36mm；转为3道次箔轧工艺0.36mm→0.22mm→0.135mm；第二次退火→0.06mm，所述第一次退火采用完全软化退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到450℃后，炉温降温到450℃保温1.5小时出炉空冷；
所述第二次退火采用完全再结晶退火，工艺为：采用炉气控温方式及实测料温方式退火，即，炉温≤100℃装炉，炉温升温到550℃，料温实测温度达到380℃后，炉温降温到380℃保温1.5小时出炉空冷。
2.根据权利要求1所述的制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法，其特征在于：冷轧机轧制开卷张力值为：0.8-2.4Kg/mm2；卷取张力：1.4-3.4Kg/mm2；轧制速度为：140-430M/min；箔轧机轧制开卷张力值为：2.9-3.4Kg/mm2，卷取张力为：3.5-4.1Kg/mm2；轧制速度为：400-500M/min。
3.根据权利要求2所述的制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法，其特征在于：用于调节平整度的冷轧油压控制在4.2-4.48 kg、油温控制29-37℃，冷轧工艺油主要理化指标：闪点≥95℃、运动粘度40℃条件下2.2-2.5mm2/S、酸度≤0.05mg.KOH/g；箔轧油压控制在 4.45-4.46kg、油温控制40-45℃，箔轧工艺油主要理化指标：闪点≥80℃、运动粘度40℃条件下1.8-2.0mm2/S、酸度 ≤0.1mg.KOH/g。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210581546.1A CN103056163B (zh) | 2012-12-26 | 2012-12-26 | 一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210581546.1A CN103056163B (zh) | 2012-12-26 | 2012-12-26 | 一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103056163A CN103056163A (zh) | 2013-04-24 |
| CN103056163B true CN103056163B (zh) | 2014-11-05 |
Family
ID=48099222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201210581546.1A Active CN103056163B (zh) | 2012-12-26 | 2012-12-26 | 一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103056163B (zh) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105755334A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-07-13 | 江阴新仁科技有限公司 | 6811合金汽车散热器用铝箔及其制备方法 |
| CN107160100A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-09-15 | 太原晋西春雷铜业有限公司 | 一种解决铜合金带材表面色差的方法 |
| CN107805743B (zh) * | 2017-10-19 | 2019-08-09 | 广东和胜工业铝材股份有限公司 | 铝合金挤压棒材及其制备工艺 |
| CN108165832A (zh) * | 2017-12-16 | 2018-06-15 | 江苏中基复合材料股份有限公司 | 一种合金化高性能无菌包装材料用双零铝箔及其生产工艺 |
| CN108435796B (zh) * | 2018-04-16 | 2019-11-12 | 中铝瑞闽股份有限公司 | 一种防止轧制铝材退火油斑产生的方法 |
| CN108441661A (zh) * | 2018-04-19 | 2018-08-24 | 郑州嘉晨化工科技有限公司 | 一种汽车散热器用铝合金箔 |
| CN113617853A (zh) * | 2021-08-23 | 2021-11-09 | 包头常铝北方铝业有限责任公司 | 一种铝合金的冷轧方法 |
| CN115821085A (zh) * | 2022-11-11 | 2023-03-21 | 洛阳龙鼎铝业有限公司 | 一种散热器用超宽规格铝箔的制造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101629257A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-01-20 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种0.022mm耐温装饰箔及其制备方法 |
| CN101658906A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-03-03 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种在铸轧机上生产合金铸轧板的连铸方法 |
| CN101671786A (zh) * | 2009-10-16 | 2010-03-17 | 江阴新仁科技有限公司 | 用于反射箔的铝合金及其加工工艺 |
| CN101705394A (zh) * | 2009-10-15 | 2010-05-12 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种铝合金及铝合金薄板的加工工艺 |
| CN101844152A (zh) * | 2010-03-29 | 2010-09-29 | 华北铝业有限公司 | 超薄双面光铝箔生产工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3899479B2 (ja) * | 1997-07-25 | 2007-03-28 | 古河スカイ株式会社 | 電解コンデンサ電極用アルミニウム箔 |
-
2012
- 2012-12-26 CN CN201210581546.1A patent/CN103056163B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101629257A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-01-20 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种0.022mm耐温装饰箔及其制备方法 |
| CN101658906A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-03-03 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种在铸轧机上生产合金铸轧板的连铸方法 |
| CN101705394A (zh) * | 2009-10-15 | 2010-05-12 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种铝合金及铝合金薄板的加工工艺 |
| CN101671786A (zh) * | 2009-10-16 | 2010-03-17 | 江阴新仁科技有限公司 | 用于反射箔的铝合金及其加工工艺 |
| CN101844152A (zh) * | 2010-03-29 | 2010-09-29 | 华北铝业有限公司 | 超薄双面光铝箔生产工艺 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| JP特开平11-50213A 1999.02.23 * |
| 轧制油在铝箔轧机低压液压系统中的应用;黄奇;《上海有色金属》;20120331;第33卷(第1期);第28-31页 * |
| 黄奇.轧制油在铝箔轧机低压液压系统中的应用.《上海有色金属》.2012,第33卷(第1期),第28-31页. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103056163A (zh) | 2013-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103056163B (zh) | 一种制备汽车散热片合金铝箔的冷箔轧轧制工艺方法 | |
| CN103060622B (zh) | 用连续铸轧法生产汽车散热片用铝-锰-锌-钪铝合金箔 | |
| CN104775060B (zh) | 一种铝合金连铸连轧坯的生产及热处理方法 | |
| CN103740990B (zh) | 一种汽车隔热罩用铝合金带材及其制造方法 | |
| CN103014452B (zh) | 5182铝合金拉环料基材及其生产方法 | |
| CN107338376B (zh) | 一种铝合金车厢用板材的制备方法 | |
| CN111074110B (zh) | 一种新能源动力电池壳用铝及铝合金板带材的生产方法 | |
| CN109988948A (zh) | 一种汽车内板用5182-o状态铝合金板材及其生产方法 | |
| CN100507045C (zh) | 热轧坯料汽车散热器翅片用铝合金箔材的制造方法 | |
| CN101182610B (zh) | 一种百叶窗用铝合金材及其制造方法 | |
| CN105063430A (zh) | 3003-h16铝合金板带材及其生产方法 | |
| CN101967615A (zh) | 一种提高2000系铝合金板材损伤容限性能的方法 | |
| CN108165832A (zh) | 一种合金化高性能无菌包装材料用双零铝箔及其生产工艺 | |
| CN103842550A (zh) | AlMgSi铝带的制造方法 | |
| CN110408819B (zh) | 一种吹胀式水冷板及所用复合板材的制备方法 | |
| CN110983115B (zh) | 一种改进3003铝合金带材及其制备方法和应用 | |
| CN105755334A (zh) | 6811合金汽车散热器用铝箔及其制备方法 | |
| CN109868398B (zh) | 一种高翻边性能的6xxx系铝合金板材及其制备方法 | |
| CN104357771A (zh) | 一种改善铝镁合金折弯性能的冷轧热处理工艺 | |
| CN106244916B (zh) | 高品质薄规格热轧合金工具钢及其csp生产工艺 | |
| JP2004332106A (ja) | プレス成形性および連続抵抗スポット溶接性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| CN102766790A (zh) | 铝管空调器用铝箔及其制造方法 | |
| CN110983117A (zh) | 一种电容器外壳用铝合金及其铝合金板带制备方法 | |
| CN104313398A (zh) | 中空超级隔热铝条用铝带及其制备方法 | |
| JP6684568B2 (ja) | 異方性とネック成形性に優れた飲料缶ボディ用または飲料ボトル缶ボディ用アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20170807 Address after: 214400 Jiangsu city of Wuxi province Jiangyin city Xu Xiake Zhen Huang Tang Industrial Park New Yan Road No. 1 Patentee after: JIANGREN XINREN ALUMINIUM TECHNOLOGY Co.,Ltd. Address before: 214400 Huang Tong Industrial Park, Xu Xiake Town, Jiangyin, Jiangsu, Wuxi Patentee before: JIANGYIN XINREN TECHNOLOGY Co.,Ltd. |
|
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20230531 Address after: No. 1 Xinren Road, Huangtang Industrial Park, Xuxiake Town, Jiangyin City, Wuxi City, Jiangsu Province, 214400 Patentee after: Jiangyin Xinren Aluminum Foil Technology Co.,Ltd. Address before: No. 1 Xinren Road, Huangtang Industrial Park, Xuxiake Town, Jiangyin City, Wuxi City, Jiangsu Province, 214400 Patentee before: JIANGREN XINREN ALUMINIUM TECHNOLOGY Co.,Ltd. |
|
| TR01 | Transfer of patent right |