CN102892469B - 具有空气动力学插鞘的高尔夫球杆和高尔夫球杆组件 - Google Patents

Abstract

一种高尔夫球杆包括杆身和球杆杆头。球杆杆头可包括击球面、顶部、底部以及插鞘区域。插鞘区域可具有自由端，所述自由端构造成用于接收具有纵向轴线的杆身。当所述球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述插鞘区域的所述自由端的至少一部分可延伸到邻近的顶部表面之上。当所述球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述顶部和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离可以大于所述插鞘区域和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。

Description

具有空气动力学插鞘的高尔夫球杆和高尔夫球杆组件

相关申请

本申请要求2010年11月12日提交的、题名为“GolfClubAssemblyandGolfClubWithAerodynamicHosel(具有空气动力学插鞘的高尔夫球杆组件和高尔夫球杆)”且发明人名字为RobertBoyd等人的美国专利申请第12/945,437号的优先权，该申请是2010年5月13日提交的美国专利申请第12/779,669号的部分继续申请，该申请要求2010年1月27日提交的临时申请第61/298,742号的优先权权益。每个这些在先提交的申请以其全文通过引用的方式并入。

领域

本发明的方面大体涉及高尔夫球杆和高尔夫球杆杆头，且特别地涉及具有空气动力学特征的高尔夫球杆和高尔夫球杆杆头。

背景

当通过高尔夫球杆撞击时，高尔夫球运行的距离大部分由与高尔夫球撞击时球杆杆头的速度决定。球杆杆头的速度接着可受风阻力或与球杆杆头相关的阻力影响，特别是假定典型的现代球棒的大的球杆杆头尺寸。特别地，球棒、球道用木杆或金属木杆的球杆杆头在其摆动路径期间经历很大的空气动力学阻力。由球杆杆头经历的阻力导致球杆杆头速度减小，并从而导致在高尔夫球被击打后其运行距离的减小。

空气以相对于高尔夫球杆杆头轨迹的方向流过大体平行于气流方向的高尔夫球杆杆头的那些表面。影响阻力的重要因素是气流边界层的性能。“边界层”是在其运动期间非常接近于球杆杆头表面的空气薄层。当气流运动经过表面时，遭遇增加的压强。此压强的增加称为“反向压力梯度”，因为其导致气流放慢并损失动量。随着压强继续增加，气流继续放慢直到其达到零速度，此时其从表面分离。气流将紧靠球杆杆头的表面直到气流边界层中动量的损失导致其从表面分离。气流从表面的分离在球杆杆头的后面产生低压分离区域(即在相对于空气流过球杆杆头的方向定义的尾部边缘处)。此低压分离区域产生了压差阻力(pressuredrag)。分离区域越大，压差阻力越大。

减小或最小化低压分离区域大小的一种途径是通过提供允许层流保持地尽可能长的流线型形式，从而延迟或消除层状气流从球杆表面的分离。

不仅在撞击时而且在撞击之前整个向下挥杆的过程期间，减小球杆杆头的阻力将导致球杆杆头速度的提高和高尔夫球运行距离的增加。当分析高尔夫球手的挥杆时，已经注意到球杆杆头的跟部/插鞘区域在向下挥杆的重要部分期间引导挥杆，且击球面只在与高尔夫球撞击时(或者即刻之前)引导挥杆。短语“引导挥杆(leadingtheswing)”旨在描述球杆杆头的面对挥杆轨迹方向的部分。为讨论的目的，当击球面引导挥杆时，即在撞击时，高尔夫球杆和高尔夫球杆杆头认为是处于0°的定向。已经注意到在向下挥杆期间，在与高尔夫球撞击之前向下挥杆的90°期间，高尔夫球杆可围绕其杆身的纵向轴线旋转90°左右或者更多。

在此向下挥杆的最后90°部分期间，球杆杆头可加速到大约65英里每小时(mph)至超过100mph，且在一些专业高尔夫球手的情形下，加速到高达140mph。另外，随着球杆杆头速度的增加，典型地作用在球杆杆头上的阻力也增加。从而，在此向下挥杆的最后90°部分期间，随着球杆杆头以100mph以上的速度运行，作用在球杆杆头上的阻力可显著地阻止球杆杆头的任何进一步的加速。

实际上，在向下挥杆过程期间，不仅偏航角会变化，而且倾斜角和滚动角都会变化(但是，不会到偏航角这样大的程度)。因此，已经设计为在撞击时或者从球杆面引导挥杆时来看减小杆头阻力的球杆杆头可能不会很好地作用以在挥杆周期的其他阶段期间，比如当球杆杆头的跟部/插鞘区域引导向下挥杆时来减小阻力。

将预期提供减小或克服现有已知设备中固有的一些或全部困难的高尔夫球杆杆头。对于本领域技术人员，即在此技术领域有丰富知识或丰富经验的人来说，鉴于本发明的以下公开内容和一些实施方案的详细描述，特别的优势将是明显的。

概述

本发明的原理可用于提供具有改进的空气动力学性能的高尔夫球杆杆头。根据第一方面，高尔夫球杆杆头包括主体部件上的一个或多个减阻结构。减阻结构被期望以在从向后挥杆结束贯穿向下挥杆的高尔夫挥杆期间减小对于主体部件的阻力。

根据进一步方面，高尔夫球杆包括杆身和固定到杆身的远端的球杆杆头。球杆杆头可包括击球面、顶部、底部以及插鞘区域。插鞘区域可具有自由端，所述自由端构造成用于接收具有纵向轴线的杆身。球杆杆头可包括一个或多个减阻结构。

因此，根据一些方面，当所述球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述顶部和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离可以大于所述插鞘区域和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。

根据一些方面，所述插鞘区域的所述自由端可具有为大体平面的插鞘表面。

可选择地，所述插鞘表面可定向成大体垂直于所述杆身的所述纵向轴线。

根据其他方面，所述插鞘表面可具有非圆形轮廓，且所述插鞘表面的所述非圆形轮廓可以是非对称的液滴状轮廓。进一步，非对称的液滴状轮廓可以在所述插鞘表面的跟侧上比在所述插鞘表面的趾侧上更加弯曲。

根据一些另外的方面，球杆杆头可包括至少部分沿着后缘周边(rearedgeperimeter)延伸的通道。进一步，通道可以至少部分地沿着趾缘周边(toeedgeperimeter)延伸。

通过提供具有本文公开的减阻结构中的一种或多种的高尔夫球杆杆头，期望在球手向下挥杆期间高尔夫球杆杆头的总体阻力可被减小。这是有利的，因为减小的阻力将导致增加的球杆杆头速度以及，因此高尔夫球在被球杆杆头撞击之后增加的飞行距离。

其中公开的这些和其他的特征和优点将从以下对一些实施方案的详细公开内容中得到进一步理解。

附图简述

图1A是根据阐示性方面的具有形成在其球杆杆头内的凹槽的高尔夫球杆的透视图。

图1B是设有定向轴线的图1A球杆杆头的详图。

图2是图1A高尔夫球杆的球杆杆头的侧透视图。

图3是图1A高尔夫球杆的球杆杆头的后视图。

图4是从球杆杆头的跟部侧看，图1A高尔夫球杆的球杆杆头的侧视图。

图5是图1A高尔夫球杆的球杆杆头的底部的平面图。

图6是图1A高尔夫球杆的球杆杆头的底透视图。

图7是从球杆杆头的趾部侧看，图1A高尔夫球杆的球杆杆头的可选择实施方案的侧视图。

图8是图7球杆杆头的后视图。

图9是从球杆杆头的跟部侧看，图7球杆杆头的侧视图。

图10是图7球杆杆头的底透视图。

图11是典型的高尔夫球手向下挥杆的示意的、随时间推移的正视图。

图12A是阐示偏航的球杆杆头的顶视图；图12B是阐示倾斜的球杆杆头的跟部侧正视图；且图12C是阐示滚动的球杆杆头的前视图。

图13是典型的向下挥杆期间作为球杆杆头位置的函数的典型偏航角(yawangle)、倾斜角(pitchangle)和滚动角的图表。

图14A-14C分别示意地阐示球杆杆头14(顶视图和正视图两者)和在图11的A、B、C点流过球杆杆头的空气流的典型定向。

图15是根据一些阐示性方面的球杆杆头的顶视图。

图16是图15球杆杆头的前视图。

图17是图15球杆杆头的趾部侧正视图。

图18是图15球杆杆头的后部侧正视图。

图19是图15球杆杆头的跟部侧正视图。

图20A是图15球杆杆头的底透视图。

图20B是类似于图15球杆杆头的球杆杆头可选择实施方案的底透视图，但没有扩散器。

图21是根据其他阐示性方面的球杆杆头的顶视图。

图22是图21球杆杆头的前视图。

图23是图21球杆杆头的趾部侧正视图。

图24是图21球杆杆头的后部侧正视图。

图25是图21球杆杆头的跟部侧正视图。

图26A是图21球杆杆头的底透视图。

图26B是类似于图21球杆杆头的球杆杆头可选择实施方案的底透视图，但没有扩散器。

图27是处于60度杆底角位置的没有扩散器的图1-6球杆杆头的顶视图，显示通过点112进行的横截面切断。

图28是处于60度杆底角位置的图27球杆杆头的正视图。

图29A和29B是通过图27的线XXIX-XXIX进行的横截面切断。

图30A和30B是通过图27的线XXX-XXX进行的横截面切断。

图31A和31B是通过图27的线XXXI-XXXI进行的横截面切断。

图32A和32B是阐示一些其他物理参数的球杆杆头的示意图(顶视图和正视图)。

图33是根据示例性方面的高尔夫球杆的前视图。

图34是图33的球杆杆头的顶视图。

图35是图33的球杆杆头的前视图。

图36是图33的球杆杆头的透视图。

图37A和图37B分别是图33的球杆杆头的顶视图和前视图，示出了一些球杆杆头的参数。

图38是图33的球杆杆头的前视图的细节部分。

图39A是图33的球杆杆头的顶视图的一部分的细节。

图39B是根据可选择实施方案的球杆杆头的顶视图的一部分的示意性细节。

图40A、图40B和图40C是根据一些方面的插鞘表面的示意图，其中箭头分别概念性地示出了在90、60和45度偏航角的气流。

图41A、图41B和图41C是根据一些方面的球杆杆头的前视图的示意图，其中箭头分别概念性地示出了在30、20和10度滚动角的气流。

图42A和图42B是示出了一些其他方面的球杆杆头的实施方案的前视图。

图43是根据本公开的方面的球杆杆头的透视图。

图44是图43的球杆杆头的前视图。

以上提到的附图无须按比例绘制，应该理解为提供本发明特定实施方案的说明，且本质上只是概念性的和所含原理的阐示。附图中所示的高尔夫球杆杆头的一些特征相对于其他的已经放大或者扭曲以有助于解释和理解。附图中使用的相同标记数字用于各种可选择实施方案中所示的类似或相同的构件和特征。其中公开的高尔夫球杆杆头将具有部分由预期的应用和其使用的环境所决定的构造和构件。

详述

图1A中显示高尔夫球杆10的阐示性实施方案，且包括杆身12和附接到杆身12的高尔夫球杆杆头14。如图1A所示，高尔夫球杆杆头14可以是球棒。高尔夫球杆10的杆身12可由各种材料制成，例如钢、铝、钛、石墨或复合材料，以及合金和/或其组合，包括本领域传统已知和使用的材料。另外，杆身12可以任何需要的方式附接到球杆杆头14，包括以本领域已知的和使用的常规方式(例如，通过在插鞘元件处的粘合剂或粘结剂、通过熔融技术(例如，焊接、钎焊、软焊等)、通过螺纹或其他机械连接件(包括可释放的和可调节的机构)、通过摩擦配合、通过保持元件结构等)。把手或其他手柄元件12a可定位在杆身12上，以向高尔夫球手提供抓紧高尔夫球杆杆身12所利用的防滑表面。把手元件12a可以任何想要的方式附接到杆身12，包括本领域已知的和使用的常规方式(例如，通过粘合剂或粘结剂、通过螺纹或其他机械连接件(包括可释放的连接件)、通过熔融技术、通过摩擦配合、通过保持元件结构等)。

在图1A的示例结构中，球杆杆头14包括主体部件15，杆身12以已知的形式在用于容纳杆身12的插鞘或插口16处附接到主体部件15。主体部件15包括如其中定义的多个部分、区域或表面。此示例的主体部件15包括击球面17、顶部18、趾部20、背部22、跟部24、插鞘区域26和底部28。背部22相对击球面17定位，并在顶部18和底部28之间延伸，且还在趾部20和跟部24之间延伸。此具体示例的主体部件15还包括边缘(skirt)或坎背特征23和形成在底部28内的凹进部分或扩散器36。

参照图1B，击球面区域17可以是实质上平坦或具有轻微弯曲或弓形(还已知为“凸起”)的区域或表面。虽然高尔夫球可在面上的任意点接触击球面17，但击球面17与高尔夫球的期望接触点17a典型地大约在击球面17内居中。为本公开的目的，在期望的接触点17a处与打击面17的表面相切而画的线L_T定义了平行于击球面17的方向。在期望的接触点17a处与打击面17的表面相切而画的线族定义了打击面平面17b。线L_P定义了垂直于打击面平面17b的方向。另外，击球面17可通常设有杆面倾角α，以便在撞击点处(且还可以在瞄球位置(addressposition)，即在开始向后挥杆之前，当球杆杆头紧邻高尔夫球定位在地面上时)击球平面17b不垂直于地面。通常，杆面倾角α旨在撞击时影响高尔夫球的初始向上轨迹。旋转垂直于击球平面17b所画的线L_P通过负的杆面倾角α定义了在撞击时沿着期望的球杆杆头轨迹定向的线T₀。通常，此撞击时的球杆杆头轨迹方向T₀垂直于球杆杆身12的纵向轴线。

仍然参照图1B，现可对球杆杆头14使用一组参照轴(X₀，Y₀，Z₀)，参照轴(X₀，Y₀，Z₀)与定位在60度的杆底角位置且杆面角度为零度的球杆杆头相关(参见，例如高尔夫的USGA规则，附录II且还可以参见图28)。Y₀轴从期望的接触点17a沿着撞击时的球杆杆头轨迹线以与T₀方向相对的方向延伸。X₀轴从期望的接触点17a大体向趾部20延伸，并垂直于Y₀轴且平行于具有处于60度杆底角位置的球杆的水平面。从而当平行于地面所画时，线L_T与X₀轴重合。Z₀轴从期望的接触点17a大体竖直向上并垂直于X₀轴和Y₀轴两者延伸。为此公开的目的，球杆杆头14的“中心线”认为与Y₀轴重合(也与T₀线重合)。其中使用的术语“向后”通常指与撞击时的球杆杆头轨迹方向T₀相对的方向，即在Y₀轴的正方向。

现参照图1-6，位于球杆杆头14上侧上的顶部18从击球面17向后朝着高尔夫球杆杆头14的背部22延伸。当从下方观察球杆杆头14时，即沿着Z₀轴的正方向，不能看到顶部18。

与顶部18相对位于球杆杆头14的下侧或底侧的底部28从击球面17向后延伸到背部22。与顶部18一样，底部28从跟部24到趾部20延伸穿过球杆杆头14的宽度。当从上方观察球杆杆头14时，即沿着Z₀轴的负方向，不能看到底部28。

参照图3和4，背部22相对于击球面17定位，背部22位于顶部18和底部28之间并从跟部24向趾部20延伸。当从前方观察球杆杆头14时，即沿着Y₀轴的正方向，不能看到背部22。在一些高尔夫球杆杆头的构造中，背部22可设有边缘或坎背特征23。

跟部24从击球面17延伸到背部22。当从趾部侧观察球杆杆头14时，即沿着X₀轴的正方向，不能看到跟部24。在一些高尔夫球杆杆头的构造中，跟部24可设有边缘或坎背特征23或边缘的一部分或坎背特征23的一部分。

所示趾部20为在与跟部24相对的球杆杆头14的侧面上从击球面17延伸到背部22。当从跟部侧观察球杆杆头14时，即沿着X₀轴的负方向，不能看到趾部20。在一些高尔夫球杆杆头的构造中，趾部20可设有边缘或坎背特征23或边缘的一部分或坎背特征23的一部分。

用于容纳杆身的插口16定位在插鞘区域26内。所示插鞘区域26定位在击球面17、跟部24、顶部18和底部28的相交处，其可以包括跟部24、顶部18和底部28的邻近插鞘16放置的那些部分。通常，插鞘区域26包括提供从插口16过渡到击球面17、跟部24、顶部18和/或底部28的表面。

因此应理解术语：击球面17、顶部18、趾部20、背部22、跟部24、插鞘区域26和底部28指主体部件15的大体区域或部分。在一些情形下，区域或部分可彼此重叠。另外，要理解，本公开内容中这些术语的使用可区别于其他文件中这些或类似术语的使用。要理解，通常术语趾部、跟部、击球面和背部旨在指代高尔夫球杆的四侧，当高尔夫球杆位于瞄球位置而直接从上方观察时，高尔夫球杆的四侧组成主体部件的周围轮廓。

在图1-6所示的实施方案中，主体部件15可通常描述为“方头”。虽然在几何术语上不是真正的方形，但与传统的圆形球杆杆头相比，方头主体部件15的顶部18和底部28为大体方形。

球杆杆头14的另一实施方案显示为图7-10中的球杆杆头54。球杆杆头54具有更加传统的圆头形。要清楚术语“圆头”不是指完全圆形的头部，相反是指具有大体或基本圆形的轮廓的头部。

图11是至少一部分的高尔夫球手向下挥杆的运动捕捉分析的示意性正视图。如图11所示，在与高尔夫球的撞击点处(I)，击球面17可认为是大体垂直于球杆杆头14的运行方向。(实际上，击球面17通常提供有从大约2°到4°的倾斜，以便击球面17从垂直位置偏离那些量。)在高尔夫球手向后挥杆期间，由于高尔夫球手臀部、躯干、手臂、手腕和/或手的旋转，起始于瞄球位置的击球面17远离高尔夫球手向外旋转(即对于右手高尔夫球手从上方观察时的顺时针方向)。在向下挥杆期间，击球面17转回到撞击点位置。

事实上，参照图11和12A-12C，在向下挥杆期间，球杆杆头14经历偏航角(R_OT-Z)上的改变(见图12A)(此中定义为球杆杆头14围绕竖直Z_o轴的旋转)、倾斜角(R_OT-X)上的改变(见图12B)(此中定义为球杆杆头14围绕X_o轴的旋转)和滚动角(R_OT-Y)上的改变(见图12C)(此中定义为球杆杆头14围绕Y_o轴的旋转)。

偏航角、倾斜角和滚动角可用于提供球杆杆头14关于气流方向(其被认为是与球杆杆头的瞬时轨迹相对的方向)的定向。撞击时，以及在瞄球位置处，偏航角、倾斜角和滚动角可认为是0°。例如，参照图12A，处于45°的测量偏航角，如沿着Z_o轴观察，球杆杆头14的中心线L_o与气流方向成45°定向。作为另一示例，参照图12B，处于20°的倾斜角，如沿着X_o轴观察，球杆杆头14的中心线L_o与气流方向成20°定向。且参照图12C，具有20°的滚动角，如沿着Y_o轴观察，球杆杆头14的X_o轴与气流方向成20°定向。

图13是在典型的向下挥杆期间作为球杆杆头14位置的函数的代表性偏航角(R_OT-Z)、倾斜角(R_OT-X)和滚动角(R_OT-Y)的图表。通过参照图11和图13可以看出，在大部分的向下挥杆期间，高尔夫球杆杆头14的击球面17不引导挥杆。在高尔夫球手向下挥杆的开始，由于大约90°的偏航旋转，跟部24可实质上引导挥杆。更进一步，在高尔夫球手向下挥杆的开始，由于大约10°的滚动旋转，跟部24的下部部分实质上引导挥杆。在向下挥杆期间，高尔夫球杆和球杆杆头14的定向从在向下挥杆开始时大约90°的偏航变化到撞击时大约0°的偏航。

另外，参照图13，典型地，在向下挥杆过程中偏航角(R_OT-Z)上的改变是不恒定的。在向下挥杆的第一部分期间，当球杆杆头14从高尔夫球手的后面移动到大约位于肩高位置时，偏航角上的改变典型地为大约20°。从而，当球杆杆头14为大约肩高时，偏航为大约70°。当球杆杆头14为大约腰部高度时，偏航角为大约60°。在向下挥杆的最后90°部分期间(从腰高度到撞击时)，高尔夫球杆通常运行通过大约60°的偏航角到撞击时处0°的偏航角。然而，此部分向下挥杆期间偏航角上的改变通常是不恒定的，且实际上，高尔夫球杆杆头14仅在向下挥杆最后10°的度数内，从大约20°的偏航结束于撞击时0°的偏航。在向下挥杆的此后面的90°部分的过程期间，45°到60°的偏航角可认为是典型的。

类似地，仍然参照图13，典型地，在向下挥杆过程中滚动角(R_OT-Y)上的改变也是不恒定的。在向下挥杆的第一部分期间，当球杆杆头14从高尔夫球手的后面移动到大约位于腰部高度的位置时，滚动角是完全不变的，例如，为大约7°到13°。然而，从大约腰高到撞击时的向下挥杆部分期间滚动角上的改变通常是不恒定的，且实际上，当球杆杆头14从大约腰高挥杆到大约膝盖高时，高尔夫球杆杆头14典型地在滚动角上具有从大约10°到大约20°的增加，且然后滚动角减小，至撞击时的0°。在向下挥杆的腰到膝盖部分的过程期间，15°的滚动角可认为是典型的。

高尔夫球杆杆头的速度也在向下挥杆的期间变化，从向下挥杆开始时的0mph到撞击时的65到100mph(对于一流的高尔夫球手，或者更多)。在低速时，即向下挥杆的初始部分期间，由于空气抵抗而产生的阻力可能不是非常明显。然而，在当球杆杆头14与高尔夫球手的腰齐平并然后挥杆直到撞击点的部分向下挥杆期间，球杆杆头14以相当大的速率运行(例如对于专业的高尔夫球手，从60mph到130mph)。在向下挥杆的此部分期间，由于空气抵抗而产生的阻力导致高尔夫球杆杆头14以比没有空气抵抗时的可能速度低的速度撞击高尔夫球。

返回参照图11，已经标记沿着高尔夫球手典型的向下挥杆的多个点(A、B和C)。在A点，球杆杆头14处于大约120°的向下挥杆角度，即距离与高尔夫球的撞击点大约120°。在此点，球杆杆头可能已经以其最大速度的大约70％运行。图14A示意性地阐示球杆杆头14和气流在A点越过球杆杆头14的典型定向。球杆杆头14的偏航角可以是大约70°，意味着跟部24不再大体垂直于流过球杆杆头14的空气，而是跟部24与流过球杆杆头14的空气的垂直线成大约20°定向。还要注意，在向下挥杆的此点处，球杆杆头14可具有大约7°到10°的滚动角，即球杆杆头14的跟部24相对于气流方向向上滚动7°到10°。从而，跟部24(轻微地倾斜以暴露跟部24的下部(底侧)部分)与插鞘区域26的跟部侧表面联合引导挥杆。

在图11所示的B点，球杆杆头14处于大约100°的向下挥杆角，即距离与高尔夫球的撞击点大约100°。在此点，球杆杆头14现可能以其最大速度的大约80％运行。图14B示意性地阐示球杆杆头14和在B点流过球杆杆头14的空气流的典型定向。球杆杆头14的偏航角可以是大约60°，意味着跟部24与流过球杆杆头14的空气的垂直线成大约30°定向。另外，在向下挥杆的此点处，球杆杆头14可具有大约5°到10°的滚动角。从而，跟部24再次轻微地倾斜以暴露跟部24的下部(底侧)部分。跟部24的此部分与插鞘区域26的跟部侧表面联合，且现在还少许牵连着插鞘区域26的击打面侧的表面而引导挥杆。实际上，在此偏航角和滚动角的定向中，跟部侧表面与插鞘区域26的击打面侧的表面的相交处提供最向前的表面(在轨迹方向上)。如可见，跟部24和插鞘区域26与前缘关联，且趾部20、背部22邻近趾部20的一部分和/或其相交处与尾部边缘(如通过气流方向所定义的)相关联。

在图11所示的C点，球杆杆头14处于大约70°的向下挥杆位置，即距离与高尔夫球的撞击点大约70°。在此点，球杆杆头14现可能以其最大速度的大约90％或更多运行。图14C示意性地阐示球杆杆头14和在C点流过球杆杆头14的空气流的典型定向。球杆杆头14的偏航角是大约45°，意味着跟部24不再大体垂直于流过球杆杆头14的空气，而是与空气流的垂直线成大约45°定向。另外，在向下挥杆的此点处，球杆杆头14可具有大约20°的滚动角。从而，跟部24(跟部24倾斜大约20°以暴露跟部24的下部(底侧)部分)与插鞘区域26的跟部侧表面联合，且甚至更多地牵连着插鞘区域26的击打面侧的表面而引导挥杆。在此偏航角和滚动角的定向中，跟部侧表面与插鞘区域26的击打面侧的表面的相交处提供最向前的表面(在轨迹方向上)。如可见，跟部24和插鞘区域26再次与前缘关联，且临近背部22的趾部20部分、邻近趾部20的背部22部分和/或其相交处与尾部边缘(如通过气流方向所定义的)相关联。

返回参照图11和13，应理解整个向下挥杆期间阻力的集合或总和提供由球杆杆头14经受的全部阻力功。计算贯穿挥杆期间阻力功上百分比的减小比只计算撞击时阻力上百分比的减小可产生非常不同的结果。以下所述减阻结构提供各种方式以减小总阻力，而不只减小冲击点(I)处的阻力。

球杆杆头14的又一实施方案在图15-20A中显示为球杆杆头64。球杆杆头64通常是“方头”形球杆。球杆杆头64包括击球表面17、顶部18、底部28、跟部24、趾部20、背部22和插鞘区域26。

位于顶部18和底部28之间的坎背特征23从趾部20的向前部分(即比背部22，更接近于击球面17的区域)连续延伸到背部22，穿过背部22到跟部24并进入跟部24的向后部分。从而，最好如图17中所示，坎背特征23沿着趾部20的多数长度延伸。最好如图19中所示，坎背特征23沿着跟部24的少数长度延伸。在此特定实施方案中，坎背特征23是具有可包含在从大约10mm到大约20mm范围内的最大高度(H)和可包含在从大约5mm到大约15mm范围内的最大深度(D)的凹进凹槽。

如图20A中所示，一个或多个扩散器36可形成在底部28内。在图20B中显示为球杆杆头74的球杆杆头14的可替换实施方案中，底部28可形成为没有扩散器。

返回参照图16、18和19，在跟部24中，从坎背特征23的锥形端到插鞘区域26，可提供流线型区域100，流线型区域100具有大体成形为翼面引导表面的表面25。如以下更详细地公开，可配置此流线型区域100和翼面状表面25，以在高尔夫球杆10向下挥杆的行程期间随着空气流过球杆杆头14，而实现空气动力学的优势。特别地，跟部24的翼面状表面25可平滑且逐渐地过渡到顶部18。另外，跟部24的翼面状表面25可平滑且逐渐地过渡到底部28。甚至进一步，跟部24的翼面状表面25可平滑且逐渐地过渡到插鞘区域26。

球杆杆头14的又一实施方案在图21-26A中显示为球杆杆头84。球杆杆头84通常是“圆头”形球杆。球杆杆头84包括击球表面17、顶部18、底部28、跟部24、趾部20、背部22和插鞘区域26。

参照图23-26，位于顶部18最外缘下方的凹槽29从趾部20的向前部分连续延伸到背部22，穿过背部22到跟部24并进入跟部24的向后部分。从而，最好如图23中所示，凹槽29沿着趾部20的多数长度延伸。最好如图25中所示，凹槽29还沿着跟部24的多数长度延伸。在此特定实施方案中，凹槽29是具有可包含在从大约10mm到大约20mm范围内的最大高度(H)和可包含在从大约5mm到大约10mm范围内的最大深度(D)的凹进凹槽。另外，最好如图26A中所示，底部28包括大体平行于凹槽29的浅台阶21。台阶21平滑地并入插鞘区域26的表面内。

如图20A和26A中所示，扩散器36可形成在底部28内。在这些特定实施方案中，扩散器36从紧邻插鞘区域26的底部28区域延伸，朝向趾部20、背部22和趾部20与背部22的相交处。如图26B中显示为球杆杆头94的球杆杆头14的可替换实施方案中，底部28可形成为没有扩散器。

以下更详细描述的减阻结构的一些示例可提供各种方法，以当击球面17大体引导挥杆时，即当空气从击球面17向背部22流过球杆杆头14时，保持越过球杆杆头14的一个或多个表面的层状气流。另外，以下更详细描述的一些示例的减阻结构可提供各种方法，以当跟部24大体引导挥杆时，即当空气从跟部24向趾部20流过球杆杆头14时，保持越过球杆杆头14的一个或多个表面的层状气流。此外，以下更详细描述的一些示例的减阻结构可提供各种方法，以当插鞘区域26大体引导挥杆时，即当空气从插鞘区域26向趾部20和/或背部22流过球杆杆头14时，保持越过球杆杆头14的一个或多个表面的层状气流。其中公开的示例的减阻结构可单独或组合并入在球杆杆头14内，并可用于球杆杆头14的任何和所有实施方案。

根据一些方面，并参照例如图3-6、8-10、15-31，减阻结构可提供为在插鞘区域26附近(或邻近且可能包括插鞘区域26的一部分)定位在跟部24上的流线型区域100。此流线型区域100可被配置，以在向下挥杆的行程期间当空气流过球杆杆头14时，实现空气动力学的优势。如以上关于图11-14所述，在向下挥杆的后半部分，其中球杆杆头14的速度是显著的，球杆杆头14可旋转通过从大约70°到0°的偏航角。另外，由于偏航角旋转的非线性性质，当球杆杆头14在大约70°到大约45°的偏航角之间定向时，设计为减小因气流产生的阻力的跟部24的构造可实现最大的优势。

因此，由于向下挥杆期间偏航角的旋转，在跟部24内提供流线型区域100可能是有利的。例如，提供具有平滑的、空气动力学形状引导表面的流线型区域100可允许空气具有最小的混乱流过球杆杆头。此流线型区域100可成形以当空气从跟部24流向趾部20、流向背部22、和/或流向背部22与趾部20相交处时，最小化对气流的阻力。流线型区域100可有利地邻近插鞘区域26，且甚至可能与插鞘区域26重叠地定位在跟部24上。此跟部24的流线型区域100可在向下挥杆的重要部分期间形成球杆杆头14引导表面的一部分。流线型区域100可沿着整个跟部24延伸。可选择地，流线型区域100可具有更受限制的长度。

参照图27和28，根据一些方面，当球杆处于具有零度杆面角度的60度杆底角位置时，如从杆身12的纵向轴线测量或者从杆身12的纵向轴线与地面相交的位置即“地面零”点处开始测量，在Y方向上从大约15mm到大约70mm至少沿着跟部24的长度可提供例如如图3-6、8-10和15-31中所提到的流线型区域100。在这些实施方案中，流线型区域100还可超过列举的范围任意地延伸。对于一些其他的实施方案，如从地面零点处开始测量，流线型区域100还可设置成沿着跟部24的长度在Y方向上至少从大约15mm到大约50mm。对于其他的实施方案，如从地面零点处开始测量，流线型区域100还可设置成沿着跟部24的长度在Y方向上至少从大约15mm到大约30mm，或者甚至至少从大约20mm到大约25mm。

图27显示有横断面切断。线XXIX-XXIX处的横断面显示在图29A和29B中。线XXX-XXX处的横断面显示在图30A和30B中。线XXXI-XXXI处的横断面显示在图31A和31B中。图29-31中显示的横断面用于阐示图1-6的球杆杆头14的特定特征，且还用于示意性地阐示图7-10、图15-20和图21-26中所示球杆杆头实施方案的特征。

根据一些方面并参照图29A和29B，流线型区域100可由横断面110定义在跟部24中。图29A和29B阐示取自通过图27的线XXIX-XXIX的球杆杆头14的横断面110。部分横断面110穿过底部28、顶部18和跟部24。另外，至少一部分横断面110位于流线型区域100内，并从而如上所讨论，横断面110的引导部分可类似翼面。横断面110是在竖直平面内平行于X_o轴(即距离Y_o轴大约90°(即在±5°的范围内))取得的，从地面零点测量此竖直平面位于Y方向上的大约20mm处。换句话说，横断面110垂直于Y_o轴定向。此横断面110因而定向用于空气在从跟部24到趾部20的方向上流过球杆杆头14。

参照图27、29A和29B，前缘111位于跟部24上。前缘111大体从插鞘区域26向背部22延伸，并位于顶部18和底部28之间。如果空气要平行于X_o轴从跟部24向趾部20流过球杆杆头14，前缘111将是要经受气流的跟部24的第一部分。通常，在前缘111处，横断面110表面的边坡垂直于X_o轴，即当球杆杆头14处于60度杆底角位置时，边坡是竖直的。

位于跟部24的前缘111上的顶点112可定义在Y＝20mm处(见图27)。另外，与横断面110和顶点112相关的局部坐标系可定义为：从顶点112延伸的x轴和z轴以分别和与球杆杆头14相关联的X_o轴和Z_o轴成15°角定向在横断面110的平面内。此成15°的轴线定向相应于15°的滚动角，其在向下挥杆的腰到膝盖部分的期间内(即当球杆杆头14接近其最大速度时)认为是典型的。

因而，根据一些方面，流线型区域100的翼面状表面25可描述为“准抛物线”。如其中使用的，术语“准抛物线”指具有顶点112和两个臂的任何凹进曲线，其中两个臂远离顶点112并在顶点的相同侧上彼此远离地平滑且逐渐地弯曲。翼面状表面25的第一臂可指作顶部侧曲线或上部曲线113。翼面状表面25的另一臂可指作底部侧曲线或下部曲线114。例如，双曲线的分支可认为是准抛物线。另外，如其中使用的，准抛物线横断面无需对称。例如，准抛物线横断面的一个臂可由抛物曲线最接近地表示，而另一臂可由双曲曲线最接近地表示。作为另一示例，顶点112无需在两个臂之间居中。在此情形下，术语“顶点”指准抛物曲线的前点，即两条曲线113、114从其开始彼此远离地弯曲的点。换句话说，以臂在相同方向上水平延伸来定向的“准抛物线”曲线在顶点112具有最大的斜率，并且随着距离顶点112水平距离的增加，曲线113、114斜率的绝对值逐渐并连续地减小。

图30A和30B阐示取自通过图27的线XXX-XXX的球杆杆头14的横断面120。根据一些方面并参照图30A和30B，流线型区域100可通过其横断面120定义在跟部24内。如图27所示，横断面120取自围绕顶点112旋转，相对Y_o轴成大约70度角(即在±5°的范围内)的位置。此横断面120还因而定向用于空气在从跟部24到趾部20的方向上流过球杆杆头14，但此时与横断面110(参照图14A)相比，气流方向朝趾部20与背部22的相交处成更大角度。类似于横断面110，横断面120包括从顶点112延伸的顶部侧曲线或上部曲线123和也从顶点延伸的底部侧曲线或下部曲线124。所示顶点112与跟部24的前缘112在Y＝20mm处相关联。

与横断面120相关联的x轴和z轴分别以与球杆杆头14相关联的X_o轴和Z_o轴成15°的角度定向在横断面120的平面内。再次，此横断面轴以15°的定向相应于15°的滚动角，其在向下挥杆的腰到膝盖部分的过程期间(即当球杆杆头14接近其最大速度时)认为是典型的。

图31A和31B阐示取自通过图27的线XXXI-XXXI的球杆杆头14的横断面130。根据一些方面并参照图31A和31B，流线型区域100可通过其横断面130定义在跟部24内。如以上讨论，流线型区域100的横断面130可类似于翼面的前缘。如图27所示，横断面130取自围绕顶点112旋转，相对Y轴成大约45度角(即在±5°的范围内)的位置。此横断面130还因而定向用于以大体从跟部24到背部22的方向流过球杆杆头14的空气(参照图14C)。类似于横断面110和120，横断面130还包括从顶点112延伸的顶部侧曲线或上部曲线133和也从顶点延伸的底部侧曲线或下部曲线134。如从地面零点开始测量，所示顶点112与跟部24的前缘111在Y＝20mm处相关联。

与横断面130相关联的x轴和z轴分别以与球杆杆头14相关联的X_o轴和Z_o轴成15°的角度定向在横断面130的平面内。再次，此横断面轴以15°的定向相应于15°的滚动角，其在向下挥杆的腰到膝盖部分的过程期间(即当球杆杆头14接近其最大速度时)认为是典型的。

参照图29A、30A和31A，本领域技术人员将意识到特性化曲线形状的一种方法是通过提供样点表。为了这些样点表的目的，顶点112定义在(0，0)，且样点的所有坐标都相对于顶点112定义。图29A、30A和31A包括x轴坐标线，可在x轴坐标线的12mm、24mm、36mm、48mm处定义样点。虽然样点可定义在例如3mm、6mm和18mm的其他x轴坐标处，但为清楚的目的，这些坐标线不包括在图29A、30A和31A内。

如图29A、30A和31A所示，z_U坐标与上部曲线113、123、133相关联；z_L坐标与下部曲线114、124、134相关联。上部曲线通常不同于下部曲线。换句话说，横断面110、120、130可能是不对称的。如从观察图29A、30A和31A可见，当横断面朝球杆杆头的背部摆动时，此不对称，即上部曲线和下部曲线之间的不同可变得更明显。特别地，以相对中心线成大约90度角选取的横断面上部曲线和下部曲线(例如见图29A)可能比以相对中心线成大约45度角选取的横断面上部曲线和下部曲线(例如见图31A)更加对称。另外，再参照图29A、30A和31A，对于一些示例实施方案，当横断面朝球杆杆头的背部摆动时，下部曲线可保持相对恒定，但是上部曲线可能变平。

参照图29B、30B和31B，本领域技术人员将意识到特性化曲线的另一种方法是通过使曲线匹配于一个或多个函数。例如，因为如上所讨论的上部曲线和下部曲线的不对称，横断面110、120、130的上部曲线和下部曲线可以是使用多项式函数独立拟合的曲线。从而，根据一些方面，二阶或三阶多项式，即二次或三次函数可足够特性化曲线。

例如，二次函数可确定有二次函数的顶点，该二次函数的顶点限制到顶点112，即(0，0)点。换句话说，曲线拟合可能需要二次函数延伸通过顶点112。另外，曲线拟合可能需要二次函数在顶点112垂直于x轴。

可用于曲线拟合的另一数学技术包括使用Bézier曲线，其是可用于平滑曲线建模的参数曲线。例如，Bézier曲线通常在计算机数字控制(CNC)机器中用于控制复杂平滑曲线的加工。

使用Bézier曲线，以下归纳的参数曲线可用于分别得到横断面上部曲线的x坐标和z坐标：

x_U＝(1-t)³Pxu₀+3(1-t)²tPxu₁+3(1-t)t²Pxu₂+t³Pxu₃式(1a)

z_U＝(1-t)³Pzu₀+3(1-t)²tPzu₁+3(1-t)t²Pzu₂+t³Pzu₃式(1b)

在0≤t≤1的范围内。

Pxu₀，Pxu₁，Pxu₂和Pxu₃是用于与上部曲线相关联的x坐标的Bézier曲线控制点，且Pzu₀，Pzu₁，Pzu₂和Pzu₃是用于与上部曲线相关联的z坐标的Bézier曲线控制点。

类似地，以下归纳的参数Bézier曲线可用于分别得到横断面下部曲线的x坐标和z坐标：

$x_L={(1-t)}^3{P}_{{\mathrm{XL}}_0}+3{(1-t)}^{2}t{P}_{{\mathrm{XL}}_1}+3{(1-t)t}^2{P}_{{\mathrm{XL}}_2}+t^3{P}_{X{L}_3}$ 式(2a)

$z_L={(1-t)}^3{P}_{{\mathrm{XL}}_0}+3{(1-t)}^{2}t{P}_{{\mathrm{ZL}}_1}+3{(1-t)t}^2{P}_{{\mathrm{ZL}}_2}+t^3{P}_{Z{L}_3}$ 式(2b)

在0≤t≤1的范围内。

和是用于与下部曲线相关联的x坐标的Bézier曲线控制点，且和是用于与下部曲线相关联的z坐标的Bézier曲线控制点。

由于曲线拟合通常用于拟合数据，获得数据的一种方法可以是提供约束数据的曲线。因而，例如，参照图29B、30B和31B，横断面110、120、130的上部曲线和下部曲线中的每一个可特性化为位于由曲线对(115a，115b)、(116a，116b)、(125a，125b)、(126a，126b)、(135a，135b)、(136a，136b)定义的区域内，其中的曲线对可以例如表示分别在曲线113、114、123、124、133和134的z坐标上多达±10％的变化，或者甚至多达20％的变化。

另外，应注意图29-31中显示的横断面110、120和130是用于在底部28上没有设置扩散器36的球杆杆头14。根据一些方面，扩散器36可设置在底部28上，且从而横断面110、120和/或130的下部曲线将不同于图29-31中显示的形状。更进一步，根据一些方面，每个横断面110、120和130可在其尾部边缘包括坎背特征23。

返回参照图27和28，应注意在Y＝20mm处与跟部24的前缘111相关联的(见图27)顶点112用于协助横断面110、120和130的描述(见图29-31)。然而，顶点112无需精确定位在Y＝20mm处。在更一般的情形下，根据一些方面，如从“地面零”点测量，顶点112可在Y方向上定位在从大约10mm到大约30mm。对于一些实施方案，如从“地面零”点测量，顶点112可在Y方向上定位在从大约15mm到大约25mm。在定点位置增加或减少毫米的变化可认为是可接受的。根据一些实施方案，顶点112可在球杆杆头14的前半部内定位在跟部24的前缘111上。

根据一些方面且最好如图20B中所示，底部28可延伸穿过球杆杆头14的从跟部24到趾部20的宽度，具有大体凸状、渐变的、宽度方向的弯曲部(curvature)。另外，跟部24的平滑且不中断的翼面状表面25可延续进入，且甚至超过底部28的中心区域。底部的大体凸状、宽度方向的弯曲部可一直延伸穿过底部28到趾部20。换句话说，底部28可设有穿过其从跟部24到趾部20的整个宽度的凸状弯曲部。

另外，底部28可延伸穿过球杆杆头14的从击球面17到背部22的长度，具有大体凸状、平滑的弯曲部。此大体凸状弯曲部可从紧邻击球表面17延伸到背部22，而不是从正曲率过渡到负曲率。换句话说，底部28可设有沿其从击球面17到背部22的整个长度的凸状弯曲部。

可选择地，根据一些方面，例如如图5、20A和26A中所示，凹进部分或扩散器36可形成在底部28内。在图5的所示实施方案中，凹进部分或扩散器36为具有其形状的顶点38的大体V型，顶点38接近于击球面17和跟部24定位。即，顶点38接近于击球面17和跟部24且远离边缘或坎背特征23以及趾部20定位。凹进部分或扩散器36包括一对腿40，一对腿40延伸到接近趾部20并远离击球面17的点，并朝边缘或坎背特征23且远离击球面17弯曲。

仍参照图5，多个第二凹进部分42可形成于凹进部分或扩散器36的底部表面43内。在所示实施方案中，每个第二凹进部分42为规则的梯形，具有其更接近跟部24的较小基部44和其更接近趾部20的较大基部46以及使较小基部44连接到较大基部46的斜侧45。在所示实施方案中，每个第二凹进部分42的深度从其在较小基部44的最大值变化到与凹进部分或扩散器36底部表面43齐平的较大基部46。

从而，根据一些方面且最好如图5、20A和26A中所示，扩散器36可从紧邻插鞘区域26朝趾部20、朝趾部20与背部22的相交处和/或朝背部22延伸。当扩散器36远离插鞘区域26延伸时，扩散器36的横断面面积可逐渐增加。期望在从插鞘区域26朝趾部20和/或朝背部22流动的气流中建立的任何反向压力梯度将通过扩散器36横断面面积上的增加而减小。从而，期望流过底部28的空气从层流态到紊流态的任何过渡将被迟滞或者甚至完全消除。在一些构造中，底部28可包括多个扩散器。

尤其是当球杆杆头14绕着偏航轴旋转时，一个或多个扩散器36可定向为在至少一部分向下挥杆行程期间减小阻力。扩散器36的侧面可以是直的或弯曲的。在一些构造中，扩散器36可以以距离Y_o轴的某一角度定向，以当插鞘区域26和/或跟部24引导挥杆时扩散气流(即减小反向压力梯度)。扩散器36可以以在距离Y_o轴的大约10°到大约80°范围的角度定向。任意地，扩散器36可以以在距离T_o方向的大约20°到大约70°，或者从大约30°到大约70°，或者从大约40°到大约70°，或者甚至从大约45°到大约65°范围的角度定向。从而，在一些构造中，扩散器36可从插鞘区域26朝趾部20和/或朝背部22延伸。在其他构造中，扩散器36可从跟部24朝趾部20和/或背部22延伸。

任意地，如图5、20A和26所示，扩散器36可包括一个或多个叶片32。叶片32可在扩散器36的侧面之间大约居中定位。在一些构造中(未示出)，扩散器36可包括多个叶片。在其他构造中，扩散器36无需包括任何叶片。更进一步，叶片32可大体沿着扩散器36的整个长度或只部分沿着扩散器36的长度延伸。

如图1-4和6所示，根据一种实施方案，球杆杆头14可包括“坎背”特征23。坎背特征23可从顶部18延伸到底部28。如图3和6所示，坎背特征23从跟部24向趾部20延伸穿过背部22。另外，如图2和4所示，坎背特征23可延伸进入趾部22和/或跟部24。

通常，坎背特征设计为考虑到，可以用空气动力学形状主体的非常长的、逐渐锥形的、下游(或者尾部)端来维持的层流不能用较短的、锥形的、下游端维持。当下游的锥形端太短而不能维持层流时，在球杆杆头下游端的横断面面积减小到球杆杆头最大横断面的大约50％之后，由于紊流产生的阻力可能开始变得重要。此阻力可通过切断或者去除球杆杆头的太短的锥形下游端而不是维持太短的锥形端而被减小。正是这个锥形端相当突然的切断被称为坎背特征23。

如上所讨论，在高尔夫球手向下挥杆的相当大部分期间，跟部24和/或插鞘区域26引导挥杆。在向下挥杆的这些部分期间，趾部20、部分趾部20、趾部20与背部22的相交处、和/或背部22的部分形成球杆杆头14的下游端或尾部端(例如，参见图27和29-31)。从而，在向下挥杆的这些部分期间，当沿着趾部、在趾部20与背部22的相交处、和/或沿着球杆杆头14的背部22定位时，可预期坎背特征23减小紊流，并因而减小由于紊流的阻力。

另外，与高尔夫球撞击之前，在高尔夫球手向下挥杆的最后大约20°的期间，随着击球面17开始引导挥杆，球杆杆头14的背部22开始与气流的下游方向对齐。从而，当沿着球杆杆头14的背部22定位时，期望坎背特征23减小紊流，并从而减小由于紊流的阻力，这在高尔夫球手向下挥杆的最后大约20°的期间最明显。

根据一些方面，坎背特征23可包括围绕球杆杆头14周围的一部分形成的连续凹槽29。如图2-4中所示，凹槽29从趾部20的前部30a完全延伸到趾部20的后缘30b，并继续延伸到背部22。于是凹槽29延伸穿过背部22的整个长度。如图4中可见，凹槽29逐渐变细到跟部24后部34内的端部。在一些实施方案中(见图2)，在趾部20前部30a的凹槽29可转向并沿着底部28的一部分延续。

在图2-4所示的实施方案中，凹槽29为大体U型。在一些实施方案中，凹槽29具有大约15mm的最大深度(D)。然而，应明白凹槽29沿其长度可具有任意深度，且进一步凹槽29的深度可沿其长度变化。更进一步，要清楚虽然凹槽29可具有任意的高度(H)，但是从球杆杆头14的最大底部到顶部高度的1/4到1/2的高度可能是最有利的。如图2-4所示，凹槽29的高度可在其长度上变化，或者可选择地，凹槽29的高度在其长度的一部分或者全部上是相同的。

当空气流过球杆杆头14主体部件15的顶部18和底部28时，其易于分离，这导致阻力的增加。凹槽29可用于减小空气分离的趋势，从而减小阻力并增加球杆杆头14的空气动力学性质，这转而增加球杆杆头的速度和击打后球将运行的距离。使凹槽29沿着趾部20延伸可能是特别有利的，因为如上所述，对于高尔夫球杆杆头14的大部分挥杆路径，球杆杆头14的引导部分是具有球杆杆头14的尾部边缘即趾部20的跟部24。从而，在大部分挥杆路径期间，实现由凹槽29沿着趾部20提供的空气动力学优势。凹槽29沿着背部22延伸的部分可在球杆杆头14与球的撞击时提供空气动力学的优势。

由凹槽29提供的挥杆期间阻力减小的示例阐示在下表中。此表基于对如图1-6所示球杆杆头14实施方案的计算机流体动力学(CFD)模型。表中，对于方头设计和结合有凹槽29减阻结构的方头设计两者，显示了对于贯穿高尔夫挥杆期间不同偏航度数的阻力值。

阻力

偏航→	90°	70°	60°	45°	20°	0°
							标准	0	3.04	3.68	8.81	8.60	8.32
W/凹槽	0	1.27	1.30	3.25	3.39	4.01

从计算机模型的结果中，可以看到在偏航角为0°的撞击时，对于具有凹槽29的方形球杆杆头，阻力为方形球杆杆头阻力的大约48.2％(4.01/8.32)。然而，对于方形球杆杆头，整个挥杆期间总阻力的合力提供544.39的总阻力功(totaldragwork)，而对于具有凹槽29的方形球杆杆头的总阻力功为216.75。因此，对于具有凹槽29的方形球杆杆头的总阻力功为方形球杆杆头的总阻力功的大约39.8％(216.75/544.39)。因此，合并整个挥杆期间的阻力比只计算撞击时的阻力可产生很不相同的结果。

参照图7-10，围绕球杆杆头54周围的一部分形成连续凹槽29。如图7-10所示，凹槽29从趾部20的前部30a完全延伸到趾部20的后缘30b，并继续延伸到背部22。于是凹槽29延伸穿过背部22的整个长度。如图9中可见，凹槽29逐渐变细到跟部24后部34内的端部。

一个或多个减阻结构，比如跟部24的流线型部分100、底部28的扩散器36、和/或坎背特征23可设置在球杆杆头14上，以在从使用者向后挥杆的末端通过向下挥杆到球撞击位置的使用者高尔夫挥杆期间，减小球杆杆头上的阻力。特别地，可提供跟部24的流线型部分100、扩散器36、和坎背特征23以主要当球杆杆头14的跟部24和/或插鞘区域26大体引导挥杆时，减小球杆杆头14上的阻力。坎背特征23，尤其当位于球杆杆头14的背部22内时，还可提供为当击球面17大体引导挥杆时减小球杆杆头14上的阻力。

不同的高尔夫球杆设计用于选手引入比赛中的不同技能。例如，专业选手可能选择在将挥杆期间产生的能量转换成在很小的最佳点上驱动高尔夫球的能量的方面非常有效的球杆。相反，业余选手可能选择设计为能容忍球杆最佳点相对于被击打高尔夫球的不太完美的放置的球杆。为了提供这些不同的球杆特性，球杆可设有具有任意各种重量、体积、惯性矩、重心位置、刚度、面(即击球表面)高度、宽度和/或面积等等的球杆杆头。

典型的现代球棒的球杆杆头可设有从大约420cc到大约470cc范围的体积。如其中所示，球杆杆头体积为如使用USGA“用于测量木球杆的球杆杆头尺寸的程序”(2003年11月21日)测量的。对于典型的球棒，球杆杆头重量可在从大约190克到大约220克的范围。参照图32A和32B，可定义并特征化典型球棒的其他物理特性。例如，面面积可在从大约3000mm²到大约4800mm²的范围，面长度(facelength)可以在从大约110mm到大约130mm的范围，面高度可以在从大约48mm到大约62mm的范围。面面积定义为由半径的内切线界定的面积，半径的内切线使击球面混合到高尔夫球杆杆头的主体部件的其他部分。如图32B所示，面长度从球杆杆头上的相对点测量。面高度定义为在面中心处测量的从地平面到半径(其与击球面和球杆顶部重叠)的中点的距离(对于确定面中心的位置，见USGA，“用于测量高尔夫球杆杆头柔性的程序”第6.1节，撞击位置的确定)，如当球杆位于具有零度杆面角度的60度杆底角时所测量的。球杆杆头的宽度可在从大约105mm到大约125mm的范围。在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩可在从大约2800g-cm²到大约3200g-cm²的范围。在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩可在从大约4500g-cm²到大约5500g-cm²的范围。对于典型的现代球棒，在球杆杆头X_o方向上重心的位置(如从地面零点测量)可位于从大约25mm到大约33mm的范围；在Y_o方向上重心的位置也可位于从大约16mm到大约22mm的范围(也如从地面零点测量)；且在Z_o方向上重心的位置也可位于从大约25mm到大约38mm的范围(也如从地面零点测量)。

对于典型的现代球棒的球杆杆头的一些特征化参数，上述值不意味着限制。从而例如，对于一些实施方案，球杆杆头体积可超过470cc或者球杆杆头重量可超过220g。对于一些实施方案，在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩可超过3200g-cm²。例如，在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩可在多达3400g-cm²，多达3600g-cm²，或者甚至多达或超过4000g-cm²。类似地，对于一些实施方案，在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩可超过5500g-cm²。例如，在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩可在多达5700g-cm²，多达5800g-cm²，或者甚至多达6000g-cm²。

任何给定高尔夫球杆的设计通常包括一系列折衷或妥协。以下公开的实施方案阐示了一些这种折衷。

示例实施方案(1)

在第一示例中，描述了如图1-6所示球杆杆头的代表性实施方案。此第一示例球杆杆头设有大于大约400cc的体积。参照图32A和32B，可特征化其他的物理特性。面高度在从大约53mm到大约57mm的范围。在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩在从大约2800g-cm²到大约3300g-cm²的范围。在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩可大于大约4800g-cm²。作为球杆形状比的指示，球杆宽度-面长度的比率为.94或更大。

另外，此第一示例实施方案的球杆杆头可具有在从大约200g到大约210g范围内的重量。再次参照图32A和32B，面长度可位于从大约114mm到大约118mm的范围，且面面积可位于从大约3200mm²到大约3800mm²的范围。球杆杆头宽度可位于从大约112mm到大约114mm的范围。X_o上重心的位置可位于从大约28mm到大约32mm的范围；Y_o方向上重心的位置可位于从大约17mm到大约21mm的范围；且Z_o方向上重心的位置可位于从大约27mm到大约31mm的范围(全部从地面零点测量)。

对于此示例的球杆杆头，表I提供了用于横断面110的上部曲线113和下部曲线114的一组标称的样点坐标。如所讨论的，在一些情形下，这些标称的样点坐标可在±10％的范围内变化。

表I用于示例(1)横断面110的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上提到的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面110的上部曲线113的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(17)(1-t)t²+(48)t³式(113a)

z_U＝3(10)(1-t)²t+3(26)(1-t)t²+(26)t³式(113b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线113，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝17和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝10，Pzu₂＝26和Pzu₃＝26。如所讨论的，在一些情形下，这些z坐标可在±10％的范围内变化。

类似地，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面110的下部曲线114的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(11)(1-t)t²+(48)t³式(114a)

z_L＝3(-10)(1-t)²t+3(-26)(1-t)t²+(-32)t³式(114b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线114，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{XL}}_0}=0,P_{{\mathrm{XL}}_1}=0,P_{{\mathrm{XL}}_2}=11$ 和 $P_{{\mathrm{XL}}_3}=48$ ，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-10,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-26$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-32$ 。在一些情形下，这些z坐标也可在±10％的范围内变化。

从数据和附图的验证中可以看到，上部、顶部侧曲线113不同于下部、底部侧曲线114。例如，在从顶点112沿着x轴3mm处，下部曲线114的z坐标值大于上部曲线113的z坐标值大约40％。这在曲线中引入初始的不对称，即下部曲线114开始深于上部曲线113。然而，沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线113和下部曲线114两者都从x轴伸出另外的15mm(即Δz_U＝22-7＝15mm且Δz_L，＝25-10＝15mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114两者都从x轴分别伸出另外的18mm和19mm，差别小于10％。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114的曲率大约相同。

和如上关于图29A讨论的曲线113和114一样，现参照图30A，用于此第一示例球杆杆头的上部曲线和下部曲线123和124的每一个可以由样点表呈现的曲线特征化。表II提供了用于示例(1)横断面120的一组样点坐标。z_U坐标与上部曲线123相关联；z_L坐标与下部曲线124相关联。

表II用于示例(1)横断面120的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面120上部曲线123的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(19)(1-t)t²+(48)t³式(123a)

z_U＝3(10)(1-t)²t+3(25)(1-t)t²+(25)t³式(123b)

在0≤t≤1的范围内。

从而可以看到，对于此特定的曲线123，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝19和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝10，Pzu₂＝25和Pzu₃＝25。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面120下部曲线124的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(13)(1-t)t²+(48)t³式(124a)

z_L＝3(-10)(1-t)²t+3(-26)(1-t)t²+(-30)t³式(124b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线124，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-10,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-26$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-30$ 。

从数据和附图的验证中可以看到，上部、顶部侧曲线123不同于下部、底部侧曲线124。例如，在从顶点112沿着x轴3mm处，下部曲线124的z坐标值大于上部曲线123的z坐标值大约30％。这在曲线中引入初始的不对称。然而，沿着x轴从3mm到18mm，上部曲线123和下部曲线124两者都从x轴伸出另外的12mm(即Δz_U＝19-7＝12mm且Δz_L＝21-9＝12mm)。且，沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线123和下部曲线124两者都从x轴分别伸出另外的14mm和15mm，差别小于10％。换句话说，沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线123和下部曲线124的曲率大约相同。

另外，和如上讨论的表面113和114一样，上部曲线和下部曲线133和134可以由样点表呈现的曲线特征化。表III提供了用于示例(1)横断面130的一组样点坐标。为此表的目的，样点的所有坐标均相对于顶点112定义。z_U坐标与上部曲线133相关联；z_L坐标与下部曲线134相关联。

表III用于示例(1)横断面130的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面130上部曲线133的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(25)(1-t)t²+(48)t³式(133a)

z_U＝3(10)(1-t)²t+3(21)(1-t)t²+(18)t³式(133b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线133，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝25和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝10，Pzu₂＝21和Pzu₃＝18。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面130下部曲线134的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(12)(1-t)t²+(48)t³式(134a)

z_L＝3(-10)(1-t)²t+3(-22)(1-t)t²+(-29)t³式(134b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线134，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-10,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-22$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-29$ 。

对此示例(1)实施方案在横断面130的数据分析显示了，在从顶点112沿着x轴3mm处，下部、底部侧曲线134的z坐标值大于上部、顶部侧曲线133的z坐标值大约30％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到18mm，上部曲线133和下部曲线134都从x轴分别伸出另外的9mm和12mm。实际上，沿着x轴从3mm到12mm，上部曲线133和下部曲线134都从x轴分别伸出另外的6mm和8mm，差别大于10％。换句话说，对此示例(1)实施方案的上部曲线133和下部曲线134的曲率在关注的范围内明显地不同。且通过观察图31A可以看到，上部曲线133比下部曲线134更平坦(弯曲地更小)。

另外，当将横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面120(即与中心线成70度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到它们非常类似。特别地，在x坐标的3mm、6mm、12mm和18mm处，上部曲线113的z坐标值与上部曲线123的z坐标值相同，且其后，上部曲线113和123的z坐标值彼此偏离小于10％。在x坐标从0mm到48mm的范围内，分别地关于横断面110和120的下部曲线114和124，z坐标值彼此偏离10％或者更小，其中下部曲线124稍微小于下部曲线114。当将横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面130(即与中心线成45度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的下部曲线134的z坐标值不同于横断面110的下部曲线114的z坐标值一相当恒定的量-2mm或者3mm。另一方面，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的上部曲线133的z坐标值与横断面110的上部曲线113的z坐标值之间的差增加。换句话说，上部曲线133的曲率明显偏离于上部曲线113的曲率，其中上部曲线133明显地比上部曲线113更平坦。这还可以通过比较图29A中的曲线113和图31A中的曲线133而清楚。

示例实施方案(2)

在第二示例中，描述了如图7-10所示球杆杆头的代表性实施方案。此第二示例球杆杆头设有大于大约400cc的体积。面高度位于从大约56mm到大约60mm的范围。在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩位于从大约2600g-cm²到大约3000g-cm²的范围。在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩位于从大约4500g-cm²到大约5200g-cm²的范围。球杆宽度-面长度的比率为.90或更大。

另外，此第二示例实施方案的球杆杆头可具有位于从大约197g到大约207g范围内的重量。再次参照图32A和32B，面长度可位于从大约122mm到大约126mm的范围，且面面积可位于从大约3200mm²到大约3800mm²的范围。球杆杆头宽度可位于从大约112mm到大约116mm的范围。X_o方向上重心的位置可位于从大约28mm到大约32mm的范围；Y_o方向上重心的位置可位于从大约17mm到大约21mm的范围；且Z_o方向上重心的位置可位于从大约33mm到大约37mm的范围(全部从地面零点测量)。

对于此示例(2)的球杆杆头，表IV提供了用于横断面110上部曲线和下部曲线的一组标称的样点坐标。如之前讨论，在一些情形下，这些标称的样点坐标可在±10％的范围内变化。

表IV用于示例(2)横断面110的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上提到的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面110上部曲线113的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(22)(1-t)t²+(48)t³式(213a)

z_U＝3(8)(1-t)²t+3(23)(1-t)t²+(23)t³式(213b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线113，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝22和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝8，Pzu₂＝23和Pzu₃＝23。如所讨论的，在一些情形下，这些z坐标可在±10％的范围内变化。

类似地，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面110下部曲线114的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(18)(1-t)t²+(48)t³式(214a)

z_L＝3(-12)(1-t)²t+3(-25)(1-t)t²+(-33)t³式(214b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线114，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{XL}}_0}=0,P_{{\mathrm{XL}}_1}=0,P_{{\mathrm{XL}}_2}=18$ 和 $P_{{\mathrm{XL}}_3}=48$ ，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{Z{L}_1}=-12,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-25$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-33$ 。在一些情形下，这些z坐标也可在±10％的范围内变化。

从该示例(2)实施方案在横断面110上的数据验证中可以看到，在从顶点112沿着x轴3mm处，下部曲线114的z坐标值大于上部曲线113的z坐标值50％。这在曲线中引入初始的不对称。然而，沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线113从x轴伸出另外的13mm(即Δz_U＝19-6＝13mm)且下部曲线114从x轴伸出另外的15mm(即Δz_L＝24-9＝15mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114从x轴分别伸出另外的16mm和21mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113比下部曲线114更平坦。

和如上关于图29A讨论的曲线113和114一样，现参照图30A，用于此第二示例球杆杆头的上部曲线和下部曲线123和124可以由样点表呈现的曲线特征化。表V提供了用于示例(2)横断面120的一组样点坐标。为此表的目的，样点坐标定义为相对于顶点112的值。z_U坐标与上部曲线123相关联；z_L坐标与下部曲线124相关联。

表V：用于示例(2)横断面120的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面120上部曲线123的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(28)(1-t)t²+(48)t³式(223a)

z_U＝3(9)(1-t)²t+3(22)(1-t)t²+(21)t³式(223b)

在0≤t≤1的范围内。

从而可以看到，对于此特定的曲线123，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝28和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝9，Pzu₂＝22和Pzu₃＝21。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面120下部曲线124的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(13)(1-t)t²+(48)t³式(224a)

z_L＝3(-11)(1-t)²t+3(-22)(1-t)t²+(-33)t³式(224b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线124，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-11,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-22$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-33$ 。

横断面120中，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线124的z坐标值大于上部曲线123的z坐标值50％。这在曲线中引入初始的不对称。然而，沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线123从x轴伸出另外的11mm(即Δz_U＝17-6＝11mm)，且下部曲线124从x轴伸出另外的15mm(即Δz_L＝24-9＝15mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线123和下部曲线124从x轴分别伸出另外的14mm和20mm。换句话说，类似于横断面110的曲线，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线123比下部曲线124更平坦。

和如上讨论的表面113和114一样，上部曲线和下部曲线133和134可以由样点表呈现的曲线特征化。表VI提供了用于示例(2)横断面130的一组样点坐标。为此表的目的，样点的所有坐标均相对于顶点112定义。z_U坐标与上部曲线133相关联；z_L坐标与下部曲线134相关联。

表VI用于示例(2)横断面130的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面130上部曲线133的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(26)(1-t)t²+(48)t³式(233a)

z_U＝3(9)(1-t)²t+3(14)(1-t)t²+(13)t³式(233b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线133，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝26和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝9，Pzu₂＝14和Pzu₃＝13。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面130下部曲线134的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(18)(1-t)t²+(48)t³式(234a)

z_L＝3(-7)(1-t)²t+3(-23)(1-t)t²+(-30)t³式(234b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线134，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-7,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-23$ 和 $P_{Z{L}_3}=-30$ 。

在横断面130，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线134的z坐标值只大于上部曲线133的z坐标值20％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线133从x轴伸出另外的7mm(即Δz_U＝12-5＝7mm)，且下部曲线134从x轴伸出另外的15mm(即Δz_L＝21-6＝15mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133和下部曲线134从x轴分别伸出另外的8mm和20mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133明显地比下部曲线134更平坦。

另外，对此示例(2)的实施方案，当将横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面120(即与中心线成70度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到它们是类似的。特别地，上部曲线113的z坐标值与上部曲线123的z坐标值相差大约10％或更少。分别地关于横断面110和120的下部曲线114和124，在x坐标从0mm到48mm的范围内，z坐标值彼此偏离小于10％，其中下部曲线124稍微小于下部曲线114。当将此示例(2)实施方案的横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面130(即与中心线成45度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的下部曲线134的z坐标值不同于横断面110的下部曲线114的z坐标值一相当恒定的量-3mm或者4mm。另一方面，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的上部曲线133的z坐标值与横断面110的上部曲线113的z坐标值之间的差别稳定地增加。换句话说，上部曲线133的曲率明显偏离于上部曲线113的曲率，其中上部曲线133明显地比上部曲线113更平坦。

示例实施方案(3)

在第三示例中，描述了如图15-20所示球杆杆头的代表性实施方案。此第三示例球杆杆头设有大于大约400cc的体积。面高度位于从大约52mm到大约56mm的范围。在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩位于从大约2900g-cm²到大约3600g-cm²的范围。在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩大于大约5000g-cm²。球杆宽度-面长度的比率为.94或更大。

此第三示例的球杆杆头还可设有位于从大约200g到大约210g范围内的重量。参照图32A和32B，面长度可位于从大约122mm到大约126mm的范围，且面面积可位于从大约3300mm²到大约3900mm²的范围。球杆杆头宽度可位于从大约115mm到大约118mm的范围。X_o方向上重心的位置可位于从大约28mm到大约32mm的范围；Y_o方向上重心的位置可位于从大约16mm到大约20mm的范围；且Z_o方向上重心的位置可位于从大约29mm到大约33mm的范围(全部从地面零点测量)。

对于此示例(3)的球杆杆头，表VII提供了用于横断面110上部曲线和下部曲线的一组标称的样点坐标。如之前讨论，在一些情形下，这些标称的样点坐标可在±10％的范围内变化。

表VII用于示例(3)横断面110的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上提到的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面110上部曲线113的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(17)(1-t)t²+(48)t³式(313a)

z_U＝3(5)(1-t)²t+3(12)(1-t)t²+(11)t³式(313b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线113，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝17和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝5，Pzu₂＝12和Pzu₃＝11。如所讨论的，在一些情形下，这些z坐标可在±10％的范围内变化。

类似地，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面110下部曲线114的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(7)(1-t)t²+(48)t³式(314a)

z_L＝3(-15)(1-t)²t+3(-32)(1-t)t²+(-44)t³式(314b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线114，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-15,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-32$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-44$ 。在一些情形下，这些z坐标也可在±10％的范围内变化。

从该示例(3)实施方案在横断面110上的数据验证中可以看到，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线114的z坐标值大于上部曲线113的z坐标值275％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线113从x轴伸出另外的6mm(即Δz_U＝10-4＝6mm)且下部曲线114从x轴伸出另外的19mm(即Δz_L＝34-15＝19mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114分别从x轴伸出另外的7mm和25mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113明显地比下部曲线114更平坦。

和如上关于图29A讨论的曲线113和114一样，现参照图30A，用于此第三示例球杆杆头的上部曲线和下部曲线123和124可以由样点表呈现的曲线特征化。表VIII提供了用于示例(3)横断面120的一组样点坐标。为此表的目的，样点坐标定义为相对于顶点112的值。z_U坐标与上部曲线123相关联；z_L坐标与下部曲线124相关联。

表VIII用于示例(3)横断面120的样点

可选择地，对于此示例(3)的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面120上部曲线123的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(21)(1-t)t²+(48)t³式(323a)

z_U＝3(5)(1-t)²t+3(7)(1-t)t²+(7)t³式(323b)

在0≤t≤1，的范围内。

从而可以看到，对于此特定的曲线123，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝21和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝5，Pzu₂＝7和Pzu₃＝7。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面120下部曲线124的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(13)(1-t)t²+(48)t³式(324a)

z_L＝3(-18)(1-t)²t+3(-34)(1-t)t²+(-43)t³式(324b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线124，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-18,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-34$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-43$ 。

在示例(3)的横断面120中，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线124的z坐标值大于上部曲线123的z坐标值250％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线123从x轴伸出另外的3mm(即Δz_U＝7-4＝3mm)，且下部曲线124从x轴伸出另外的20mm(即Δz_L＝34-14＝20mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114从x轴分别伸出另外的3mm和25mm。换句话说，类似于横断面110的曲线，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线123明显地比下部曲线124更平坦。实际上，从24mm到48mm，上部曲线123保持离x轴恒定的距离，而在此相同范围内下部曲线124离开另外的9mm。

和如上讨论的表面113和114一样，上部曲线和下部曲线133和134可以由样点表呈现的曲线特征化。表IX提供了用于示例(3)横断面130的一组样点坐标。为此表的目的，样点的所有坐标均相对于顶点112定义。z_U坐标与上部曲线133相关联；z_L坐标与下部曲线134相关联。

表IX用于示例(3)横断面130的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面130上部曲线133的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(5)(1-t)t²+(48)t³式(333a)

z_U＝3(6)(1-t)²t+3(5)(1-t)t²+(-2)t³式(333b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线133，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝5和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝6，Pzu₂＝5和Pzu₃＝-2。

如上述，对于此示例(3)的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面130下部曲线134的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(18)(1-t)t²+(48)t³式(334a)

z_L＝3(-15)(1-t)²t+3(-32)(1-t)t²+(-41)t³式(334b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线134，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-15,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-32$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-41$ 。

在示例(3)的横断面130，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线134的z坐标值大于上部曲线133的z坐标值175％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线133从x轴伸出-2mm(即Δz_U＝2-4＝-2mm)。换句话说，在此范围内，上部曲线133已经实际上接近x轴。另一方面，下部曲线134从x轴伸出另外的19mm(即Δz_L＝30-11＝19mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133和下部曲线134从x轴分别伸出另外的-4mm和26mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133明显地比下部曲线134更平坦。

另外，对此示例(3)的实施方案，当将横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面120(即与中心线成70度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到上部曲线变化明显，而下部曲线则非常类似。特别地，上部曲线113的z坐标值与上部曲线123的z坐标值相差多达57％(相对于上部曲线123)。上部曲线123明显地比上部曲线113平坦。分别地关于横断面110和120的下部曲线114和124，在x坐标从0mm到48mm的范围内，z坐标值彼此偏离小于10％，其中下部曲线124稍微小于下部曲线114。当将此示例(3)实施方案的横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面130(即与中心线成45度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的下部曲线134的z坐标值不同于横断面110的下部曲线114的z坐标值一相当恒定的量-3mm或者4mm。从而，在x坐标的0mm到48mm范围内，下部曲线134关于x轴的曲率近似与下部曲线114的曲率相同。另一方面，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的上部曲线133的z坐标值与横断面110的上部曲线113的z坐标值之间的差别稳定地增加。换句话说，上部曲线133的曲率明显偏离于上部曲线113的曲率，其中上部曲线133明显地比上部曲线113更平坦。

示例实施方案(4)

在第四示例中，描述了如图21-26所示球杆杆头的代表性实施方案。此第四示例球杆杆头设有大于大约400cc的体积。面高度位于从大约58mm到大约63mm的范围。在重心处围绕平行于X_o轴的轴线的惯性矩位于从大约2800g-cm²到大约3300g-cm²的范围。在重心处围绕平行于Z_o轴的轴线的惯性矩从大约4500g-cm²到大约5200g-cm²的范围。球杆宽度-面长度的比率为.94或更大。

另外，此第四示例的球杆杆头设有可位于从大约200g到大约210g范围内的重量。参照图32A和32B，面长度可位于从大约118mm到大约122mm的范围，且面面积可位于从大约3900mm²到大约4500mm²的范围。球杆杆头宽度可位于从大约116mm到大约118mm的范围。X_o方向上重心的位置可位于从大约28mm到大约32mm的范围；Y_o方向上重心的位置可位于从大约15mm到大约19mm的范围；且Z_o方向上重心的位置可位于从大约29mm到大约33mm的范围(全部从地面零点测量)。

对于此示例(4)的球杆杆头，表X提供了用于横断面110的跟部侧的一组标称的样点坐标。这些样点坐标设为绝对值。如所讨论的，在一些情形下，这些标称的样点坐标可在±10％的范围内变化。

表X用于示例(4)横断面110的样点

可选择地，对于此示例(4)的球杆杆头，以上提到的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面110上部曲线113的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(31)(1-t)t²+(48)t³式(413a)

z_U＝3(9)(1-t)²t+3(21)(1-t)t²+(20)t³式(413b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线113，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝31和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝9，Pzu₂＝21和Pzu₃＝20。如所讨论的，在一些情形下，这些z坐标可在±10％的范围内变化。

类似地，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面110下部曲线114的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(30)(1-t)t²+(48)t³式(414a)

z_L＝3(-17)(1-t)²t+3(-37)(1-t)t²+(-40)t³式(414b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线114，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-17,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-37$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-40$ 。在一些情形下，这些z坐标也可在±10％的范围内变化。

从该示例(4)实施方案在横断面110上的数据验证中可以看到，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线114的z坐标值大于上部曲线113的z坐标值100％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线113从x轴伸出另外的11mm(即Δz_U＝16-5＝11mm)且下部曲线114从x轴伸出另外的20mm(即Δz_L＝30-10＝20mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113和下部曲线114分别从x轴伸出另外的14mm和26mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线113明显地比下部曲线114更平坦。

和如上关于图29A讨论的曲线113和114一样，现参照图30A，用于此第一示例球杆杆头的上部曲线和下部曲线123和124可以由样点表呈现的曲线特征化。表XI提供了用于示例(4)横断面120的一组样点坐标。为此表的目的，样点坐标相对于顶点112定义。z_U坐标与上部曲线123相关联；z_L坐标与下部曲线124相关联。

表XI用于示例(4)横断面120的样点

可选择地，对于此示例(4)的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面120上部曲线123的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(25)(1-t)t²+(48)t³式(423a)

z_U＝3(4)(1-t)²t+3(16)(1-t)t²+(14)t³式(423b)

在0≤t≤1的范围内。

从而可以看到，对于此特定的曲线123，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝25和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝4，Pzu₂＝16和Pzu₃＝14。

如上述，对于此示例的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面120下部曲线124的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(26)(1-t)t²+(48)t³式(424a)

z_L＝3(-18)(1-t)²t+3(-36)(1-t)t²+(-41)t³式(424b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线124，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{{\mathrm{ZL}}_1}=-18,P_{{\mathrm{ZL}}_2}=-36$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-41$ 。

在示例(4)的横断面120中，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线124的z坐标值大于上部曲线123的z坐标值175％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线123从x轴伸出另外的8mm(即Δz_U＝12-4＝8mm)，且下部曲线124从x轴伸出另外的20mm(即Δz_L＝31-11＝20mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线123和下部曲线124从x轴分别伸出另外的10mm和26mm。换句话说，类似于横断面110的曲线，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线123明显地比下部曲线124更平坦。

和如上讨论的表面113和114一样，上部曲线和下部曲线133和134可以由样点表呈现的曲线特征化。表XII提供了用于示例(4)横断面130的一组样点坐标。为此表的目的，样点的所有坐标均相对于顶点112定义。z_U坐标与上部曲线133相关联；zL坐标与下部曲线134相关联。

表XII用于示例(4)横断面130的样点

可选择地，对于此示例的球杆杆头，以上所示的Bézier等式(1a)和(1b)可用于分别得到横断面130上部曲线133的x坐标和z坐标，如下：

x_U＝3(35)(1-t)t²+(48)t³式(433a)

z_U＝3(6)(1-t)²t+3(9)(1-t)t²+(5)t³式(433b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线133，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：Pxu₀＝0，Pxu₁＝0，Pxu₂＝35和Pxu₃＝48，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为：Pzu₀＝0，Pzu₁＝6，Pzu₂＝9和Pzu₃＝5。

如上述，对于此示例(4)的球杆杆头，Bézier等式(2a)和(2b)可用于分别得到横断面130下部曲线134的x坐标和z坐标，如下：

x_L＝3(40)(1-t)t²+(48)t³式(434a)

z_L＝3(-17)(1-t)²t+3(-35)(1-t)t²+(-37)t³式(434b)

在0≤t≤1的范围内。

从而，对于此特定的曲线134，用于x坐标的Bézier控制点已经定义为：和，且用于z坐标的Bézier控制点已经定义为： $P_{{\mathrm{ZL}}_0}=0,P_{Z{L}_1}=-17,P_{Z{L}_2}=-35$ 和 $P_{{\mathrm{ZL}}_3}=-37$ 。

在示例(4)的横断面130，从顶点112沿着x轴在3mm处，下部曲线134的z坐标值大于上部曲线133的z坐标值100％。这在曲线中引入初始的不对称。沿着x轴从3mm到24mm，上部曲线133从x轴伸出3mm(即Δz_U＝7-4＝3mm)。下部曲线134从x轴伸出另外的18mm(即Δz_L＝26-8＝18mm)。且，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133和下部曲线134从x轴分别伸出另外的3mm和24mm。换句话说，沿着x轴从3mm到36mm，上部曲线133明显地比下部曲线134更平坦。

另外，对此示例(4)的实施方案，当将横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面120(即与中心线成70度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到上部曲线变化明显，而下部曲线则非常类似。特别地，上部曲线113的z坐标值与上部曲线123的z坐标值相差多达43％(相对于上部曲线123)。上部曲线123明显地比上部曲线113平坦。分别地关于横断面110和120的下部曲线114和124，在x坐标从0mm到48mm的范围内，z坐标值彼此偏离小于10％，其中下部曲线124稍微小于下部曲线114。当将此示例(4)实施方案的横断面110(即与中心线成90度定向的横断面)的曲线与横断面130(即与中心线成45度定向的横断面)的曲线相比时，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的下部曲线134的z坐标值与横断面110的下部曲线114的z坐标值的不同在2mm到4mm的范围内。从而，对于示例(4)的实施方案，下部曲线134的曲率多少不同于下部曲线114的曲率。另一方面，可以看到在x坐标的0mm到48mm范围内，横断面130的上部曲线133的z坐标值与横断面110的上部曲线113的z坐标值之间的差别从1mm的差别到15mm的差别稳定地增加。换句话说，上部曲线133的曲率明显偏离于上部曲线113的曲率，其中上部曲线133明显地比上部曲线113更平坦。

对于已知本公开内容优势的本领域技术人员来说，明显的是与横断面110、120、130类似成比例的流线型区域100将实现与表I-XII定义的特定横断面110、120、130相同的减阻优势。从而，表I-XII中呈现的横断面110、120、130可放大或减小以满足各种尺寸的球杆杆头。另外，对于已知本公开内容优势的本领域技术人员来说，明显的是具有大体与表I-XII中定义的曲线一致的上部曲线和下部曲线的流线型区域100也将通常实现与表I-XII中呈现的特定上部曲线和下部曲线相同的减阻优势。从而，例如，z坐标值可与表I-XII中呈现的那些差异多达±5％，多达±10％，或甚至在一些情形下多达±15％。

如在以下更详细描述的，用于球棒的高尔夫球杆杆头可具有400cc或更大的体积以及0.90或更大的球杆宽度-面长度比。高尔夫球杆杆头可包括击球面、顶部、底部和插鞘区域，插鞘区域具有构造成用于接收具有纵向轴线的杆身的自由端。当球杆杆头处于60度杆底角位置时，插鞘区域的自由端的至少一部分可在邻近的顶部表面上延伸。进一步，当球杆杆头处于60度杆底角位置时，顶部和底部的最外点的水平突起之间的垂直距离可大于插鞘区域和底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。

进一步，如在以下更详细所描述的，高尔夫球杆杆头可包括击球面、顶部、底部和插鞘区域，插鞘区域具有被构造成用于接收具有纵向轴线的杆身的自由端。插鞘区域可包括为基本平面的插鞘表面。插鞘表面可具有基本液滴形轮廓。

甚至进一步，如在以下更详细所描述的，高尔夫球杆杆头可包括击球面、顶部、底部和插鞘区域。插鞘区域可包括被构造成用于接收杆身的上端，杆身具有纵向轴线、垂直于杆身纵向轴线的第一横截面，以及垂直于杆身纵向轴线的第二横截面，其中第一横截面位于插鞘区域的上端处，第二横截面位于远离第一横截面处。第二横截面可不同于第一横截面。第二横截面可具有基本非对称的液滴形横截面。从第一横截面到第二横截面的过渡可包括基本平的表面。

根据多个另外的方面，高尔夫球杆杆头14的示例性实施方案示出在图33-36中。高尔夫球杆杆头14可以是球棒或其他金属木型的球杆杆头，如所示。高尔夫球杆杆头14可附接到杆身12，如图1所示，以形成高尔夫球杆10。纵向轴线12b从近端到远端沿着杆身12的长度延伸。

如以上参照其他方面和其他实施方案所述，在图33-36的示例结构中，球杆杆头14中的每个包括主体部件15，杆身12以已知的形式在构造成用于容纳杆身12的插鞘或插口16处附接到主体部件15。主体部件15包括多个部分、区域或表面。主体部件15可包括击球面17、顶部18、趾部20、背部22、跟部24、插鞘区域26和底部28，如以上详细所述的。

参照图37A和37B，图33-36的球杆杆头14示出在60度的杆底角，如由USGA所限定的，(参见USGA，“用于测量木球杆的球杆杆头尺寸的程序，修订版1.0，2003年11月21日”以及“2010-2011，高尔夫规则，”附录II“球杆设计，”2009)。球杆杆头14的“USGA中心线”可被认为是当面方规(facesquaringgauge)读数为零时与面方规上的指示器相一致。球杆杆头的长度(L_H)从趾部的最外点延伸到跟部的最外点，如以上提及的USGA程序所定义的。球杆杆头的宽度(B_H)从面的最外点延伸到背部的最外点。类似于用于确定趾部的最外点的程序(但是现在旋转90度)，面和背部的最外点可定义为在USGA60度杆底角位置中的球杆杆头与平行于杆身12的纵向轴线延伸的垂直板之间的接触点。球杆杆头的高度(H_H)从顶部的最高点延伸到底部的最低点，如以上提及的USGA程序所定义的。术语“上”、“下”、“前”、“后”、“跟侧”和“趾侧”所有可以是指当球杆杆头14定位在该USGA60度杆底角时与该球杆杆头14有关的视角。

在图33-36中示出的实施方案中，主体部件15大体具有常规的圆形杆头形状。应理解，术语“圆形杆头”不是指当从上和/或从下观察时主体部件15完全为圆形，而是主体部件15具有基本或大体圆形轮廓的周边后缘22a。为了本公开的目的，主体部件15的周缘是主体部件的在球杆杆头处于60度杆底角位置时被垂直面接触的那部分。后缘22a是垂直接触的周缘的围绕球杆杆头14的后半部延伸的那部分。本领域技术人员进一步要理解，球杆杆头14可设置有主体部件15，当从上和/或从下观察时，该主体部件15具有基本或大体方形的轮廓的周边后缘22a。球杆杆头14于是将被描述成“方形杆头”。尽管不是在几何术语上的真正方形，但是与更加常规的圆形球杆杆头相比，主体部件将被认为是大体方形的。

根据一些方面，球杆杆头14可包括一个或多个减阻结构，以便在使用者在从使用者向后挥杆结束贯穿向下挥杆的高尔夫挥杆期间减少作用在球杆杆头14上的总体阻力。减阻结构可构造以在使用者进行高尔夫挥杆的整个向下挥杆期间或在使用者向下挥杆的大部分期间，而不仅仅在撞击点时，来提供减小的阻力。

首先如以上所述，击球面17不会在球手向下挥杆的整个过程上引导挥杆。只有在与高尔夫球撞击时刻才是击球面17理想地引导挥杆，即击球面17在撞击时刻理想地大体垂直于球杆球杆杆头14的运行方向(以及高尔夫球的飞行)。但是，已知的是在球手向后挥杆和在球手向下挥杆期间，球手的手部扭转高尔夫球杆10使得产生偏航，从而枢转击球面17远离其撞击时的位置。击球面17在撞击时刻的定向被认为是0°，在向后挥杆期间击球面朝向趾部20和背部22扭转远离使用者至最大90°(或更大)偏航，此时跟部24是球杆杆头14的引导边缘。

其次，可以注意的是，在球手向下挥杆过程期间作用的空气动力学边界层现象可能因为阻力而导致球杆速度上的减小。在球手向下挥杆期间，流过球杆杆头的表面的边界层中的空气压力和能量往往会随着空气在球杆杆头的长度上移动而增加。边界层中的空气压力和能量越大，边界层将越可能与球杆杆头14分离，从而在球杆杆头后面产生低压力分离区域。分离区域越大，阻力越大。因此，根据一些方面，减阻结构可被设计以减小边界层中的空气压力和能量，从而允许边界层在较长的距离上维持与球杆杆头的表面接触，且从而减小分离区域的尺寸。进一步，根据一些方面，减阻结构可被设计以在可能的最大距离上维持球杆杆头的表面上的层流。层流因为在球杆杆头的表面上的摩擦而导致减小的阻力，因此，维持在球杆杆头的整个表面上的空气层流可能是最期望的。通过延迟边界层流与球杆杆头的表面的分离，在尾部区(trailingregion)中的分离区域的尺寸被减小，且相应地，因为低压尾部区产生的阻力被减小。

一般而言，期望最小化在球杆杆头14的尾部边缘处的分离区域的尺寸，即，尽可能长地维持边界层空气流将导致最小的阻力。进一步，期望随着球杆杆头在球手向下挥杆期间改变定向而最大化球杆杆头上的边界层的范围将也会导致增加的球杆杆头速度。因此，以下更详细描述的示例减阻结构中的一些可被提供以在击球面17大体大体引导挥杆，即当空气在球杆杆头14上从击球面17朝向背部22流动时，维持在球杆杆头14的表面的一个或多个上的层流边界层气流。另外，期望在以下更详细描述的示例减阻结构中的一些可提供各种装置以在跟部24大体引导挥杆时，即当空气在球杆杆头14上从跟部24朝向趾部20流动时，维持在球杆杆头14的一个或多个表面上的层流边界层气流。此外，期望在以下更详细描述的示例减阻结构中的一些可提供各种装置以在插鞘区域26大体引导挥杆时，即当空气在球杆杆头14上从插鞘区域26朝向趾部20和/或背部22流动时，维持在球杆杆头14的一个或多个表面上的层流边界层气流。本文公开的示例减阻结构可单独地或组合地并入球杆杆头14中且可应用于球杆杆头14的任何以及所有的实施方案。

根据本公开的一些方面，相比于具有类似体积的其他球杆杆头，主体部件15可以是大体“扁平的”。换句话说，球杆杆头的高度(HH)可小于具有类似体积和轮廓的球杆的高度。因此，具有范围在420cc至470cc之间的体积的“圆形杆头”球棒(或其他金属木型球杆杆头)可具有范围在0.110至0.120之间的球杆杆头高度-体积比率。通过非限制性实施例的方式，具有445cc的体积的“圆形杆头”型球杆杆头可具有53mm的球杆高度，因此呈现了0.119的球杆杆头高度-体积比率。类似地，具有范围在420cc至470cc之间的体积的“方形杆头”球棒(或其他金属木型球杆杆头)可具有范围在0.105至0.115之间的球杆杆头高度-体积比率。因此，通过非限制性实施例的方式，具有456cc的体积的“方形杆头”型球杆杆头可具有52mm的球杆高度，因此呈现0.114的球杆杆头高度-体积比率。

可选择地，球杆杆头的“扁平”可被表示为球杆杆头的高度(H_H)与球杆杆头长度(L_H)的比率。因此，具有范围在420cc至470cc之间的体积的“圆形杆头”型球棒(或其他金属木型球杆杆头)可具有范围在0.44至0.50之间的球杆杆头高度-长度比率。通过非限制性实施例的方式，对于具有445cc的体积的“圆形杆头”型球杆杆头，球杆长度(L_H)可以是117mm且球杆高度(H_H)可以是53mm或更小，因此呈现了0.453的球杆杆头高度-长度比率。类似地，具有范围在420cc至470cc之间的体积的“方形杆头”型球棒(或其他金属木型球杆杆头)可具有范围在0.42至0.48之间的球杆杆头高度-长度的比率。通过非限制性实施例的方式，对于具有456cc的体积的“方形杆头”型球杆杆头来说，球杆长度(L_H)可以是124mm且球杆高度(H_H)可以是53mm或更小，因此呈现了0.427的球杆杆头高度-长度比率。

根据本公开的方面，相比于具有类似体积的其他球杆杆头，主体部件15可以是基本“长形的”。换句话说，球杆杆头的宽度(B_H)可大于具有类似体积和轮廓的球杆的宽度。因此，具有范围在420cc至470cc之间的体积的球棒或其他金属木型球杆杆头可具有范围在0.260至0.275之间的球杆杆头宽度-体积比率。通过非限制性实施例的方式，具有445cc的体积的球杆杆头可具有119mm的球杆宽度，因此呈现了0.267的球杆杆头宽度-体积比率。

可选择地，球杆杆头的“伸长率”可被表示为球杆杆头的宽度(B_H)与球杆杆头长度(L_H)的比率。因此，具有范围在420cc至470cc之间的体积的球棒或其他金属木型球杆杆头可具有范围在0.97至1.02之间的球杆杆头宽度-长度比率。通过非限制性实施例的方式，对于具有445cc的体积的球杆杆头，球杆宽度(B_H)可以是118mm且球杆长度(L_H)可以是119mm，因此呈现了0.99的球杆杆头宽度-长度比率。

期望球杆杆头的“扁平”和“延长”，相对于具有相同体积的球杆杆头，将允许具有改进的惯性矩(MOI)特性的更流线型球杆杆头。因此，例如，参考图37A和37B，对于方形杆头型球杆杆头，期望围绕与球杆杆头的重心相关的垂直轴(z)的惯性矩(Izz)可以大于3100g-cm²，大于3200g-cm²，或者甚至大于3300g-cm²。进一步，对于方形杆头型球杆杆头，期望围绕与球杆杆头的重心相关的水平轴(x)的惯性矩(Ixx)可以大于5250g-cm²，大于5350g-cm²，或者甚至大于5450g-cm²。垂直轴(z)和水平轴(x)是在球杆杆头处于60°杆底角位置时定义的。

返回参考图33-36，根据一些方面，顶部18可具有平滑的弯曲表面。通过非限制性实施例的方式，顶部18的弯曲表面可以是凸形弯曲的。曲率可增加和/或减小同时保持凸形。进一步，顶部18的平滑弯曲的表面可以是复杂弯曲的表面。换句话说，顶部18的弯曲表面可包括凸形弯曲的部分和凹形弯曲的部分。为了平滑地弯曲，在凸形弯曲的部分和凹形弯曲的部分之间的过渡将逐渐发生，而没有任何台阶或转角。因此，顶部18的表面可以没有曲率上的任何突然改变。

可替换地，根据一些其他实施方案，顶部18不必平滑地弯曲。因此，根据这些实施方案，顶部18可以从表面的一个部分到表面的另一部分的相对突然的过渡为特征。

类似地，根据一些实施方案，底部28也可以具有平滑弯曲的表面。通过非限制性实施例的方式，底部28的弯曲的表面可是凸形弯曲的。曲率可增加和/或减小，同时保持凸形。进一步，与顶部18一样，底部28的平滑弯曲的表面可以是复杂弯曲的表面。可选择地，根据一些实施方案，底部28不必是平滑弯曲的，因此，根据这些实施方案，底部28可以从表面的一个部分到表面的另一部分的相对突然的过渡为特征。根据甚至其他实施方案，底部28也可设置有一些特征，诸如通过以非限制性示例列举的，通道、扩散器、脊状物、鳍状物、凹窝等等。

根据一些方面，以及参照图33-36且现在还参照图38，可至少部分地围绕主体部件15的周边提供减阻结构123。根据一些方面，减阻结构123可形成为相对宽的、浅的凹槽或通道129，其基本遵循主体部件15的后缘22a的轮廓。在一些方面，通道129实质上在主体部件15的后缘22a附近将底部28的表面的曲率与顶部18的表面的曲率分离或分开。换句话说，在后缘22a附近底部28的表面的曲率特性可被开发，而不必考虑在后缘22a附近顶部18的表面所开发的曲率特性。这给予球杆杆头设计者在成形顶部18和/或底部28的表面以及并入或开发空气动力学特征时更大的灵活性。

因此例如，根据一些实施方案，减阻结构123可被提供成邻近后缘22a定位的通道129。根据一些实施方案，通道129不必沿着后缘22a的整个范围延伸，而是可仅仅部分地沿着背部22的后缘22a的长度延伸。根据其他实施方案，通道129可至少部分地沿着跟部24延伸。作为另一实施例，通道129可至少部分沿着趾部20延伸。可选择地，如图33-36中的实施方案所示，通道129可沿着跟部24的后部，横跨背部22，以及沿着趾部20的整个长度延伸。参照图33和35，在该具体的实施方案中，当从前面观察球杆杆头时，通道129是可见的。在一些方面，通道129可起到坎背特征23的作用。

甚至进一步，根据其他方面，通道129可以是连续的或不连续的，通道的深度(D_C)可变化，并且/或者通道的高度(H_C)可变化(参见，例如图38)。因此，通过非限制性实施例的方式，通道129的深度(D_C)和高度(H_C)中的一个或两个可在通道129的端部中的一个或两个处逐渐减小，使得通道129可平滑地合并到球杆杆头14的周围表面中。可选择地，通道129可包括锥化的端部。例如，通道可随着其接近插鞘区域26而向下成锥形(参见，例如图34)。

通道129可形成为光滑的凹腔，使得通道129不会包括任何平表面或内部转角。可选择地，未示出，通道129可形成有矩形或梯形或其他(规则或不规则的)多边型横截面。

通道129的最大高度(H_C)可在近似5mm到近似30mm、近似10mm到近似25mm、近似10mm到近似20mm，或者甚至近似5mm到近似15mm的范围内。通道129的最大深度(D_C)可在近似2mm到近似10mm、近似2mm到近似8mm、近似2mm到近似6mm，或者甚至近似2mm到近似4mm的范围内。因此，通道129的最大深度(D_C)可小于或等于10mm或8mm、6mm、4mm或甚至2mm。

在高尔夫球手向下挥杆的大部分期间，如以上所论述的，跟部24和/或插鞘区域26可引导挥杆。在向下挥杆的这些部分期间，或者趾部20、趾部20的部分、趾部20与背部22的交叉部分、背部22的部分和/或背部22形成球杆杆头14的下游或尾部端(相对于流过球杆杆头的空气的方向)。因此，如果坎背特征23沿着趾部20、在趾部20与背部22的交叉部分和/或沿着球杆杆头14的背部22定位，则坎背特征23在向下挥杆的这些部分期间可被期望以减小紊流边界层并因此减小因为紊流产生的阻力。

进一步，在与高尔夫球撞击之前在高尔夫球手向下挥杆的最后近似20°期间，随着击球面17开始引导挥杆，球杆杆头14的背部22变成与气流的下游方向对齐。因此，在坎背特征23沿着球杆杆头14的背部22定位时，则坎背特征23在高尔夫球手向下挥杆的最后近似20°期间可被期望以非常显著地减小因为紊流产生的阻力。

在高尔夫球手向下挥杆的相当大的部分期间，插鞘区域26可相对于流过球杆杆头14的空气的方向而在球杆杆头14的引导边缘处或附近。为了提供空气动力学有效的球杆杆头14，插鞘区域26和跟部24的一些部分将允许气流光滑地在这些引导表面上流动。但是，在插鞘区域26中，实质上垂直于主体部件14上的气流从主体部件14延伸的杆身12中断在插鞘区域26上的流动。杆身12是产生其自身阻力的大体圆柱形主体。甚至进一步，杆身12的阻力效果可与球杆杆头14在插鞘区域26中的阻力效果相互作用，从而产生另外的干涉阻力。因此，在插口16和从插口16延伸的杆身12附近的插鞘区域26中，期望具有这样的表面，该表面被设计以最小化气流中断且因此随着气流不仅围绕插鞘区域26且在插鞘区域26自身上，而且也围绕杆身12，经过杆身12与插鞘区域26的接合处且然后横跨顶部18而减小紊流尾流形成。

因此，根据本公开的甚至其他方面且参照例如图33-36以及39A，减阻结构200可设置成插鞘区域26中的空气动力学成形的插鞘表面220。如图33-36所示，空气动力学成形的插鞘表面220可定界插鞘区域26的自由端。换句话说，插鞘表面220可形成插鞘区域26的杆身12从其延伸的表面。在该实施方案中，如图7最佳所示，插口16是内部插口16a。因此，如果杆身12没有附接到球杆杆头14，则没有东西延伸超过插鞘表面220。为了本论述的目的，杆身12可包括例如杆身适配器或套圈以辅助将杆身12附接到插口16。

如图39A所示，根据一些方面，插鞘表面220可以是长形的。具体地，插鞘表面220可具有从第一端222延伸到第二端224的延长轴线(A_h)，其中插鞘表面220沿着延长轴线的长度(L_h)大于插鞘表面220的任何其他的尺寸。插鞘表面220的长度L_h可以在15mm到40mm、20mm到35mm或者甚至25mm到30mm的范围内。大于20mm的长度L_h可能是优选的。插鞘表面220的宽度(W_h)可定义为垂直于延长轴线A_h所测量的最大尺寸。插鞘表面220的宽度W_h可以在10mm到20mm、12mm到18mm或者甚至13mm到16mm的范围内。小于15mm的宽度W_h可能是优选的。

通过非限制性实施例的方式，插鞘表面220可具有大体液滴状的形状。例如，表面的第一端可具有钝的圆形轮廓，且表面的第二端可具有更加长形、流线型或锥形轮廓。另外，插鞘表面220可具有非对称的、大体液滴状的形状。例如，插鞘表面220从第一端延伸到第二端的一侧可具有凹形弯曲的轮廓，且插鞘表面220的另一相对侧可具有较不凹形弯曲的轮廓、大体直的轮廓或者甚至凸形弯曲的轮廓。因此，通过非限制性实施例的方式，插鞘表面220可具有杏仁状的形状、翼面状的形状、佩斯利涡旋纹图案状的形状(paisley-likeshape)，等等。

在图39A示出的实施方案中，插鞘表面220的最向前部分形成有钝的、圆形轮廓220a。插口16a至少部分地位于插鞘表面220的该最向前部分内。因此，如在本实施方案中示出的，插口16a不必在插鞘表面220中居中，而是可以偏离中心。表面220的最向后部分形成有长形的略微锥形的轮廓220b。该长形的略微锥形部分定位在插口16a的后面。进一步，在该具体的实施方案中，表面220对于插口16a的跟侧形成有凹形弯曲的轮廓220c且对于插口16a的趾侧形成有相对平的轮廓220d。

如图40A-40C所示，期望图39A中示出的插鞘表面220的轮廓将允许气流在球杆杆头14以相对于气流的各种偏航角中的任意一个定向时以最小的干扰平滑地流过插鞘区域26和杆身12的远端以及围绕插鞘区域26和杆身12的远端流动。因此，插鞘表面意在随着流过球杆杆头14的气流的角度改变而最小化在向下挥杆的过程期间的阻力。在图40A-40C中示出流过插鞘表面220的气流的箭头仅用于概念上的目的，且不意在示出实验或测量数据。

根据一些方面，插鞘表面220的延长轴线A_h的定向可大体平行于球杆杆头14的中心线，即根据以上所论述的USGA程序，大体平行于当面方规读数为0时的面方规上的指示器。根据其他方面，插鞘表面220的延长轴线A_h的定向可以与中心线成0度至30度的角(θ)。如图39A所示，延长轴线A_h可以以与中心线的平行线成10度至20度的角θ定向，例如成15度的角定向。

进一步，还参照图39A，在跟部24中，从坎背特征23的锥形端部到插鞘区域26，可提供流线型区域100，该流线型区域100具有翼面状表面25，即基本成形为翼面的引导表面的表面。具体地，跟部24的翼面状表面25可平滑地且逐渐地过渡到顶部18。进一步，跟部24的翼面状表面25可平滑地且逐渐地过渡到底部28。甚至进一步，跟部24的翼面状表面25可平滑地且逐渐地过渡到插鞘区域26。根据一些方面，这样的翼面状表面25已经在以上被详细描述。

参照图39B，在可选择的实施方案中，倒角或其他交叉特征225可以划界跟部24与顶部18相遇的地方。例如，跟部24的基本垂直的凸形表面可与顶部18的基本水平的凸形表面相会合、合并或交叉，使得倒角、略微的平化部分、边缘、线或限定交叉部分的其他交叉特征225可被视觉上观察到或触觉地感到。换句话说，交叉特征225可区分或区别跟部24的基本垂直的表面与顶部18的基本水平的表面。在一些示例性实施方案中，插鞘表面220的可以基本与延长轴线A_h的向后端224相重合的最向后的点(P)也可与交叉特征225的端点相重合。

返回参照图33-36和图37A示出的实施方案，插鞘表面220可大体是平面的或平的。因此，围绕从插口16a延伸的杆身12的远端流过的气流流过大体平的插鞘表面220。在一些实施方案中，基本平的插鞘表面220可具有非常小的凸形或非常小的凹形轮廓。

根据一些方面，插鞘表面220不仅可以是大体平面的，而且插鞘表面220也可以是基本定向成大体垂直于杆身12的纵向轴线12b。因此，例如如图41A最佳所示的，插鞘表面220可以以与(相对于USGA60度杆底角的)水平成多达30度的滚动角定向，其相应于关于纵向轴线12b的90度角。在向下挥杆过程中，气流相对于球杆杆头14的定向可以是距离USGA60度杆底角例如5度、10度、15度、20度或甚至25度的滚动角。对于球杆杆头14的一些实施方案，提供具有相应于在向下挥杆的较高速度部分期间的球杆杆头的滚动角定向的定向的插鞘表面220可能是有优势的。例如，参照图41B，将插鞘表面220相对于水平定向在20度滚动角可实现因为空气在向下挥杆的整个过程上流动经过插鞘区域26产生的阻力方面的最佳减少。作为非限制性实施例，如图41C所示，将插鞘表面220相对于水平定向在10度的滚动角可以是有利的。在图41A-41C中示出流过球杆杆头14的箭头仅仅用于概念性的目的，且不意在示出实验或测量数据。

根据甚至其他的方面，插鞘区域26可具有低的轮廓。例如，在如图42A示出的一些实施方案中，插鞘区域26不会延伸到顶部18的最高表面之上，而是位于高度尺寸(H_H)内。换句话说，当球杆杆头处于60度杆底角位置(参见USGA定义)时，顶部和底部的最外点的水平突起之间的垂直距离(即高度尺寸H_H)大于或等于插鞘和底部的水平突起之间的垂直距离(即在图42A示出的插鞘高度尺寸(H_h))。H_H和H_h之间的差异可以在0mm到15mm的范围内。根据一些实施方案，H_H和H_h之间的差异可以大于2mm、大于3mm、大于5mm、大于7mm或甚至大于10mm。

另外，根据一些方面且如进一步在图42A的实施方案中示出的，在顶部的最外点和插鞘表面220的趾侧边缘220d之间，斜坡(dip)或鞍座18a可形成在顶部表面18中。因此，在该实施方案中，在球杆杆头14处于60度杆底角位置时，即使插鞘表面220的趾侧边缘220d不会延伸到顶部18的最外点之上，但是其可延伸到顶部18的邻近表面之上。因此，在空气流过插鞘表面220且然后在顶部18上时，空气可随着其流过该过渡区域而遇到斜坡18a(或鞍座)。斜坡18a可形成为光滑凹形的表面。该斜坡18a的深度Δ_c，如从顶部18的最外点所测量的，可在1mm至20mm、1mm至15mm、1mm至10mm或者1mm至5mm的范围内。根据一些实施方案，该斜坡18a的深度Δ_h，如从插鞘表面220的趾侧边缘220d所测量的，可在0.5mm至2mm、1mm至3mm或甚至1mm至5mm的范围内。

可选择地，返回参照图39B，插鞘表面220和顶部18之间的过渡区域可包括沿着插鞘表面220的趾侧边缘220d的长度的大部分延伸的浅的圆角226。在一些实施方案中，圆角226的至少一部分可形成大体水平的表面，甚至具有插鞘表面220的趾侧边缘220d(当球杆杆头处于60度杆底角位置时)。因此，因为插鞘区域26的低的轮廓以及插鞘表面220到顶部18的光滑过渡圆角226，期望气流中的干扰随着其离开插鞘表面220可以被最小化或减少，且因此，气流从球杆杆头14的表面的任何分离将被延迟。

根据一些其他方面，插鞘区域26可具有较高的轮廓。例如，在如图42B示出的一些实施方案中，插鞘区域26的至少一部分延伸到顶部18的最高表面之上。换句话说，当球杆杆头处于60度杆底角位置(参见USGA定义)时，顶部和底部的最外点的水平突起之间的垂直距离(即高度尺寸H_H)小于插鞘和底部的水平突起之间的垂直距离(即在图42B示出的插鞘高度尺寸(H_h))。H_h和H_H之间的差异可以在1mm到15mm的范围内。根据一些实施方案，H_h和H_H之间的差异可以在1mm到10mm的范围内。作为其他非限制性实施例，H_h和H_H之间的差异可以大于2mm、大于5mm或甚至大于7mm。

另外，根据一些方面且如进一步在图42B的实施方案中示出的，在顶部的最外点和插鞘表面220的趾侧边缘220d之间，斜坡或鞍座18a可形成在顶部表面18中。该斜坡18a的深度Δ_c，如从顶部18的最外点所测量的，可在1mm至15mm、1mm至10mm或者甚至1mm至5mm的范围内。对于该具体的实施方案，斜坡18a的深度Δ_h，如从插鞘表面220的趾侧边缘220d所测量的，将大于H_h和H_H之间的差异。因此，例如，斜坡18a的深度Δ_h，如从插鞘表面220的趾侧边缘220d所测量的，可以大于5mm、大于10mm或甚至大于15mm。

可选择地，根据一些方面且如图43和44的实施方案所示出的，插鞘表面220可形成大体平的或平面的平台240，其围绕具有用于接收杆身12远端的插口16b的凸出插鞘延伸部分19延伸。因此，在该实施方案中，空气动力学成形的插鞘表面220不会界定插鞘区域26的自由端，因为插鞘延伸部分19延伸超过表面220。但是，以上所述的插鞘表面220的所有其他特性可应用到平台240。因此，通过非限制性实施例的方式，平台240可具有如以上关于界定插鞘区域26的自由端的插鞘表面220详细呈现的尺寸、定向、形状和低的或高的轮廓(参见，例如图33-36)。

通过非限制性实施例的方式，在图43和44的实施方案中，凸出的插鞘延伸部分19可延伸到插鞘表面220之上至少1mm。可选择地，凸出的插鞘延伸部分19可延伸到插鞘表面220之上多达10mm。典型地，插鞘延伸部分19具有圆形的横截面。例如，图43和44的插鞘延伸部分19具有基本圆柱形形状。其他长度和非圆柱形横截面可以是合适的。

进一步，对于一些实施方案，大体平的平台240也可包括紧紧围绕插鞘延伸部分19的周边延伸的圆角形状的过渡区域(或其他稍微凸起的过渡部分)。

因此，虽然已经显示、描述并指出了各种实施方案基本的新颖特征，但是要理解，所示设备的形式和细节上及其操作中的各种省略、替换和变化可以由本领域技术人员做出，而不偏离本发明的精神和范围。例如，特别是旨在以大体相同的方式执行大体相同的功能以实现相同结果的这些元件和/或步骤的所有组合在本发明的范围内。从一个所述实施方案到另一个所述实施方案的元件的替换也是能完全预期和考虑的。因而，其旨在仅受其所附权利要求的范围所示地限制。

Claims (14)

1.一种用于球棒的高尔夫球杆杆头，所述高尔夫球杆杆头具有400cc或更大的体积以及0.90或更大的球杆宽度-面长度比，所述高尔夫球杆杆头包括：

击球面；

顶部表面；

底部；以及

插鞘区域，其具有自由端，所述自由端构造成用于接收具有纵向轴线的杆身，其中所述插鞘区域的所述自由端包括插鞘表面，所述插鞘表面具有大体平面的且大体垂直于所述杆身的所述纵向轴线的非圆形轮廓，

其中，当所述高尔夫球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述插鞘区域的所述自由端的至少一部分从所述顶部表面延伸并且延伸到邻近的顶部表面之上，并且

其中，当所述高尔夫球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述顶部表面和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离大于所述插鞘区域和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。

2.根据权利要求1所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘表面的所述非圆形轮廓具有非对称的液滴状轮廓。

3.根据权利要求1所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘表面的所述非圆形轮廓具有非对称的液滴状轮廓，所述非对称的液滴状轮廓在所述插鞘表面的跟侧上比在所述插鞘表面的趾侧上更加弯曲。

4.根据权利要求1所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述顶部表面和所述底部的最外点的水平突起之间的所述垂直距离与所述插鞘区域和所述底部的最外点的水平突起之间的所述垂直距离的差值大于2mm。

5.根据权利要求1所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘区域的所述自由端的至少一部分延伸到邻近的顶部表面之上1mm至5mm。

6.一种高尔夫球杆杆头，包括：

击球面；

顶部；

底部；以及

插鞘区域，其具有自由端，所述自由端构造成用于接收具有纵向轴线的杆身，

其中所述插鞘区域包括为大体平面的插鞘表面，且所述插鞘表面大体垂直于所述杆身的所述纵向轴线，并且

其中所述插鞘表面具有不对称的轮廓，其中所述插鞘表面的第一端具有圆形轮廓且所述插鞘表面的第二端具有长形的锥形轮廓，并且另外其中所述插鞘表面从所述插鞘区域的所述自由端间隔开，且其中大体圆柱形的插鞘延伸部分在所述插鞘表面和所述自由端之间延伸。

7.根据权利要求6所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘表面的所述不对称的轮廓在所述插鞘表面的跟侧上比在所述插鞘表面的趾侧上更加弯曲。

8.根据权利要求6所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘表面具有以与所述高尔夫球杆杆头的中心线成10度至20度的角度定向的延长轴线。

9.根据权利要求6所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述插鞘表面以与水平面成20度的滚动角定向。

10.一种高尔夫球杆杆头，包括：

击球面；

顶部；

底部；以及

插鞘区域，其包括：

上端，其被构造用于接收具有纵向轴线的杆身；

第一横截面，其垂直于所述杆身的所述纵向轴线，所述第一横截面位于所述插鞘区域的所述上端；以及

第二横截面，其垂直于所述杆身的所述纵向轴线，所述第二横截面远离所述第一横截面定位，所述第二横截面不同于所述第一横截面，所述第二横截面具有基本非对称的液滴形横截面；

其中在所述第一横截面和所述第二横截面之间设置有大体平面的表面。

11.根据权利要求10所述的高尔夫球杆杆头，

其中所述大体平面的表面定向成大体垂直于所述杆身的所述纵向轴线。

12.根据权利要求10所述的高尔夫球杆杆头，

其中，当所述高尔夫球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述顶部和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离大于所述大体平面的表面和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。

13.根据权利要求10所述的高尔夫球杆杆头，

其中在所述第一横截面和所述第二横截面之间还设置有大体圆柱形的插鞘延伸部分。

14.一种高尔夫球杆，包括：

高尔夫球杆杆头，其附接到具有纵向轴线的高尔夫球杆杆身的远端，所述高尔夫球杆杆头包括：

击球面；

顶部表面；

底部；以及

插鞘区域，其具有自由端，所述自由端构造成用于接收具有纵向轴线的所述高尔夫球杆杆身，其中所述插鞘区域的所述自由端包括插鞘表面，所述插鞘表面具有大体平面的且大体垂直于所述高尔夫球杆杆身的所述纵向轴线的非圆形轮廓，

其中，当所述高尔夫球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述插鞘区域的所述自由端的至少一部分从所述顶部表面延伸并且延伸到邻近的顶部表面之上，并且

其中，当所述高尔夫球杆杆头处于60度杆底角位置时，所述顶部表面和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离大于所述插鞘区域和所述底部的最外点的水平突起之间的垂直距离。