CN102890475A - 大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 - Google Patents
大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102890475A CN102890475A CN2012103550108A CN201210355010A CN102890475A CN 102890475 A CN102890475 A CN 102890475A CN 2012103550108 A CN2012103550108 A CN 2012103550108A CN 201210355010 A CN201210355010 A CN 201210355010A CN 102890475 A CN102890475 A CN 102890475A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- error
- carrying roller
- profile
- point
- real
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
本发明公开了一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,包括:(1)分别确定过每个托辊与回转体轮廓表面切点的公切线,得到两切线相交所形成的夹角;(2)对回转体零件轮廓表面均匀采样,得到周向上均匀分布的多个采样点,测得各采样点处的综合误差,获得各采样点对应的两托辊轮廓误差;(3)计算得到各个采样点处的回转体零件的表面轮廓误差;(4)对托辊半径误差进行实时测量,由托辊轮廓误差的实时测量值及回转体零件表面轮廓误差值计算得到各个采样点的误差补偿值,即可进行实时误差补偿。本发明的方法可完成大型回转体表面轮廓误差测量与误差实时补偿的计算,具有测量方便、计算准确的优点,可以大大提高回转体工件的加工精度。
Description
技术领域
本发明属于回转体领域加工领域,具体涉及一种回转体零件表面轮廓误差测量及切削加工过程误差实时补偿的方法。
背景技术
在大型回转体零件的加工中,由于回转体的直径一般都超过两米,零件尺寸和重量较大,通常采用托辊支撑机构来支撑起回转体零件,依靠托辊与回转体之间的摩擦力,托辊带动回转体旋转,回转体旋转时铣刀沿径向进给实现对回转体零件的加工。但是,回转体零件和托辊外部轮廓误差会引起回转中心的跳动,从而造成加工误差。因此,加工大型回转体零件时,必须测量回转体零件和托辊外部轮廓误差,对回转中心的跳动进行误差补偿。
现有的回转体加工的在线测量与误差补偿方法一般是在车床主轴上安装一个标准球,测量该球的跳动作为主轴的跳动,而测量值中实际包含了球的形状误差,因此应从测量值中将球的形状误差部分分离出去,计算得到主轴跳动的真实值,刀具按照主轴的跳动进行补偿,从而保证刀具与回转体的相对位移,提高回转体的加工精度。而在大型回转体零件的加工中,由于回转体采用托辊结构支撑,铣刀加工,回转体旋转时并没有相似的主轴结构、回转体零件表面轮廓误差不宜测量,因此这种方法无法测得主轴的跳动,不能对大型回转体零件的加工进行在线检测与误差补偿。
发明内容
本发明的目的是针对上述技术问题,提供一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,该方法能精确测量大型回转体零件的表面轮廓误差,并计算得到加工过程中回转体零件回转中心跳动,从而对回转中心的跳动进行误差补偿,提高大型回转体零件的加工精度。
为实现此目的,本发明的一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,用于对利用托辊支撑的回转体零件的表面轮廓误差进行测量并在加工中实时补偿,实现精确加工,其中所述支撑回转体的托辊沿轴线对称设置在回转体两侧,并与回转体轮廓表面相切接触,该方法包括如下步骤:
步骤1):分别确定过每个托辊与回转体轮廓表面切点的公切线,并进而得到两公切线相交所形成的夹角。
步骤2):利用托辊带动回转体零件旋转一周,对回转体零件轮廓表面均匀采样,得到周向均匀分布的多个采样点,测量各采样点处的综合误差,并同时测量托辊上与各采样点对应处的托辊轮廓误差,其中综合误差由回转体零件轮廓误差和托辊轮廓误差组成。
步骤3):根据所述回转体轮廓综合误差和托辊轮廓误差,计算得到各个采样点处的回转体零件表面轮廓误差;
步骤4):加工时,利用位移传感器对托辊半径误差进行实时测量,由托辊轮廓误差的实时测量值及步骤3)所得的回转体零件表面轮廓误差值获得各个采样点的误差补偿值,即可实现加工中实时误差补偿。
本发明的步骤1)中,优选采用4个半径相同的托辊形成前后2对支架,每对支架相对回转体形成V形支撑。根据大型回转体零件、托辊的半径及回转体径向分布两托辊轴心间的距离计算托辊形成V形支架的夹角:其中r是大型回转体零件的半径,r2是托辊的半径,L是托辊轴心的距离。
本发明的步骤2)中,对回转体零件的综合误差及托辊轮廓误差进行在线测量可采用以下方法:
针对回转体零件由托辊带动旋转无固定回转中心的特点,将传感器垂直安装于铣刀主轴上,反向测量回转体零件的轮廓误差,而托辊是绕着托辊的轴心旋转,其轮廓半径误差可以通过在轴心安装传感器实现实时检测。测量过程如下:托辊带动回转体零件旋转;传感器随时都在输出测量数据;回转体零件每旋转过一个固定的角度计算机拾取三个传感器的测量数据。最终获得三组数据:
V=[V(0),V(1),…V(N-1)]T,
R2=[R2(0),R2(1),…R2(N-1)]T,
R3=[R3(0),R3(1),…R3(N-1)]T,
其中,N表示一周的采样点数,V表示回转体零件在采样点处的综合误差,R2、R3分别表示与采样点相对应的两个托辊的支撑点处的半径误差(轮廓误差)。
本发明的步骤3)中,对步骤2)所得的测量数据进行处理以得到回转体零件表面轮廓误差的方法如下:
测量点(采样点)的综合误差值与回转体表面轮廓误差及托辊轮廓误差的关系式为:
V(i)=R(i)+p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
,
其中R(i)为回转体零件上第i个测量点的轮廓误差值,
m1、m2的值取决于角α和偏角β(α为两切线所形成的夹角,β为测量点与回转体工件的瞬时回转中心的连线与V形角平分线的夹角),N表示一周的采样点数。
其矩阵形式为:
式中:
V=[V(0),V(1),…V(N-1)]T
R=[R(0),R(1),…R(N-1)]T
R2=[R2(0),R2(1),…R2(N-1)]T
R3=[R3(0),R3(1),…R3(N-1)]T
其中,M为系数矩阵,它的每一行只有三个非零值,分别为1,p,q,其间隔为m1,m2,即:
令
则有:
S=MR
由于M不是满秩矩阵,为求得唯一解,根据轮廓误差一阶谱项为零的特点,补充两个方程
将其加入到S=MR,组成超定方程组
S‘=M’R‘
式中
S‘=[S(0),S(1),…S(N-1),0,0]T
R‘=[R(0),R(1),…R(N-1),0,0]T
根据超定方程组的最小二乘解法
R=(M’TM’)-1M’TS‘
通过上式即可得回转体轮廓误差的离散值R(n)。
本发明的步骤4)中各个采样点的误差补偿值的计算方法如下:
加工时,位移传感器对托辊半径误差进行实时测量;由于回转体工件在测量点的综合变化值由R(i)、p·[R(i+m1+1)+R2(i)]、q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]三个参数决定,其中R(i)为回转体上表面采样点轮廓误差,p·[R(i+m1+1)+R2(i)]、q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]分别为回转体和托辊在支撑点的轮廓误差对回转体回转中心造成的位置跳动误差。当刀具在测量点对回转体进行加工时,由于回转体和托辊的轮廓误差,造成回转体位置的偏移,同时为了减少回转体的加工误差,先要对回转体的偏移量进行刀具补偿,回转体回转中心的跳动误差为:p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)],刀具补偿值应该与回转体回转中心的跳动值相等。
所以刀具加工补偿值为:
λ(i)=-p·[R(i+m1+1)+R2(i)]-q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
式中回转体零件的轮廓误差为步骤3)所得,托辊轮廓误差则为加工时传感器实时检测数据。
本发明提供了一种大型回转体零件表面轮廓误差测量及切削加工过程误差实时补偿的方法,解决了大型回转体零件加工过程中回转中心跳动无法补偿的难题。本发明只需在原有加工机床上增加3个位移传感器,即可完成大型回转体表面轮廓误差测量与误差实时补偿的计算,具有测量方便、计算准确的优点,可以大大提高回转体工件的加工精度。
附图说明
图1为本发明实施例的托辊支撑装置示意图。
图2为本发明实施例的托辊支撑装置剖面图。
图3为本发明实施例的托辊支架V形夹角计算示意图。
图4为本发明实施例的回转体轮廓综合误差测量示意图。
图5为本发明实施例的回转体轮廓误差计算示意图。
图6为本发明实施例的误差补偿值计算示意图。
图中,1为回转体零件,2为托辊。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细地说明。
本实施例中的大型回转体精密加工表面轮廓误差测量与误差实时补偿方法,首先计算托辊结构所形成的V形夹角并根据大型回转体零件半径及加工精度要求确定采样点数;然后对回转体零件及托辊进行在线测量并进行数据处理计算回转体零件的轮廓误差;最后由回转体零件表面轮廓误差值及加工时托辊支撑点处半径误差的实时测量值计算各个采样点的误差补偿值。
具体包括如下步骤:
步骤一,如图1所示,本实施例优选采用4个托辊,2个托辊为一组,一组中的两托辊分列回转体下方两侧,形成V形支架,这样4个托辊形成前后2个支架,回转体由于自重较大,不需要额外固定,同时依靠托辊与回转体之间的摩擦力,托辊可以带动回转体匀速旋转。
首先,计算托辊形成V形支架的夹角,也即过托辊与回转体轮廓相切点的公切线所形成的夹角。
如图2、图3所示,o1,o2,o3分别为回转体、两托辊的轴心,o2,o3之间的距离为L,G点为对称中心,B点为回转体圆o1与一个托辊圆o2的切点,o1,o2,B点共线,过B点做连线o1o2的垂线BO,垂线BO交直线o1G于O点,角∠BOo1即为V形夹角的半角。易知, 所以托辊形成V形支架的夹角为
步骤二,对回转体的表面进行均匀采样测量,同时测量各采样点相对应的两托辊轮廓误差。
加工前,托辊带动回转体零件旋转一周,针对回转体零件由托辊带动旋转无固定回转中心的特点,将传感器垂直安装于铣刀主轴上,反向测量回转体零件的轮廓综合误差,而托辊是绕着托辊的回转中心旋转,其轮廓半径误差可以通过在回转中心安装传感器实现实时检测。
测量过程如下:
托辊带动回转体零件旋转,传感器实时输出测量数据,根据所需的一周采样点数,回转体每旋转一个固定的角度计算机拾取三个传感器的测量数据,最终获得三组数据:
V=[V(0),V(1),…V(N-1)]T,
R2=[R2(0),R2(1),…R2(N-1)]T,
R3=[R3(0),R3(1),…R3(N-1)]T,
式中,N表示一周的采样点数,V表示回转体零件采样测量点的综合误差,其中的元素V(0),V(1),…V(N-1)分别表示各采样点的综合误差值。R2、R3表示对应的两个托辊支撑点处的半径误差,其中的元素R2(0),R2(1),…R2(N-1)表示其中一个托辊上对应各采样点的托辊表面点处的半径误差,R3(0),R3(1),…R3(N-1)表示另一个托辊上对应各采样点的托辊表面点处的半径误差。
步骤三:数据处理,计算各个采样点的误差补偿值。
1、回转体零件表面轮廓误差分析
测量点的综合误差值与回转体表面轮廓误差及托辊轮廓误差的关系式为:
V(i)=R(i)+p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)],
其中,R(i)为回转体零件上第i个测量点的轮廓误差值,i从0到N-1取值,
其中,m1、m2的值取决于角α和偏角β(α为托辊形成V形支架的夹角,β为测量点与回转体工件的瞬时回转中心的连线与V形角平分线的夹角),
其矩阵形式为:
式中
V=[V(0),V(1),…V(N-1)]T
R=[R(0),R(1),…R(N-1)]T
R2=[R2(0),R2(1),…R2(N-1)]T
R3=[R3(0),R3(1),…R3(N-1)]T
M为系数矩阵,它的每一行只有三个非零值,分别为1,p,q,其间隔为m1,m2。
令
则有:
S=MR
由于M不是满秩矩阵,为求得唯一解,根据轮廓误差一阶谱项为零的特点,补充两个方程
将其加入到S=MR式中,组成超定方程组
S‘=M’R‘
式中
S‘=[S(0),S(1),…S(N-1),0,0]T
根据超定方程组的最小二乘解法
R=(M’TM’)-1M’TS‘
通过上式即可得回转体各个采样点的轮廓误差R(n)。
2、计算各个采样点的误差补偿值
加工时,位移传感器对托辊半径误差进行实时测量;如图6所示,由于回转体工件在测量点的综合变化值R(i)、p·[R(i+m1+1)+R2(i)]、q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]三个参数决定,其中R(i)为回转体上表面采样点轮廓误差,p[R(i+m1+1)+R2(i)]、q[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]分别为回转体和托辊在支撑点的轮廓误差对回转体回转中心造成的位置跳动误差。当刀具在测量点对回转体进行加工时,由于回转体和托辊的轮廓误差,造成回转体位置的偏移,同时为了减少回转体的加工误差,先要对回转体的偏移量进行刀具补偿,回转体回转中心的跳动误差为:p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)],刀具补偿值应该与回转体回转中心的跳动值相等。
所以刀具加工补偿值为:
λ(i)=-p·[R(i+m1+1)+R2(i)]-q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
式中回转体零件的轮廓误差为上一步骤计算所得,托辊轮廓误差则为加工时传感器实时检测数据。
如图4所示,B、C分别为左右两个托辊,回转体工件放置在托辊B、C上,在回转体表面A点设置测量点,托辊B、C与回转体公切线相交形成V形夹角α,测量点A与回转体工件的瞬时回转中心o1的连线o1A与V形角平分线夹角为β。
以V形夹角的角交点为坐标原点o,以其角平分线为y轴,建立直角坐标系,1如图5示。
设o1点坐标为o1(x,y),则: 由 可推得:
测量时,回转体零件绕瞬时回转中心o1回转,由于回转体零件轮廓存在形状误差,o1点坐标值将随着接触点B、C处半径增量ΔrB与ΔrC的变化而变化,将ΔrB与ΔrC代入上式中,得o1点的坐标增量为:
若回转件上A点的半径增量为ΔrA,则A点的综合变化值为A点的半径增量与B、C点半径增量在01A方向上投影之和,由于回转体是刚性体,回转体位置变化等同于回转中心位置的变化,所以A点的综合变化值可以表示为A点的半径增量与o1在o1A方向上位置变化的投影之和,用公式可表示为:
V(A)=ΔrA+Δx sin β+Δy cos β
即:
回转件正截面轮廓误差为R(θ)。A、B、C三点的角度关系为
则A、B、C三点的轮廓半径增量ΔrA、ΔrB、ΔrC,即三点的轮廓误差可表示为:
R(θ),R(θ+θAB),R(θ+θAC)
则A点的综合变化值表示为:
V(θ)=R(θ)+pR(θ+θAB)+qR(θ+θAC)
式中
上式就是测量A点的综合变化值的基本方程。其中A点的综合变化值V(θ)是三个接触点轮廓误差值R(θ),R(θ+θAB),R(θ+θAC)的综合反映。
由于托辊的加工误差及应力变形,托辊带动回转体旋转时,托辊与回转体接触点B、C也存在轮廓误差,由于托辊是绕着托辊的回转中心旋转,轮廓误差可以通过在B、C点安装传感器实现实时检测,此时 当回转体旋转角度为θ时,托辊2、3在接触点的半径增量为Δr2、Δr3,即托辊的轮廓误差可以表示为R2(θ)、R3(θ)。
则A点的综合变化值表示应改为:
V(θ)=R(θ)+p·[R(θ+θAB)+R2(θ)]+q·[R(θ+θAC)+R3(θ)]
上式中θ为回转体上取样点的角度值,将θ换成取样编号i可得:
V(i)=R(i)+p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
Claims (5)
1.一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,用于对利用托辊支撑的回转体零件的表面轮廓的误差进行测量并在加工中实时补偿,其中,所述支撑回转体的托辊沿回转体中心轴线对称设置在回转体下方两侧,其外表面轮廓分别与回转体轮廓相切接触,其特征在于,该方法包括如下步骤:
(1)分别确定过每个托辊与回转体轮廓表面切点的公切线,并进而得到两切线相交所形成的夹角;
(2)利用托辊带动回转体零件旋转一周,对回转体零件轮廓表面均匀采样,得到周向上均匀分布的多个采样点,测得各采样点处的综合误差,同时获得各采样点对应的两托辊轮廓误差,其中该综合误差由所述托辊轮廓误差和回转体轮廓误差组成;
(3)根据所得的综合误差和托辊轮廓误差,计算得到各个采样点处的回转体零件的表面轮廓误差;
(4)加工时,利用位移传感器对托辊轮廓误差进行实时测量,由所述托辊轮廓误差的实时测量值及回转体零件表面轮廓误差值计算得到各个采样点的误差补偿值,即可进行加工中的实时误差补偿。
2.根据权利要求1所述的一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,其特征在于,所述步骤(3)中,根据下述公式计算得到回转体零件表面轮廓误差:
V(i)=R(i)+p·[R(i+m1+1)+R2(i)]+q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
其中,i为采样点序号,V(i)为第i个采样点处的综合误差,R(i)为回转体零件上第i个采样点的轮廓误差值,R2(i)表示其中一个托辊上对应第i个采样点的托辊表面切点处的轮廓误差,R3(i)表示另一个托辊上对第i个采样点的托辊表面切点处的轮廓误差,且 α为两切线相交所形成的夹角,β为测量点与回转体工件的瞬时回转中心的连线与两切线夹角的平分线所形成的夹角,N为一周的采样点数。
3.根据权利要求1或2所述的一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,其特征在于,所以刀具加工补偿值为:
λ(i)=-p·[R(i+m1+1)+R2(i)]-q·[R(i+m1+m2+2)+R3(i)]
4.根据权利要求1-3之一所述的一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,其特征在于,所述各采样点处的综合误差通过垂直安装于铣刀主轴上的传感器测量得到。
5.根据权利要求1-4之一所述的一种回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法,其特征在于,所述托辊轮廓误差通过安装在托辊回转中心的传感器实时检测得到。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210355010.8A CN102890475B (zh) | 2012-09-21 | 2012-09-21 | 大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210355010.8A CN102890475B (zh) | 2012-09-21 | 2012-09-21 | 大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102890475A true CN102890475A (zh) | 2013-01-23 |
CN102890475B CN102890475B (zh) | 2015-08-19 |
Family
ID=47534004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210355010.8A Active CN102890475B (zh) | 2012-09-21 | 2012-09-21 | 大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102890475B (zh) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103447886A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-12-18 | 浙江大学 | 高速回转智能镗杆径向微位移实时检测方法及装置 |
CN103744349A (zh) * | 2013-10-08 | 2014-04-23 | 华中科技大学 | 一种平头立铣刀加工过渡曲面的无干涉刀具路径生成方法 |
CN105127492A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-09 | 上海交通大学 | 直列发动机缸盖燃烧室在线补偿加工的方法 |
CN106767418A (zh) * | 2017-01-13 | 2017-05-31 | 大连理工大学 | 一种大型回转体外形扫描测量装置及方法 |
CN106737194A (zh) * | 2017-03-30 | 2017-05-31 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | 一种气囊轮廓在位检测方法及装置 |
CN107368031A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-21 | 北京航空航天大学 | 基于最大带宽走刀方向场的曲面加工轨迹规划方法和装置 |
CN108917552A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-11-30 | 清华大学 | 工件表面轮廓在位测量系统及方法 |
CN110856859A (zh) * | 2018-08-22 | 2020-03-03 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧支撑辊剥落在线监测方法 |
CN111338289A (zh) * | 2020-03-02 | 2020-06-26 | 珠海格力智能装备有限公司 | 机床精度分析方法及装置、精度检测仪、机床加工方法 |
CN111692993A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-22 | 华东理工大学 | 一种针对大型回转体零件的非接触式回转面轮廓测量装置 |
CN112462684A (zh) * | 2020-06-16 | 2021-03-09 | 宁波智能装备研究院有限公司 | 一种龙门平台的轮廓跟踪与双边同步协同控制方法及系统 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1110486A (ja) * | 1997-06-27 | 1999-01-19 | Kubota Corp | 被加工管の自動芯出装置 |
CN101284360A (zh) * | 2008-05-28 | 2008-10-15 | 上海宝业机电科技有限公司 | 一种钢管直径自动测量的方法 |
-
2012
- 2012-09-21 CN CN201210355010.8A patent/CN102890475B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1110486A (ja) * | 1997-06-27 | 1999-01-19 | Kubota Corp | 被加工管の自動芯出装置 |
CN101284360A (zh) * | 2008-05-28 | 2008-10-15 | 上海宝业机电科技有限公司 | 一种钢管直径自动测量的方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
向平: "具有误差补偿的五轴联动数控管切割机控制系统开发", 《中国优秀博硕士学位论文全文数据库(硕士) 工程科技I辑》 * |
王宏等: "基于虚拟仪器的大直径焊管的形位误差检测系统", 《仪表技术与传感器》 * |
袁泽虎等: "数控钢管切割机切割误差补偿的研究", 《武汉理工大学学报》 * |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103447886A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-12-18 | 浙江大学 | 高速回转智能镗杆径向微位移实时检测方法及装置 |
CN103744349A (zh) * | 2013-10-08 | 2014-04-23 | 华中科技大学 | 一种平头立铣刀加工过渡曲面的无干涉刀具路径生成方法 |
CN103744349B (zh) * | 2013-10-08 | 2016-04-20 | 华中科技大学 | 一种平头立铣刀加工过渡曲面的无干涉刀具路径生成方法 |
CN105127492A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-09 | 上海交通大学 | 直列发动机缸盖燃烧室在线补偿加工的方法 |
CN105127492B (zh) * | 2015-09-07 | 2017-11-14 | 上海交通大学 | 直列发动机缸盖燃烧室在线补偿加工的方法 |
CN106767418B (zh) * | 2017-01-13 | 2021-04-20 | 大连理工大学 | 一种大型回转体外形扫描测量装置及方法 |
CN106767418A (zh) * | 2017-01-13 | 2017-05-31 | 大连理工大学 | 一种大型回转体外形扫描测量装置及方法 |
CN106737194A (zh) * | 2017-03-30 | 2017-05-31 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | 一种气囊轮廓在位检测方法及装置 |
CN106737194B (zh) * | 2017-03-30 | 2019-03-29 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | 一种气囊轮廓在位检测方法及装置 |
CN107368031A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-21 | 北京航空航天大学 | 基于最大带宽走刀方向场的曲面加工轨迹规划方法和装置 |
CN107368031B (zh) * | 2017-07-20 | 2019-05-14 | 北京航空航天大学 | 基于最大带宽走刀方向场的曲面加工轨迹规划方法和装置 |
CN108917552A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-11-30 | 清华大学 | 工件表面轮廓在位测量系统及方法 |
CN110856859A (zh) * | 2018-08-22 | 2020-03-03 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧支撑辊剥落在线监测方法 |
CN111338289A (zh) * | 2020-03-02 | 2020-06-26 | 珠海格力智能装备有限公司 | 机床精度分析方法及装置、精度检测仪、机床加工方法 |
CN112462684A (zh) * | 2020-06-16 | 2021-03-09 | 宁波智能装备研究院有限公司 | 一种龙门平台的轮廓跟踪与双边同步协同控制方法及系统 |
CN112462684B (zh) * | 2020-06-16 | 2021-10-01 | 宁波智能装备研究院有限公司 | 一种龙门平台的轮廓跟踪与双边同步协同控制方法及系统 |
CN111692993A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-22 | 华东理工大学 | 一种针对大型回转体零件的非接触式回转面轮廓测量装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102890475B (zh) | 2015-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102890475A (zh) | 大型回转体零件表面轮廓误差测量及实时补偿方法 | |
EP2554938B1 (en) | Method of calibrating gear measuring device | |
CN105716554B (zh) | 一种用于直齿标准齿轮螺旋线测量的高精度定位装置 | |
CN101992407A (zh) | 设备的误差辨识方法和误差辨识程序 | |
CN110470242B (zh) | 一种大型零件内孔圆度在位测量装置及方法 | |
CN102636097B (zh) | 基于双面啮合的齿轮齿廓偏差测量方法 | |
CN103148827A (zh) | 一种基于关节臂测量机的大齿轮测量方法 | |
CN106181583A (zh) | 基于小切削量试件的五轴制齿机床位置无关误差检测方法 | |
CN105004289B (zh) | 面向弧面凸轮廓面法向误差的多通道气动测量方法及装置 | |
CN102538837B (zh) | 用于估值偏心值的旋转编码器和方法 | |
CN104990670B (zh) | 一种主轴内置机械式在线动平衡系统的调整方法 | |
CN107152922A (zh) | 一种在位测量圆环形平面形状误差的方法 | |
CN105783845B (zh) | 一种数控磨齿机在机测量系统的齿廓测量方法 | |
CN110375698A (zh) | 基于参数辨识的内孔圆度在位测量方法 | |
CN107570983A (zh) | 一种曲面零件自动装配的方法及系统 | |
CN105043737A (zh) | 一种基于误差分离技术的轴承保持架运动轨迹测量方法 | |
CN100491897C (zh) | 对径及平行多位测量轧辊圆度误差和机床主轴运动误差的方法 | |
CN103234471A (zh) | 金刚石圆锯片基体检测系统及测量方法 | |
CN114700563A (zh) | 一种人字齿对中量具及人字齿加工方法 | |
CN103994739B (zh) | 一种整体叶轮多个叶片自动测量方法 | |
CN103419087B (zh) | 一种使用数控机床校正刀具动平衡的方法 | |
CN106979766A (zh) | 圆棒材参数的测量装置及方法 | |
CN110411634B (zh) | 圆锥滚子球基面磨削力测量装置及方法 | |
CN104864800B (zh) | 滚刀前角检测仪及使用方法 | |
CN113048935B (zh) | 基于超精密三坐标测量机的数控转台几何误差测量方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right |
Denomination of invention: Measurement and Real Time Compensation Method for Surface Profile Error of Large Rotating Parts Effective date of registration: 20230522 Granted publication date: 20150819 Pledgee: Yancheng Tinghu District Financing Guarantee Co.,Ltd. Pledgor: JIANGSU GAOJING MECHANICAL & ELECTRICAL EQUIPMENT Co.,Ltd. Registration number: Y2023320000283 |
|
PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right |