CN102699022A - 一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 - Google Patents
一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102699022A CN102699022A CN2012101803855A CN201210180385A CN102699022A CN 102699022 A CN102699022 A CN 102699022A CN 2012101803855 A CN2012101803855 A CN 2012101803855A CN 201210180385 A CN201210180385 A CN 201210180385A CN 102699022 A CN102699022 A CN 102699022A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- strip
- coil
- blank
- steekle mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明属于轧钢领域,是一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,过过优化化学成分设计、开发层流冷却系统头尾避让功能、优化与化学成分相匹配的轧制控制工艺等措施,综合保证单机架炉卷轧机轧制屈服强度≥360MPa级别极限规格钢卷性能合格稳定性。本发明的控制方法可以综合保证单机架炉卷轧机轧制屈服强度≥360MPa级别极限规格钢卷性能合格稳定性,既可以生产极限最薄最宽规格5mm×2500mm的炉卷轧机卷轧钢卷,亦可生产极限最厚最宽25mm×2500mm的炉卷轧机平轧钢卷。
Description
技术领域
本发明属于轧钢领域,涉及一种钢卷性能控制方法,具体的说是一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法。
背景技术
目前在使用150mm~220mm厚的坯料卷轧生产极限厚度、宽度(最薄5mm*2500mm、最厚25)规格360MPa级别的钢卷,产品规格已经达到了中厚板生产的极限值。
由于钢卷产品在轧制过程中长度较长,随钢板轧制过程中变得越来越薄,轧件会变得越来越长,轧制周期会变长,对应的钢板温降会越来越快,特别是轧件的头尾温降会更快,轧件长度方向上会出现温度分布极其不均匀,增加了轧件的性能控制的难度。为此,开发一种长坯料炉卷轧机生产极限规格、且强度级别为360MPa钢卷性能控制工艺,是急需解决的一个问题,特别是坯料长度大于10m以上时,会出现轧件温差过大且温降过快导致的性能与板形等一系列问题。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是,克服现有技术的缺点,提供一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,可以保证单机架3500mm炉卷轧机轧制屈服强度≥360MPa级别极限规格钢卷性能合格稳定性。
本发明解决以上技术问题的技术方案是:
一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,进行以下控制::
化学成分设计:钢卷的重量百分比化学成分为:C:0.04%~0.2%,Mn: 1.3%~1.6%,Si:0.15%~0.25%,Cr:0%~0.2%,Nb:0.0%~0.055%,V:0%~0.01%,Ceq:0.30%~0.45%,Pcm:0.1%~0.15%,余量为铁;
加热炉烧钢温度控制:为降低轧件头尾与本体的温差,在加热过程中,通过调整加热炉长短火焰的开启比例,对于长度<10m的坯料,坯料两端的加热温度要比中间高10~20℃,同时坯料尾部温度要比头部高10~20℃;对于长度≥10m的坯料,坯料两端的加热温度要比中间高20~30℃,同时坯料尾部温度要比头部高10~20℃;
卷取炉温度设定:根据卷轧钢种的强度级别来设定卷取炉温度,卷轧钢板强度越高,卷取炉温度越高,温度范围控制在850℃~950℃;
压下制度控制:降低末轧1~3个道次的压下率,10%≤倒数第二道次压下率≤16%,7%≤末道次压下率≤11%;
二级弯辊力控制:弯辊系数设定为0~2.5;
工作辊辊凸度控制:根据辊期及工作辊磨损与热膨胀情况,开启辊身冷却水,如轧制板形为边浪瓢曲,则开启工作辊边部冷却水;如轧制板形为中浪瓢曲,则开启工作辊中间冷却水;
冷却工艺:投用冷却系统的头尾避让功能,保证头尾比轧件本体返红温度高10~30℃范围内,使的轧件头尾与本体钢卷力学性能统一与一致,同时轧件进入冷却系统前,根据轧件宽度,选择合适水比,保证出层流板形,对于厚度≤8mm或者宽度≥3m的轧件,投用边部遮挡功能;当卷轧板冷却水的温度≤14℃时,调整冷却塔的关启,控制冷却水的温度稳定在15℃~25℃。
钢卷的成分设计既要满足工艺窗口的要求,允许钢卷返红温度温差在45℃以上,避免成分偏弱致轧制工艺返红温度窗口偏窄,钢卷成品强度难以满足力学性能要求,同时钢卷的卷取后自回火后力学性能也满足要求。钢卷的成分设计偏弱会导致返红工艺窗口偏窄(40℃左右),致屈服低或延伸率低极限波动无法满足合同要求的屈服强度≥360MPa。考虑到钢卷卷取后温度较高,钢卷存在一个自回火的过程,对应的强度会有所降低,同时轧件本身返红温度偏差也为45℃左右,成分设计要满足轧件温差的实际与强度达标的要求。为解决屈服强度波动与消除工艺窗口偏窄的问题,在返红温度为680℃的前提下对卷轧钢卷强度进行理论分析:返红温度680℃时对应的理论屈服强度为426MPa、抗拉554Mpa,消除屈服强度偏低等问题,在返红温度680℃时,对应屈服强度理论值426MPa,可以满足360MPa钢卷性能达标的要求。
本发明进一步限定的技术方案是:
前述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,用厚度为150mm~220mm的长坯料,生产的钢卷屈服强度大于等于360MPa,对应钢卷的厚度最薄为5mm,轧制厚度最厚可达20mm,对应的轧件宽度最宽可达2500mm。
前述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,压下制度控制中,如出现中浪轧制板形,则依次增加末轧2道次压下率,倒数第二道次压下率增加1%~3%,倒数第一道次压下率增加0.5%~2%。
前述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,二级弯辊力控制中,如出现边浪瓢曲,则增加弯辊系数,二级弯辊力系数由0~1.0降低至2~2.5;如果出现中浪瓢曲,则降低弯辊系数,二级弯辊力系数由2.0~2.5降低至0~1.0。
本发明的有益效果是:
本发明通过过优化化学成分设计、开发层流冷却系统头尾避让功能、优化与化学成分相匹配的轧制控制工艺等措施,综合保证单机架炉卷轧机轧制屈服强度≥360MPa级别极限规格钢卷性能合格稳定性。
本发明的控制方法可以综合保证单机架炉卷轧机轧制屈服强度≥360MPa级别极限规格钢卷性能合格稳定性,既可以生产极限最薄最宽规格5mm*2500mm的炉卷轧机卷轧钢卷,亦可生产极限最厚最宽25mm*2500mm的炉卷轧机平轧钢卷。
附图说明
图1是本发明实施例的工艺设备连接示意图。
具体实施方式
实施例1
本实施例是一种单机架炉卷轧机轧制12.7mm*2500mm管线钢L415钢卷性能的控制工艺,该工艺要求出炉温度1200℃,坯料加热温度:头部为1215℃,中间加热温度为1200℃,尾部加热温度为1225℃。轧制道次4+5道,二阶段开轧温度960℃,待温坯厚度4h,终轧温度810℃,返红温度560℃。第8道次压下率为12%,第9道次压下率为8%;弯辊力系数2.5,终轧速度为2.9m/s;
本实施例选择1块平轧板X65管线钢钢卷,坯料实际尺寸为150*2500*7100mm,成品厚度为12.7mm,轧制11个道次,分为两个轧制阶段:一阶段平轧4个道次,二阶段平轧5个道次。具体过程如下,见图1:
⑴主要化学成分设计:C:0.06%,Mn:1.55%,Si:0.2%,Cr:0.17%,Nb:0.045%,V:0.01%,Ceq=0.35,Pcm=0.15,余量为铁;工艺点与力学性能预测:Tnr=957℃,Ar3=760℃,屈服强度=530MPa,抗拉强度=625MPa,屈强比=85%。
⑵坯料在步进梁式加热炉1中的加热温度提高至1200℃,坯料加热温度:头部为1210℃,中间加热温度为1200℃,尾部加热温度为1225℃,步进梁式加热炉1出钢后先由除鳞机2粗除鳞,之后依次经过机前卷取炉3、四辊可逆轧机4和机后卷取炉5,当四辊可逆轧机4的工作辊生产900吨以上后,开启四辊可逆轧机4的工作辊身边部冷却水。
⑶进入四辊可逆轧机4,轧制道次4+5道,阶段开轧温度960℃,待温坯厚度4h。
⑷调整四辊可逆轧机4的弯辊与压下率:第8道次压下率为12%,第9道次压下率为8%;
⑸轧件进入层流冷却系统6后,抛钢速度2.90m/s,投用层流冷却系统头尾避让功能,确保轧件头尾返红温度比中间本体高25℃左右。
⑹轧件进入热卷取机7后,热卷取机的卷取速度与轧机的抛钢速度匹配,卷取速度为2.9m/s,最后进入热矫直机8。
实施例2
本实施例是一种单机架炉卷轧机热轧极限厚度、宽度最薄5mm*2500mm规格出口S355钢卷,该工艺要求出炉温度1200℃,坯料加热温度:头部为1215℃,中间加热温度为1200℃,尾部加热温度为1225℃。轧制道次13道,不控轧,终轧温度830℃,返红温度650℃。第12道次压下率为13%,第13道次压下率为9%;弯辊力系数2.0,终轧速度为3.87m/s;
本实施例选择1块卷轧S355出口钢卷,坯料实际尺寸为150*2500*6800mm,钢卷的厚度为5mm*2500mm,轧制13个道次,不控轧。具体过程如下,见图1:
⑴主要化学成分设计:C:0.16%,Mn:1.45%,Si:0.25%,Nb:0.025%,Ceq=0.42,余量为铁;工艺点与力学性能预测:屈服强度=426MPa,抗拉强度=554MPa,屈强比=77%。
⑵坯料在步进梁式加热炉1中的加热温度提高至1210℃,坯料加热温度:头部为1220℃,中间加热温度为1210℃,尾部加热温度为1235℃,步进梁式加热炉1出钢后先由除鳞机2粗除鳞,之后依次经过机前卷取炉3、四辊可逆轧机4和机后卷取炉5。
⑶进入四辊可逆轧机4,轧制道次13道,常规轧制不控温。
⑷调整四辊可逆轧机4的弯辊与压下率:第12道次压下率为13%,第13道次压下率为9%;
⑸轧件进入层流冷却系统6后,抛钢速度3.87m/s,投用层流冷却系统头尾避让功能,确保轧件头尾返红温度比中间本体高25℃左右。
⑹轧件进入热卷取机7后,卷取机的卷取速度与轧机的抛钢速度匹配,卷取速度为3.87m/s,最后进入热矫直机8。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (4)
1.一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,其特征在于:
化学成分设计:钢卷的重量百分比化学成分为:C:0.04%~0.2%,Mn: 1.3%~1.6%,Si:0.15%~0.25%,Cr:0%~0.2%,Nb:0.0%~0.055%,V:0%~0.01%,Ceq:0.30%~0.45%,Pcm:0.1%~0.15%,余量为铁;
加热炉烧钢温度控制:为降低轧件头尾与本体的温差,在加热过程中,通过调整加热炉长短火焰的开启比例,对于长度<10m的坯料,坯料两端的加热温度要比中间高10~20℃,同时坯料尾部温度要比头部高10~20℃;对于长度≥10m的坯料,坯料两端的加热温度要比中间高20~30℃,同时坯料尾部温度要比头部高10~20℃;
卷取炉温度设定:根据卷轧钢种的强度级别来设定卷取炉温度,卷轧钢板强度越高,卷取炉温度越高,温度范围控制在850℃~950℃;
压下制度控制:降低末轧1~3个道次的压下率,10%≤倒数第二道次压下率≤16%,7%≤末道次压下率≤11%;
二级弯辊力控制:弯辊系数设定为0~2.5;
工作辊辊凸度控制:根据辊期及工作辊磨损与热膨胀情况,开启辊身冷却水,如轧制板形为边浪瓢曲,则开启工作辊边部冷却水;如轧制板形为中浪瓢曲,则开启工作辊中间冷却水;
冷却工艺:投用冷却系统的头尾避让功能,保证头尾比轧件本体返红温度高10~30℃范围内,使的轧件头尾与本体钢卷力学性能统一与一致,同时轧件进入冷却系统前,根据轧件宽度,选择合适水比,保证出层流板形,对于厚度≤8mm或者宽度≥3m的轧件,投用边部遮挡功能;当卷轧板冷却水的温度≤14℃时,调整冷却塔的关启,控制冷却水的温度稳定在15℃~25℃。
2.如权利要求1所述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,其特征在于:用厚度为150mm~220mm的长坯料,生产的钢卷屈服强度大于等于360MPa,对应钢卷的厚度最薄为5mm,轧制厚度最厚可达20mm,对应的轧件宽度最宽可达2500mm。
3.如权利要求1或2所述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,其特征在于:所述压下制度控制中,如出现中浪轧制板形,则依次增加末轧2道次压下率,倒数第二道次压下率增加1%~3%,倒数第一道次压下率增加0.5%~2%。
4.如权利要求1或2所述的单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法,其特征在于:所述二级弯辊力控制中,如出现边浪瓢曲,则增加弯辊系数,二级弯辊力系数由0~1.0降低至2~2.5;如果出现中浪瓢曲,则降低弯辊系数,二级弯辊力系数由2.0~2.5降低至0~1.0。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210180385.5A CN102699022B (zh) | 2012-06-01 | 2012-06-01 | 一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210180385.5A CN102699022B (zh) | 2012-06-01 | 2012-06-01 | 一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102699022A true CN102699022A (zh) | 2012-10-03 |
CN102699022B CN102699022B (zh) | 2014-04-09 |
Family
ID=46892240
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210180385.5A Active CN102699022B (zh) | 2012-06-01 | 2012-06-01 | 一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102699022B (zh) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102974612A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-03-20 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机轧制薄规格低温罐箱钢板的工艺 |
CN108480404A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-09-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种厚板轧机轧制极限规格板型的控制方法 |
CN109141611A (zh) * | 2018-08-16 | 2019-01-04 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种钢卷重量自动核查的方法 |
CN111389928A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-07-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种宽厚板轧机生产超薄超宽极限规格核电用钢的方法 |
CN112387781A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-02-23 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机薄规格钢板的平轧方法 |
CN112474800A (zh) * | 2020-10-21 | 2021-03-12 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机生产窄厚度公差X12Ni5钢的方法 |
CN112553437A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-03-26 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 控制420MPa级热镀锌高强钢屈服强度波动的方法 |
CN112620356A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-09 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 单机架炉卷轧机薄规格卷轧钢板甩尾控制方法 |
CN113172089A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-27 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢炉卷轧机生产方法 |
CN114850213A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-05 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 不控轧钢板减少道次轧制生产方法 |
CN116144888A (zh) * | 2023-02-01 | 2023-05-23 | 北京科技大学 | 基于横纵温差的双相钢板带均质化挂卷及控冷调质方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10180327A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-07-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステッケルミルにおけるストリップの先端及び尾端の張力制御方法 |
US20020104597A1 (en) * | 1999-07-09 | 2002-08-08 | Ipsco Enterprises Inc. | Method and apparatus for producing steel |
JP2003320402A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-11 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼帯の製造方法および製造装置 |
CN102179406A (zh) * | 2011-02-28 | 2011-09-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 单机架炉卷轧机薄规格高强度钢板轧制工艺 |
CN102225432A (zh) * | 2011-04-13 | 2011-10-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 单机架炉卷轧机热轧平轧钢板性能控制工艺 |
-
2012
- 2012-06-01 CN CN201210180385.5A patent/CN102699022B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10180327A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-07-07 | Nisshin Steel Co Ltd | ステッケルミルにおけるストリップの先端及び尾端の張力制御方法 |
US20020104597A1 (en) * | 1999-07-09 | 2002-08-08 | Ipsco Enterprises Inc. | Method and apparatus for producing steel |
JP2003320402A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-11 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼帯の製造方法および製造装置 |
CN102179406A (zh) * | 2011-02-28 | 2011-09-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 单机架炉卷轧机薄规格高强度钢板轧制工艺 |
CN102225432A (zh) * | 2011-04-13 | 2011-10-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 单机架炉卷轧机热轧平轧钢板性能控制工艺 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
G.THALLER等: "灵活而经济生产热轧板带的奥钢联炉卷轧机技术", 《钢铁》, vol. 40, no. 9, 30 September 2005 (2005-09-30), pages 83 - 86 * |
刘春等: "炉卷轧机轧制X80管线钢钢卷扣头问题的解决", 《宽厚板》, vol. 14, no. 1, 29 February 2008 (2008-02-29), pages 10 - 13 * |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102974612B (zh) * | 2012-12-12 | 2014-11-05 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机轧制薄规格低温罐箱钢板的工艺 |
CN102974612A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-03-20 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机轧制薄规格低温罐箱钢板的工艺 |
CN108480404A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-09-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种厚板轧机轧制极限规格板型的控制方法 |
CN109141611A (zh) * | 2018-08-16 | 2019-01-04 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种钢卷重量自动核查的方法 |
CN109141611B (zh) * | 2018-08-16 | 2020-11-10 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种钢卷重量自动核查的方法 |
CN111389928B (zh) * | 2020-03-30 | 2022-03-22 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种宽厚板轧机生产超薄超宽极限规格核电用钢的方法 |
CN111389928A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-07-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种宽厚板轧机生产超薄超宽极限规格核电用钢的方法 |
CN112474800A (zh) * | 2020-10-21 | 2021-03-12 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机生产窄厚度公差X12Ni5钢的方法 |
CN112387781A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-02-23 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机薄规格钢板的平轧方法 |
CN112387781B (zh) * | 2020-12-04 | 2023-03-10 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种单机架炉卷轧机薄规格钢板的平轧方法 |
CN112553437A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-03-26 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 控制420MPa级热镀锌高强钢屈服强度波动的方法 |
CN112620356B (zh) * | 2020-12-28 | 2022-04-12 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 单机架炉卷轧机薄规格卷轧钢板甩尾控制方法 |
CN112620356A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-04-09 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 单机架炉卷轧机薄规格卷轧钢板甩尾控制方法 |
CN113172089A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-27 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢炉卷轧机生产方法 |
CN113172089B (zh) * | 2021-03-31 | 2023-04-07 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢炉卷轧机生产方法 |
CN114850213A (zh) * | 2022-05-20 | 2022-08-05 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 不控轧钢板减少道次轧制生产方法 |
CN116144888A (zh) * | 2023-02-01 | 2023-05-23 | 北京科技大学 | 基于横纵温差的双相钢板带均质化挂卷及控冷调质方法 |
CN116144888B (zh) * | 2023-02-01 | 2024-02-20 | 北京科技大学 | 基于横纵温差的双相钢板带均质化挂卷及控冷调质方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102699022B (zh) | 2014-04-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102699022B (zh) | 一种单机架炉卷轧机热轧极限规格钢卷控制方法 | |
CN102699023B (zh) | 一种单机架炉卷轧机热轧卷轧钢板板形控制方法 | |
CN110624954B (zh) | 一种热轧薄规格高强耐候钢的板形控制方法 | |
CN102179406B (zh) | 单机架炉卷轧机薄规格高强度钢板轧制工艺 | |
CN102189119B (zh) | 单机架炉卷轧机热轧平轧高钢级管线钢板形控制工艺 | |
CN102851474B (zh) | 一种提高带钢通卷力学性能均匀性的生产方法 | |
CN102266866B (zh) | 一种单机架炉卷轧机热轧管线钢的生产工艺 | |
CN104032217A (zh) | 一种热轧h型钢,用途及其生产方法 | |
CN105478472A (zh) | 一种汽车用宽薄规格高强度冷轧基板的热轧方法 | |
CN102688884A (zh) | 2800mm双机架中厚板轧机极限规格钢板轧制工艺 | |
CN104451386B (zh) | 一种低屈强比石油储备罐体用610Mpa高强度钢板及其制造方法 | |
CN102513370A (zh) | 一种单机架炉卷轧机生产特殊用途管线钢的控制工艺 | |
CN106987773A (zh) | 一种高强钢板及其板形控制方法 | |
CN102304665A (zh) | 一种汽车用钢板及其生产方法 | |
CN102806233B (zh) | 一种单机架炉卷轧机生产双相钢的控轧控冷工艺 | |
CN105772502A (zh) | 生产高牌号无取向硅钢的不对称轧制方法 | |
CN105177422A (zh) | 一种超长薄规格eh36钢及其在卷炉卷轧机上的生产方法 | |
CN106566989A (zh) | 一种含钒工具用热轧宽带钢及其生产方法 | |
CN111790754A (zh) | 一种单机架炉卷轧机薄规格x65钢级管线钢及轧制方法 | |
CN107983771A (zh) | 建筑混凝土固定件用高强冷硬卷热轧方法 | |
CN104726665A (zh) | X80管线钢卷板的热轧工艺 | |
CN104073744B (zh) | 厚度≥18.5mm的高韧性X80管线钢板卷及生产方法 | |
CN103131967B (zh) | 一种天然气汽车气瓶用高强合金钢及其制造方法 | |
CN105779888B (zh) | 一种碳素结构钢的热轧生产方法 | |
CN103290311A (zh) | 一种民用高档防盗门板的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |