发明内容
本发明所要解决的技术问题是,提供一种可以大大提高测量工作的精度及内业计算的简便程度的采用余弦定理解三角形进行工程测量的方法。
本发明所采用的技术方案是:一种采用余弦定理解三角形法进行工程测量的方法,包括如下步骤:
(1)确定被测起始点坐标:
起始点ZTR6的坐标:XZTR6和YZTR6,起始点ZTR7的坐标:XZTR7和YZTR7;
(2)布设附合导线将被测两点ZTR6和ZTR7连接起来;
(3)设站GR点,并将被测起始点ZTR6设定为后视点,将被测起始点ZTR7设定为前视点;
(4)采用测回法测出两直线GR-ZTR6和GR-ZTR7的右夹角βZTR6-GR-ZTR7(右角)、GR-ZTR6点之间的距离SGR-ZTR6、GR-ZTR7点之间的距离SGR-ZTR7;
(5)利用余弦定理c2=a2+b2-2·a·b·cosC计算出ZTR6-ZTR7之间的实测距离:
(6)利用余弦定理cosC=(a2+b2-c2)/2ab计算出直线ZTR6-ZTR7与直线ZTR6-GR之间的夹角:
(7)计算GR点的坐标;
(8)计算ZTR7点真实坐标;
(9)进行精度评定。
在步骤(4)中的导线测量过程中角度是用瑞士莱卡TCR702型全站仪观测两测回取其平均值得到;距离是采用对向观测各两次取其平均值得到。
在步骤(7)所述的计算GR点的坐标包括:
1)计算出控制点ZTR6-ZTR7的方位角
αZTR6-ZTR7=arctg((YZTR7-YZTR6)/(XZTR7-XZTR6))
2)以αZTR6-ZTR7方向为基准求出直线ZTR6-GR的方位角
αZTR6-GR=αZTR6-ZTR7+βZTR7-ZTR6-GR
3)计算GR点坐标
XGR=XZTR6+SZTR6-GR×cosαZTR6-GR
YGR=YZTR6+SZTR6-GR×sinαZTR6-GR。
在步骤(8)所述的计算ZTR7点真实坐标包括:
1)计算直线GR-ZTR7的方位角:αGR-ZTE7=αZTR6-GR+180°+βZTR6-GR-ZTR7;
2)计算ZTR7点真实坐标:
XZTR7(真实值)=XGR+SGR-ZTR7×cosαGR-ZTR7;YZTR7(真实值)=YGR+SGR-ZTR7×sinαGR-ZTR7
因方位角大于等于0°小于360°,所以,当计算后得到的直线ZTR7-GR的方位角αGR-ZTR7大于360°时,直线ZTR7-GR的方位角αGR-ZTR7还要减去360°。
在步骤(9)所述的精度评定包括:
1)求出ZTR6-ZTR7距离理论值:
2)求出ZTR6-ZTR7实测值:
距离误差:ΔS=SZTR6-ZTR7(实测值)-SZTR6-ZTR7(理论值);
边长相对中误差:1/T=ΔS/SZTR6-ZTR7(理论值)。
本发明的采用余弦定理解三角形进行工程测量的方法,大大提高了测量工作的精度及内业计算的简便程度,并达到了工程测量规范的精度要求。
具体实施方式
下面结合实例和附图对本发明的采用余弦定理解三角形法进行工程测量做出详细说明。
发明的采用余弦定理解三角形进行工程测量的方法,包括如下步骤:
(1)确定被测起始点坐标:
起始点ZTR6的坐标:XZTR6和YZTR6,起始点ZTR7的坐标:XZTR7和YZTR7;
(2)布设附合导线将被测两点ZTR6和ZTR7连接起来;
(3)设站GR点,并将被测起始点ZTR6设定为后视点,将被测起始点ZTR7设定为前视点;
(4)采用测回法测出两直线GR-ZTR6和GR-ZTR7的右夹角βZTR6-GR-ZTR7(右角)、GR-ZTR6点之间的距离SGR-ZTR6、GR-ZTR7点之间的距离SGR-ZTR7;在导线测量过程中角度是用瑞士莱卡TCR702型全站仪观测两测回取其平均值得到;距离测量是采用对向观测各两次取其平均值得到。
(5)利用余弦定理c2=a2+b2-2·a·b·cosC计算出ZTR6-ZTR7之间的实测距离:
(6)利用余弦定理cosC=(a2+b2-c2)/2ab计算出直线ZTR6-ZTR7与直线ZTR6-GR之间的夹角:
(7)计算GR点的坐标;所述的计算GR点的坐标包括:
1)计算出控制点ZTR6-ZTR7的方位角
αZTR6-ZTR7=arctg((YZTR7-YZTR6)/(XZTR7-XZTR6))
2)以αZTR6-ZTR7方向为基准求出直线ZTR6-GR的方位角
αZTR6-GR=αZTR6-ZTR7+βZTR7-ZTR6-GR
3)计算GR点坐标
XGR=XZTR6+SZTR6-GR×cosαZTR6-GR
YGR=YZTR6+SZTR6-GR×sinαZTR6-GR;
(8)计算ZTR7点真实坐标;所述的计算ZTR7点真实坐标包括:
1)计算直线ZTR7-GR的方位角:αGR-ZTR7=αZTR6-GR+180°+βZTR6-GR-ZTR7;因方位角大于等于0°小于360°,所以,当计算后得到的直线ZTR7-GR的方位角αGR-ZTR7大于360°时,直线ZTR7-GR的方位角αGR-ZTR7还要减去360°。
2)计算ZTR7点真实坐标:
XZTR7(真实值)=XGR+SGR-ZTR7×cosαGR-ZTR7;YZTR7(真实值)=YGR+SGR-ZTR7×sinαGR-ZTR7
(9)进行精度评定;所述的精度评定包括:
距离误差:ΔS=SZTR6-ZTR7(实测值)-SZTR6-ZTR7(理论值);
边长相对中误差:1/T=ΔS/SZTR6-ZTR7(理论值)。
下面给出一采用本发明的采用余弦定理解三角形法进行工程测量的实例:
某钢铁公司提供了两个控制点坐标作为起始控制依据,以这两点作为基准做1350高炉工程的控制测量。
点号 |
X(m) |
Y(m) |
H(m) |
ZTR6 |
4239987.737 |
499210.034 |
|
ZTR7 |
4239441.782 |
499390.847 |
4.602 |
一、执行规范和使用的仪器:
在测量过程中严格按照《工程测量规范》(GB50026-2007)中的要求执行。平面控制采用瑞士莱卡TCR702型全站仪。
二、测量方法:
1、布设附合导线,因甲方提供的两个控制点相距较远且不能通视,故先布设一条附和导线(见附图1),将这两个点ZTR6点和ZTR7点连接起来。
2、设站GR点,后视ZTR6点,前视ZTR7点,用测回法测出两直线GR-ZTR6和GR-ZTR7的右夹角及GR-ZTR6点、GR-ZTR7点之间的距离:
βZTR6-GR-ZTR7(右角)=123°52′54″
SGR-ZTR6=346.303m
SGR-ZTR7=305.050m
导线测量过程中角度是用瑞士莱卡TCR702型全站仪观测两测回取其平均值得到;距离测量采用对向观测各两次取其平均值得到。
三、余弦定理解三角形法计算:
1、利用余弦定理c2=a2+b2-2·a·b·cosC计算出ZTR6-ZTR7之间的实测距离:
2、利用余弦定理cosC=(a2+b2-c2)/2ab计算出直线ZTR6-ZTR7与直线ZTR6-GR之间的夹角:
3、计算GR点的坐标:
(1)控制点ZTR6-ZTR7的方位角
αZTR6-ZTR7=arctg((YZTR7-YZTR6)/(XZTR7-XZTR6))
=arctg((499390.847-499210.034)/(4239441.782-4239987.737))
=161°40′33″
(2)以αZTR6-ZTR7方向为基准可求得直线ZTR6-GR的方位角
αZTR6-GR=αZTR6-ZTR7+βZTR7-ZTR6-GR
=162°40′33″+26°07′32″
=187°48′05″
(3)计算GR点坐标
αZTR6-GR=187°48′05″
SZTR6-GR=346.303m
XGR=XZTR6+SZTR6-GR×cosαZTR6-GR
=4239987.737+346.303×cos187°48′05″
=4239644.639
YGR=YZTR6+SZTR6-GR×sinαZTR6-GR
=499210.034+346.303×sin187°48′05″
=499163.027
四、已知点检核:
求ZTR7点真实坐标:
αGR-ZTR7=αZTR6-GR+180°+βZTR6-GR-ZTR7
=187°48′05″+180°+123°52′54″
=491°40′59″
因方位角大于等于0°小于360°所以
αGR-ZTR7=491°40′59″-360°=131°40′59″
SGR-ZTR7=305.050m
XZTR7(真实值)=XGR+SGR-ZTR7×cosαGR-ZTR7
=4239644.639+305.050×cos131°40′59″
=4239441.778
YZTR7(真实值)=YGR+SGR-ZTR7×sinαGR-ZTR7
=499163.027+350.050×cos131°40′52″
=499390.848
五、精度评定:
ZTR6-ZTR7距离理论值:
ZTR6-ZTR7实测值:
距离误差:
ΔS=SZTR6-ZTR7(实测值)-SZTR6-ZTR7(理论值)
=575.122-575.117
=+5mm
边长相对中误差:
1/T=ΔS/SZTR6-ZTR7(理论值)
=0.005/575.117
=1/115023
六、结论:
通过检核计算的ZTR7点的坐标与原始坐标一致,说明附合导线的计算过程是正确的。
通过余弦定理解三角形法计算得到GR点坐标,这就相当于把不通视的两点坐标给引了出来,GR和ZTR6、ZTR7是相互通视的,通过这种方法解决了两点之间不能通视和交会方法测量精度不高的问题,达到施工测量精度的要求。