CN102585899B

CN102585899B - 一种煤焦油的全液相加氢方法

Info

Publication number: CN102585899B
Application number: CN201210029933.4A
Authority: CN
Inventors: 黎大鹏; 李根忠; 杨培志; 李代玉; 严华
Original assignee: CHANGLING PETRO CHEMICAL ENGINEERING DESIGN Co Ltd
Current assignee: CHANGLING PETRO CHEMICAL ENGINEERING DESIGN Co Ltd
Priority date: 2012-03-08
Filing date: 2012-03-08
Publication date: 2014-08-06
Anticipated expiration: 2032-03-08
Also published as: CN102585899A

Abstract

本发明公开了一种煤焦油的全液相加氢方法，其特征在于：包括如下步骤：煤焦油原料分别进行全液相预加氢反应和全液相主加氢反应；主加氢生成油经油气液分离、蒸馏，分别出石脑油产品、柴油产品、尾油产品。本发明使煤焦油在全液相下进行预加氢反应和主加氢反应，该方法可以适用于高、中、低温煤焦油中的任一种或几种全馏分煤焦油的加氢改质，在加氢过程中可以有效抑制结焦、控制反应热，减少能量损耗，实现煤焦油加氢装置的长周期运转，同时可以降低整个加氢装置氢耗，减少压缩机投资，获得硫氮含量均小于400ppm的清洁石脑油、柴油和尾油产品。

Description

一种煤焦油的全液相加氢方法

技术领域

本发明涉及煤焦油的有效利用，特别是涉及一种煤焦油的全液相加氢处理方法。

背景技术

世界经济的快速发展带动了能源需求和消耗的快速增长。随着世界石油资源的日益枯竭和我国能源危机的不断加深，改变能源消费结构，寻找合理、经济的替代能源是当今各方研究的热点和重点。

我国煤炭资源储量远远超过石油、天然气资源，充分发挥丰富廉价的煤炭资源优势，补充国内油、气资源不足，把煤炭资源由固体燃料转化为化工和清洁油品原料，既可提升企业经济效益，又可减少环境污染，具有良好的社会效益。

煤焦油是重要的煤焦化副产品，随着我国钢铁和煤化工行业的快速发展，煤焦油的产量越来越大，煤焦油的有效利用也变得越来越重要。目前煤焦油常规的加工方法有提取化学品、直接调和燃料油、延迟焦化、加氢改质等。煤焦油直接燃烧会造成严重的环境污染，提取化学品过程会产生大量污水，且提取化学品后的残余物依然存在污染问题，加氢改质是一种清洁、环保的煤焦油加工处理方法，但煤焦油在加氢过程中的强放热、易结焦、高氢耗和高能耗都是制约煤焦油加氢工业化的重要因素。

CN1147575C公开了一种煤焦油加氢生产柴油的方法。该方法将煤焦油切割成﹤370℃的轻馏分油和﹥370℃的重馏分渣油，将﹤370℃的轻馏分油进行加氢精制，加氢生成油经高分、汽提后得到汽、柴油。该方法是一种气液相共存的加氢反应，仅适用于低温煤焦油，而且仅仅将﹤370℃的轻馏分油进行了加氢处理，还有﹥370℃的煤焦油重馏分需要另行加工。

CN101241093A公开了一种煤焦油多段加氢处理工艺。该方法将全馏分煤焦油通过预加氢、加氢脱金属、深度加氢精制和加氢裂化的工艺组合来实现煤焦油的加氢改质，属于气液共存的加氢反应，可以在一定程度上延缓煤焦油加氢装置结焦，延长加氢装置的连续运转时间，但该方法的预加氢反应器仍存在频繁结焦，预加氢催化剂需进行撇头处理，同时无法控制反应热，大流量的循环氢增加了循环压缩机的投资、加氢装置的非反应氢耗和装置能耗。

CN100558863C公开了一种煤焦油生产清洁油品的组合方法，该方法将脱渣脱水后的煤焦油经加氢精制-加氢改质-加氢裂化的组合工艺来提升煤焦油产品的质量，生产符合更高质量要求的清洁产品。该方法也属于气液共存的加氢反应，仍存在较为严重的结焦、反应热难以控制，能耗大、氢耗高等现象。

CN100345946C公开了一种煤焦油全馏分加氢处理工艺，通过悬浮床实现煤焦油全馏分的加氢改质；

CN101020846A公开了一种煤焦油多产柴油的加氢方法，通过预加氢反应、上流式加氢反应、电脱净化、加氢裂化反应和分馏等过程实现煤焦油的加氢改质并多产柴油；

CN101126034A公开了一种煤焦油裂化加氢生产柴油的方法，通过加压裂化和催化加氢的工艺组合实现煤焦油的加氢改质生产柴油；这些方法虽然采用不同的工艺实现煤焦油的加氢改质，但均属于气液两相加氢反应，反应过程仍存在较为严重的结焦、反应热难以控制，能耗大、氢耗高等现象。

发明内容

本发明的目的是提供一种反应过程中不出现结焦现象、可以控制反应热，能耗低、氢耗低的煤焦油的全液相加氢方法。

本发明提供的方法包括：一种煤焦油的全液相加氢方法，其特征在于：包括如下步骤：

⑴煤焦油经常规的脱水、脱渣处理后，按照重量比1:1～2:1的比例加入助溶剂后配制成加氢原料；

⑵将步骤⑴得到的加氢原料经预加氢进料泵加压至10.0～15.0MPa后与氢气混合后进入预加氢溶氢罐，使氢气充分溶于煤焦油原料中；

⑶步骤⑵得到的煤焦油原料进入预加氢原料气液分离罐，预加氢原料气液分离罐分离出的氢气返回入口与新氢混合；预加氢原料气液分离罐分离出的富含溶解氢的全液相原料经与预加氢生成油换热、加热炉加热后进入加有预加氢催化剂的预加氢反应器进行全液相预加氢反应，所述预加氢反应条件为：压力10.0～15.0MPa，空速2.0～3.0h^-1，温度210～280℃；

⑷预加氢生成油与预加氢原料油换热后一部分用泵回流至预加氢溶氢罐入口与新鲜原料混合进行循环液相加氢，剩余部分经过水冷器冷却、减压阀减压后进入预加氢生成油气液分离罐；

⑸预加氢生成油气液分离罐分离出的气体进入脱硫罐脱硫脱氮后经循环氢压缩机升压后与新氢混合；预加氢生成油气液分离罐分离出的预加氢生成油作为主加氢原料油经进料泵加压至10.0～15.0MPa后与氢气混合后进入主加氢原料溶氢罐，使氢气充分溶于预加氢生成油中；

⑹步骤⑸得到的主加氢原料油进入主加氢原料气液分离罐，主加氢原料气液分离罐分离出的氢气返回入口与新氢混合；主加氢原料气液分离罐分离出的富含溶解氢的主加氢原料油经与主加氢生成油换热、加热炉加热后以全液相形态进入加有主加氢催化剂的主加氢反应器进行全液相主加氢反应；所述主加氢反应条件为压力10.0～15.0MPa，空速1.0～2.0h^-1，温度300～380℃；

⑺主加氢生成油经与主加氢原料油换热后一部分用泵回流至主加氢原料溶氢罐入口与主加氢进料混合进行循环液相加氢，剩余部分经过水冷器冷却、减压阀减压后进入主加氢生成油气液分离罐；

⑻主加氢生成油气液分离罐分离出的气体进入脱硫罐脱硫脱氮后经循环氢压缩机升压后与新氢混合；主加氢生成油气液分离罐分离出的主加氢生成油进入蒸馏塔；

⑼蒸馏塔通过蒸馏，塔顶出石脑油产品，侧线出柴油产品，塔底出尾油产品。

所述的煤焦油为低温煤焦油、中温煤焦油或高温煤焦油中的一种或几种。

所述的助溶剂是以芳烃为主的凝固点＜0℃的石油馏分、粗苯或煤焦油的加氢产品；或为常减压油、芳烃类溶剂油、石脑油、煤焦油加氢生成油、粗苯加氢生成油。

所述步骤⑵中的氢气溶解温度为50～100℃。

所述步骤⑷的预加氢生成油的回流量为预加氢生成油的3～8倍。

所述的预加氢催化剂是以钼、镍、钨、钴中的一种或几种金属为活性组分、以活性氧化铝为载体的常规加氢催化剂中的一种或几种。

所述步骤⑸中使氢气充分溶解于预加氢生成油的条件温度50～100℃。

所述步骤⑺的主加氢生成油回流量为主加氢生成油的3～8倍。

所述主加氢催化剂是以钼、镍、钨、钴中的一种或几种金属为活性组分、以活性氧化铝为载体的常规加氢催化剂中的一种或几种。

所述脱硫罐使用的脱硫脱氮剂为氧化锌。

煤焦油是一种高芳香度的碳氢化合物的复杂混合物，其特点是组成复杂、胶质沥青质含量高、氢碳比低、硫氮氧等杂质含量高、不饱和化合物含量高。煤焦油的特点决定了煤焦油必须通过高温高压下的深度加氢过程才能充分脱除煤焦油中的硫氮氧等杂质，提高氢碳比，饱和不稳定的不饱和化合物，提升油品价值。但在高温高压下的常规加氢反应均在气液两相下进行，在气相条件下会加速煤焦油中所含的不饱和化合物的高温聚合反应、稠环芳烃和高分子含硫含氮化合物之间的脱氢缩合反应等形成大分子的结焦物并使这些结焦物快速增大造成反应器、管线等堵塞，从而制约着煤焦油加氢装置的连续运转周期；此外高温高压高氢耗的气液两相反应条件需要较大的氢油比，这就增加了大的循环氢量，需要高性能大功率的循环氢压缩机，从而使整个煤焦油加氢装置能耗高和氢气非反应损耗增加；在常规的煤焦油气液两相加氢反应中，煤焦油原料是和过量的氢气共同进入反应器在催化剂床层进行反应的，煤焦油加氢反应所产生的反应热会使加氢反应深度不断增加，反应热不断累积，从而造成催化剂床层飞温，影响催化剂寿命。

本发明通过在10.0～15.0MPa、50～100℃的条件下使氢气充分溶解于加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）后，再分离出多余的氢气，仅让富含溶解氢的全液相加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）进入反应器在催化剂床层以全液相形态发生加氢反应，第一可以有效减缓造成煤焦油结焦的不饱和化合物的高温聚合反应、稠环芳烃和高分子含硫含氮化合物之间的脱氢缩合反应，同时还可以通过液相原料的溶解作用使部分已产生的结焦物溶于液相原料中，通过液相原料的流动带走这部分结焦物，避免在催化剂床层和反应器中形成堵塞；第二可以不需要大量的循环氢，这就节省了购买高性能大功率的循环氢压缩机的投资费用，降低了因大量循环氢循环造成的氢气非反应损耗和高性能大功率的循环氢压缩机的高能耗；第三由于进入反应的只是富含溶解氢的全液相加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料），通过两段加氢，所以在预加氢催化剂床层上只发生溶解氢的预加氢反应，在主加氢催化剂床层上只发生溶解氢的主加氢反应，反应热不会产生累积，所以可以有效的控制反应热，避免催化剂床层飞温。

本发明煤焦油经常规的脱水、脱渣处理后，按照重量比1:1～2:1的比例加入助溶剂是因为煤焦油在常温下粘度很大、流动性很差，加入助溶剂可以降低其粘度，增强其流动性。助溶剂是以芳烃为主的凝固点＜0℃的石油馏分、粗苯或煤焦油的加氢产品，可以为常减压油、芳烃类溶剂油、石脑油、煤焦油加氢生成油、粗苯加氢生成油等。

本发明的煤焦油加氢生成油进入常规蒸馏塔。通过蒸馏，塔顶出石脑油产品，侧线出柴油产品，塔底出尾油产品，利用本发明获得的石脑油、柴油和尾油产品均是硫氮含量均小于400ppm的清洁油品。

本发明的优点：

（1）本发明的目的是提供一种煤焦油的全液相加氢方法，主要通过在10.0～15.0MPa、50～100℃的条件下使氢气充分溶解于加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）后，再分离出多余的氢气，仅让富含溶解氢的全液相加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）进入反应器在催化剂床层以全液相形态发生加氢反应。采用本发明的方法，可以有效抑制结焦、控制反应热，减少能量损耗，实现煤焦油加氢装置的长周期运转，同时可以降低整个加氢装置氢耗，减少压缩机投资，加氢产品质量好，收率高。

（2）本发明提供的方法主要适用于低温煤焦油、中温煤焦油或高温煤焦油中的任一种或几种的任意比例混合油，原料适用范围广。

（3）本发明通过在10.0～15.0MPa、50～100℃的条件下使氢气充分溶解于加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）后，再分离出多余的氢气，仅让富含溶解氢的全液相加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料）进入反应器在催化剂床层以全液相形态发生加氢反应，第一可以有效减缓造成煤焦油结焦的不饱和化合物的高温聚合反应、稠环芳烃和高分子含硫含氮化合物之间的脱氢缩合反应，同时还可以通过液相原料的溶解作用使部分已产生的结焦物溶于液相原料中，通过液相原料的流动带走这部分结焦物，避免在催化剂床层和反应器中形成堵塞；第二可以不需要大量的循环氢，这就节省了购买高性能大功率的循环氢压缩机的投资费用，降低了因大量循环氢循环造成的氢气非反应损耗和高性能大功率的循环氢压缩机的高能耗；第三由于进入反应的只是富含溶解氢的全液相加氢原料（包括预加氢原料和主加氢原料），通过两段加氢，所以在预加氢催化剂床层上只发生溶解氢的预加氢反应，在主加氢催化剂床层上只发生溶解氢的主加氢反应，反应热不会产生累积，所以可以有效的控制反应热，避免催化剂床层飞温。

（4）本发明煤焦油经常规的脱水、脱渣处理后，按照重量比1:1～2:1的比例加入助溶剂是因为煤焦油在常温下粘度很大、流动性很差，加入助溶剂可以降低其粘度，增强其流动性。

（5）助溶剂是以芳烃为主的凝固点＜0℃的石油馏分、粗苯或煤焦油的加氢产品，可以为常减压油、芳烃类溶剂油、石脑油、煤焦油加氢生成油、粗苯加氢生成油等。

（6）利用本发明可以实现煤焦油加氢装置的连续长周期运转，得到硫氮含量均小于400ppm的清洁加氢产品。

附图说明

附图是本发明提供的一种煤焦油加氢改质方法流程示意图。

具体实施方式

采用图1的连接方式，煤焦油原料1经脱水脱渣罐2处理后，在原料配制罐3中按照重量比1:1～2:1的比例加入助溶剂4后配制成煤焦油加氢原料5。煤焦油加氢原料5经预加氢进料泵6加压至10.0～15.0MPa后与新氢压缩机7出来的氢气8、循环压缩机21返回的氢气混合后进入预加氢溶氢罐11，然后，在50～100℃的条件下使氢气充分溶于煤焦油原料中后进入预加氢原料气液分离罐12，预加氢原料气液分离罐12分离出的氢气13返回循环压缩机21入口；预加氢原料气液分离罐12分离出的富含溶解氢的全液相原料14在换热器9中与预加氢生成油10换热后经加热炉15加热后进入预加氢反应器16，富含溶解氢的液相原料14在压力10.0～15.0MPa，空速2.0～3.0h^-1，温度210～280℃的条件下在预加氢反应器16中进行全液相预加氢反应。预加氢生成油10在换热器9中与富含溶解氢的液相原料14换热后一部分用泵17回流至预加氢溶氢罐11入口与富含溶解氢的全液相原料混合进行循环液相加氢，剩余部分经过水冷器39冷却后经过减压阀18减压后进入预加氢生成油气液分离罐19。预加氢生成油气液分离罐19分离出的气体进入脱硫罐20脱硫脱氮后经循环压缩机21升压后与新氢8混合，预加氢生成油气液分离罐19分离出的预加氢生成油作为主加氢原料油22经进料泵23加压至10.0～15.0MPa后与新氢压缩机7出来的氢气8、循环压缩机21返回的氢气混合后进入主加氢原料溶氢罐24，在50～100℃的条件下使氢气充分溶于主加氢原料油中后进入主加氢原料气液分离罐25，主加氢原料气液分离罐25分离出的氢气返回循环压缩机21入口，主加氢原料气液分离罐25分离出的富含溶解氢的主加氢原料油26与主加氢生成油30在换热器27中换热后经加热炉28加热后以全液相形态进入主加氢反应器29。富含溶解氢的主加氢原料油26在压力10.0～15.0MPa，空速1.0～2.0h^-1，温度300～380℃的条件下在主加氢反应器29中进行全液相主加氢反应。主加氢生成油30在换热器27中与富含溶解氢的主加氢原料油26换热后一部分用泵31回流至主加氢原料溶氢罐24入口与主加氢原料油混合进行循环液相加氢，剩余部分经过水冷器32冷却、减压阀33减压后进入主加氢生成油气液分离罐34。主加氢生成油气液分离罐34分离出的气体进入脱硫罐20脱硫脱氮后经循环压缩机21升压后与新氢8混合；主加氢生成油气液分离罐34分离出的主加氢生成油进入蒸馏塔35。蒸馏塔35通过蒸馏塔顶出石脑油产品36，侧线出柴油产品37，塔底出尾油产品38；

下面实施例将进一步说明。实施例所用的加氢催化剂物化性质见表1。

表1 实施例加氢催化剂的性质

实施例1

以一种低温煤焦油为原料，以S1000溶剂油为助溶剂，煤焦油加氢原料性质见表2，按照1:1的比例配制成煤焦油加氢原料油，煤焦油加氢原料油在10.0MPa、50℃的条件下使氢气充分溶解，预加氢反应条件为：反应温度210℃、反应氢分压10.0MPa、反应液时空速3.0h^-1，预加氢生成油回流量为预加氢生成油的3倍；煤焦油预加氢生成油在10.0MPa、50℃的条件下使氢气充分溶解，主加氢反应条件为：反应温度300℃、反应氢分压10.0MPa、反应液时空速2.0h^-1，主加氢生成油回流量为主加氢生成油的3倍；加氢装置运转100小时和1000小时后石脑油、柴油和尾油产品性质见表3。

实施例2

以一种中温煤焦油为原料，以重芳烃溶剂油为助溶剂，煤焦油加氢原料性质见表4，按照1.5:1的比例配制成煤焦油加氢原料油，煤焦油加氢原料油在12.0MPa、80℃的条件下使氢气充分溶解，预加氢反应条件为：反应温度250℃、反应氢分压12.0MPa、反应液时空速2.5h^-1，预加氢生成油回流量为预加氢生成油的5倍；煤焦油预加氢生成油在12.0MPa、80℃的条件下使氢气充分溶解，主加氢反应条件为：反应温度330℃、反应氢分压12.0MPa、反应液时空速1.5h^-1，主加氢生成油回流量为主加氢生成油的5倍；加氢装置运转100小时和1000小时后石脑油、柴油和尾油产品性质见表5。

实施例3

以一种高温煤焦油为原料，以一种低温煤焦油加氢生成油为助溶剂，煤焦油加氢原料性质见表6，按照2:1的比例配制成煤焦油加氢原料油，煤焦油加氢原料油在15.0MPa、100℃的条件下使氢气充分溶解，预加氢反应条件为：反应温度280℃、反应氢分压15.0MPa、反应液时空速2.0h^-1，预加氢生成油回流量为预加氢生成油的8倍；煤焦油预加氢生成油在15.0MPa、100℃的条件下使氢气充分溶解，主加氢反应条件为：反应温度380℃、反应氢分压15.0MPa、反应液时空速1.0h^-1，主加氢生成油回流量为主加氢生成油的8倍；加氢装置运转100小时和1000小时后石脑油、柴油和尾油产品性质见表7。

实施例4

以一种低温煤焦油、中温煤焦油、高温煤焦油按重量比1:1:1混合为原料，以一种低温煤焦油加氢生成油为助溶剂，煤焦油加氢原料性质见表8，按照1:1的比例配制成煤焦油加氢原料油，煤焦油加氢原料油在13.0MPa、80℃的条件下使氢气充分溶解，预加氢反应条件为：反应温度260℃、反应氢分压13.0MPa、反应液时空速2.3h^-1，预加氢生成油回流量为预加氢生成油的6倍；煤焦油预加氢生成油在13.0MPa、80℃的条件下使氢气充分溶解，主加氢反应条件为：反应温度360℃、反应氢分压13.0MPa、反应液时空速1.3h^-1，主加氢生成油回流量为主加氢生成油的6倍；加氢装置运转100小时和1000小时后石脑油、柴油和尾油产品性质见表9。

表2 煤焦油加氢原料性质

分析项目	原料
		外观	黑色
20℃密度，kg/m³ ，	927
		凝点，℃	10
馏程，℃
		HK～10%	71～122
30%～50%	177～221
		70%～90%	256～341
KK	﹥400
		总N，ppm	8800
总S，ppm	7910
		残炭，w%	1.76

表3 石脑油、柴油和尾油产品性质

表4 煤焦油加氢原料性质

分析项目	原料
		外观	黑色
20℃密度，kg/m³ ，	997
		凝点，℃	19
馏程，℃
		HK～10%	81～201
30%～50%	218～279
		70%～90%	309～401
KK	455
		总N，ppm	7800
总S，ppm	9800
		残炭，w%	1.69

表5 石脑油、柴油和尾油产品性质

表6 煤焦油加氢原料性质

分析项目	原料
		外观	黑色
20℃密度，kg/m³ ，	1057
		凝点，℃	28
馏程，℃
		HK～10%	91～221
30%～50%	313～405
		70%～90%	423～482
KK	-
		总N，ppm	6500
总S，w%	13100
		残炭，w%	3.57

表7 石脑油、柴油和尾油产品性质

表8 煤焦油加氢原料性质

分析项目	原料
		外观	黑色
20℃密度，kg/m³ ，	1015
		凝点，℃	25
馏程，℃
		HK～10%	83～210
30%～50%	286～328
		70%～90%	357～401
KK	-
		总N，ppm	5700
总S，w%	8600
		残炭，w%	1.56

表9 石脑油、柴油和尾油产品性质

Claims

1.一种煤焦油的全液相加氢方法，其特征在于：包括如下步骤：

⑴煤焦油经常规的脱水、脱渣处理后，按照煤焦油和助溶剂的重量比1:1～2:1的比例加入助溶剂后配制成加氢原料；

⑶步骤⑵得到的煤焦油原料进入预加氢原料气液分离罐，预加氢原料气液分离罐分离出的氢气返回入口与新氢混合；预加氢原料气液分离罐分离出的富含溶解氢的全液相原料经与预加氢生成油换热、加热炉加热后进入预加氢反应器进行全液相预加氢反应，所述预加氢反应条件为：压力10.0～15.0MPa，空速2.0～3.0h^-1，温度210～280℃；

⑹步骤⑸得到的主加氢原料油进入主加氢原料气液分离罐，主加氢原料气液分离罐分离出的氢气返回入口与新氢混合；主加氢原料气液分离罐分离出的富含溶解氢的主加氢原料油经与主加氢生成油换热、加热炉加热后以全液相形态进入主加氢反应器进行全液相主加氢反应；所述主加氢反应条件为压力10.0～15.0MPa，空速1.0～2.0h^-1，温度300～380℃；

2.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述的煤焦油为低温煤焦油、中温煤焦油或高温煤焦油中的一种或几种。

3.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述的助溶剂是以芳烃为主的凝固点＜0℃的石油馏分、粗苯或煤焦油的加氢产品；或为常减压油、芳烃类溶剂油、石脑油、煤焦油加氢生成油、粗苯加氢生成油。

4.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述步骤⑵中的氢气溶解温度为50～100℃。

5.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述步骤⑷的预加氢生成油的回流量为预加氢生成油的3～8倍。

6.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述的预加氢催化剂是以钼、镍、钨、钴中的一种或几种金属为活性组分、以活性氧化铝为载体的常规加氢催化剂中的一种或几种。

7.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述步骤⑸中使氢气充分溶解于预加氢生成油的温度为50～100℃。

8.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述步骤⑺的主加氢生成油回流量为主加氢生成油的3～8倍。

9.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述主加氢催化剂是以钼、镍、钨、钴中的一种或几种金属为活性组分、以活性氧化铝为载体的常规加氢催化剂中的一种或几种。

10.根据权利要求1所述的全液相加氢方法，其特征在于：所述脱硫罐使用的脱硫脱氮剂为氧化锌。