CN102507083A - 一种尾流立管的脉动拖曳力确定方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及海洋深水立管的研究方法，具体涉及一种尾流立管的脉动拖曳力确定方法。该方法考虑了上游立管涡街对尾流立管脉动拖曳力幅值和尾流立管涡旋脱落频率的影响，并采用迭代方法计算时域的脉动拖曳力，从而建立了一个尾流立管的流固耦合时域脉动拖曳力计算方法，解决了尾流立管脉动拖曳力的计算问题，为尾流立管的顺流向涡激振动与疲劳设计分析提供了时域分析的途径和依据。

Description

一种尾流立管的脉动拖曳力确定方法

技术领域

本发明涉及海洋深水立管的研究方法，具体涉及一种尾流立管的脉动拖曳力确定方法。

背景技术

脉动拖曳力是圆柱体受到的流体流动方向上的一种交变流体荷载，由于流体的流速是恒定的，因此，脉动拖曳力是圆柱体尾流处的涡旋泄放引起的。对于弹性圆柱体而言，脉动拖曳力将使圆柱体产生沿着流体流动方向的振动。而对于刚性圆柱体，脉动拖曳力并不引起圆柱体振动。这就是说，不论圆柱体是否振动，脉动拖曳力始终是存在的。

对于顺流向排列的两根立管，从上游立管脱落的涡旋在尾流处形成涡街，从而对尾流立管产生干扰。同时，尾流立管自身的涡旋泄放也受到上游立管涡街的影响而改变其频率和强度。因此，尾流立管的顺流向涡激振动强度远远大于孤立的单根立管。这个现象已被国内外的专家学者注意到，并开展了相应的研究。图1是本发明发明人的研究结果，其中下方的曲线为尾流立管的脉动拖曳力时程，虚线是单根立管的脉动拖曳力时程，中间的曲线是上游立管的脉动拖曳力时程。从图中可以明显地看出，尾流立管的脉动拖曳力远远大于单个孤独立管和上游立管。这将使尾流立管产生大幅度的顺流向振动，从而引起较大的疲劳损伤。但是，现有技术尚没有尾流立管脉动拖曳力的计算方法。因此，现行的立管涡激振动与疲劳设计不考虑立管的顺流向振动，计算结果偏于不安全。

发明内容

本发明的目的在于针对现有技术的缺陷，提供一种尾流立管的脉动拖曳力确定方法，为尾流立管的顺流向涡激振动与疲劳设计分析提供时域分析的途径和依据。

本发明的技术方案如下：一种尾流立管的时域脉动拖曳力确定方法，分为非涡旋泄放锁定区和涡旋泄放锁定区，建立的脉动拖曳力时域模型如下：

a)非涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}$

b)涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}$

式中，FD--脉动拖曳力；

C_D--拖曳力系数；

ρ--流体密度；

λ--上下游立管轴线之间的距离L与直径之比L/D；

D--尾流立管直径；

U--流体流速；

--尾流立管顺流向振动速度；

--考虑尾流干涉的涡旋泄放频率，其中，St为斯特罗哈数；

t--时间；

ü--尾流立管顺流向振动加速度；

p，b--由试验确定的系数；

针对尾流立管顺流向振动速度和加速度，采用迭代方法对以上公式进行计算，分别得到非涡旋泄放锁定区和涡旋泄放锁定区的脉动拖曳力。

进一步，如上所述的尾流立管的脉动拖曳力确定方法，其中，所述的采用迭代方法进行计算的具体步骤如下：

1)给定尾流立管顺流向振动速度和加速度及计算时间的初值：

t_j＝t₀＝0， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0,$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0$

式中：j--时间步数，计算开始时j＝0；

i--迭代次数，每个时间步开始时i＝0；

2)计算给定流速下的约化速度：

$V_r=\frac{U}{f_{n}D}$

式中：V_r--约化速度；

U--流体流速；

f_n--尾流立管的固有频率；

D--尾流立管直径；

3)当V_r＜5或V_r＞7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

当5≤V_r≤7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

4)将步骤3)中计算得到的脉动拖曳力代入立管的振动方程式：

$m{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}+c{\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)}+k{u}_j^{(i+1)}=F{D}_j^{\left(i\right)}$

式中：m-尾流立管的质量；

c-尾流立管的阻尼系数；

k-尾流立管的弯曲刚度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动位移；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动速度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动加速度；

计算第j时间步内第i+1次迭代的尾流立管顺流向振动的速度

和加速度

5)如果

ε为预先设定的计算精度，如10^-5，则继续进行迭代计算，令：

${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)},{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}$

然后，重复步骤3)～5)的计算；

如果

则开始下一个时间步的计算，令：

t_j＝t_j+1＝t_j+Δt， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(n\right)},$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(n\right)}$

n为第j时间步的总迭代次数；

重复步骤3)～5)的计算，直至计算时长满足需要。

本发明的有益效果如下：本发明考虑了上游立管涡街对尾流立管脉动拖曳力幅值和尾流立管涡旋脱落频率的影响，并采用迭代方法计算时域的脉动拖曳力，从而建立了一个尾流立管的流固耦合时域脉动拖曳力计算方法，解决了尾流立管脉动拖曳力的计算问题，为尾流立管的顺流向涡激振动与疲劳设计分析提供了时域分析的途径和依据。

附图说明

图1为顺流向排列两根立管拖曳力系数时程示意图；

图2为本发明的方法流程图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细描述。

传统的涡激振动理论认为，圆柱体的顺流向涡激振动非常小，可以忽略不计。因此，圆柱体的涡激振动就是垂直流体流动方向的振动被人们所接受。“涡激振动”仅仅意味着圆柱体的垂直流向振动，这可以从目前的多款商业软件的计算方法得到证明。Orcaflex、VIVA和Shear7是目前海洋工程界公认的深水立管涡激振动分析软件，被广泛应用于深水立管的涡激振动与疲劳分析。这些软件只提供横向涡激振动分析结果。当然现有的其它分析方法中也没有顺流向涡激振动的分析方法，唯一的计算方法是发明人已获得的前一项发明专利“一种深水顶张式立管涡激振动与疲劳分析的方法”ZL200910136583.X中提出的顺流向涡激振动分析方法，其中包括脉动拖曳力模型。而关于顺流向排列的两根立管的尾流立管的脉动拖曳力计算，目前尚没有相应的计算方法。

本发明考虑了上游立管的涡街对尾流立管涡旋泄放的影响，考虑了上下游立管之间的距离，提出了基于下述模型的尾流立管时域脉动拖曳力计算方法：

a)非涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}---\left(1\right)$

b)涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}---\left(2\right)$

式中，FD--脉动拖曳力；

C_D--拖曳力系数；

ρ--流体密度；

λ--上下游立管轴线之间的距离L与直径之比L/D；

D--尾流立管直径，单位m；

U--流体流速，单位m/s；

--尾流立管顺流向振动速度，单位m/s²；

--考虑尾流干涉的涡旋泄放频率，

其中，St为斯特罗哈数；

t--时间；

ü--尾流立管顺流向振动加速度；

p，b--由试验确定的系数；采用水池或水槽试验，也可采用计算流体力学方法计算得到，相关试验为公知技术；

上述公式中，第一项为涡旋泄放引起的脉动拖曳力，其中的(1-λ^-p)^-1是考虑上游立管涡街对脉动拖曳力幅值的影响，是本发明的核心，它取决于两立管的间距；第二项为立管振动速度引起的粘性阻力，第三项为立管振动加速度引起的附加质量力。上述两个公式一个用于非涡旋泄放锁定区，另一个用于涡旋泄放锁定区，两个公式的第一项涡旋泄放频率不同。

考虑尾流干涉的涡旋泄放频率

的计算公式中(1-λ^-b)^-1是考虑上游立管涡街对尾流立管涡旋泄放频率的影响。

由于上述两个公式(1)、(2)中包含尾流立管的顺流向速度和加速度，因此，必须采用迭代方法计算，如图2所示，具体计算步骤如下：

1)给定尾流立管顺流向振动速度和加速度及计算时间的初值(公知技术)：t_j＝t₀＝0， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0,$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0$

式中：j--时间步数，计算开始时j＝0；

i--迭代次数，每个时间步开始时i＝0；

2)计算给定流速(流速是设计或分析给定的条件，为已知值)下的约化速度(公知技术)：

$V_r=\frac{U}{f_{n}D}$

式中：V_r--约化速度；

U--流体流速，单位m/s；

f_n--深水立管的固有频率，单位Hz；

D--深水立管直径，单位m；

3)当V_r＜5或V_r＞7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

当5≤V_r≤7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

上述两个公式分别对应非涡旋泄放锁定区和涡旋泄放锁定区的脉动拖曳力计算模型，各参数的含义与上面公式(1)、(2)中对应参数的含义相同。

4)将步骤3)中计算得到的脉动拖曳力

代入立管的振动方程式：

$m{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}+c{\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)}+k{u}_j^{(i+1)}=F{D}_j^{\left(i\right)}$

式中：m-尾流立管的质量；

c-尾流立管的阻尼系数；

k-尾流立管的弯曲刚度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动位移；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动速度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动加速度；

计算第j时间步内第i+1次迭代的尾流立管顺流向振动的速度

和加速度(公知技术)；

5)如果

ε为预先设定的计算精度(根据需要设定，如ε＝1×10^-5)，则继续进行迭代计算，令：

${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)},$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}$

然后，重复步骤3)～5)的计算；

如果

则开始下一个时间步的计算，令：

t_j＝t_j+1＝t_j+Δt， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(n\right)},$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(n\right)}$

n为第j时间步的总迭代次数；Δt一般取0.02秒；

重复步骤3)～5)的计算，直至计算时长满足需要(时长根据需要设定，如100秒)。

显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若对本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其同等技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (2)

1.一种尾流立管的时域脉动拖曳力确定方法，其特征在于：分为非涡旋泄放锁定区和涡旋泄放锁定区，建立的脉动拖曳力时域模型如下：

a)非涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}$

b)涡旋泄放锁定区

$\mathrm{FD}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-\stackrel{\·}{u})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_{s}t+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-\stackrel{\·}{u})|U-\stackrel{\·}{u}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}\stackrel{\·\·}{u}$

式中，FD--脉动拖曳力；

C_D--拖曳力系数；

ρ--流体密度；

λ--上下游立管轴线之间的距离L与直径之比L/D；

D--尾流立管直径；

U--流体流速；

--尾流立管顺流向振动速度；

--考虑尾流干涉的涡旋泄放频率，

其中，St为斯特罗哈数；

t--时间；

ü--尾流立管顺流向振动加速度；

p，b--由试验确定的系数；

针对尾流立管顺流向振动速度和加速度，采用迭代方法对以上公式进行计算，分别得到非涡旋泄放锁定区和涡旋泄放锁定区的脉动拖曳力。

2.如权利要求1所述的尾流立管的脉动拖曳力确定方法，其特征在于：所述的采用迭代方法进行计算的具体步骤如下：

1)给定尾流立管顺流向振动速度和加速度及计算时间的初值：

t_j＝t₀＝0， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0,$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_0^{\left(0\right)}=0$

式中：j--时间步数，计算开始时j＝0；

i--迭代次数，每个时间步开始时i＝0；

2)计算给定流速下的约化速度：

$V_r=\frac{U}{f_{n}D}$

式中：V_r--约化速度；

U--流体流速；

f_n--尾流立管的固有频率；

D--尾流立管直径；

3)当V_r＜5或V_r＞7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos ({\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

当5≤V_r≤7时，将t_j，

代入下式计算第j时间步内第i次迭代的脉动拖曳力：

${\mathrm{FD}}_j^{\left(i\right)}=\frac{C_D\mathrm{\ρD}{(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})}^2}{2(1-{\mathrm{\λ}}^{-p})}\cos (2{\stackrel{\‾}{\mathrm{\ω}}}_s{t}_j+\mathrm{\π})+\frac{1}{2}{C}_D\mathrm{\ρD}(U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)})|U-{\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}|-\frac{{\mathrm{\π}}^2}{4}\mathrm{\ρD}{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}$

4)将步骤3)中计算得到的脉动拖曳力代入立管的振动方程式：

$m{\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}+c{\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)}+k{u}_j^{(i+1)}=F{D}_j^{\left(i\right)}$

式中：m-尾流立管的质量；

c-尾流立管的阻尼系数；

k-尾流立管的弯曲刚度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动位移；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动速度；

--第j时间步内第i+1次迭代的顺流向振动加速度；

计算第j时间步内第i+1次迭代的尾流立管顺流向振动的速度

和加速度

5)如果

ε为预先设定的计算精度，则继续进行迭代计算，令：

${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{(i+1)},$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{(i+1)}$

然后，重复步骤3)～5)的计算；

如果

则开始下一个时间步的计算，令：

t_j＝t_j+1＝t_j+Δt， ${\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·}{u}}_j^{\left(n\right)},$ ${\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(i\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_{j+1}^{\left(0\right)}={\stackrel{\·\·}{u}}_j^{\left(n\right)}$

n为第j时间步的总迭代次数；

重复步骤3)～5)的计算，直至计算时长满足需要。

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