CN102323484A - 一种输电线路参数的精确测量和计算方法 - Google Patents

一种输电线路参数的精确测量和计算方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102323484A
CN102323484A CN201110233194A CN201110233194A CN102323484A CN 102323484 A CN102323484 A CN 102323484A CN 201110233194 A CN201110233194 A CN 201110233194A CN 201110233194 A CN201110233194 A CN 201110233194A CN 102323484 A CN102323484 A CN 102323484A
Authority
CN
China
Prior art keywords
delta
transmission line
circuit
impedance
gamma
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201110233194A
Other languages
English (en)
Inventor
肖遥
李澍森
钱海
肖勇
程江平
陈禾
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Maintenance and Test Center of Extra High Voltage Power Transmission Co
Original Assignee
Maintenance and Test Center of Extra High Voltage Power Transmission Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maintenance and Test Center of Extra High Voltage Power Transmission Co filed Critical Maintenance and Test Center of Extra High Voltage Power Transmission Co
Priority to CN201110233194A priority Critical patent/CN102323484A/zh
Publication of CN102323484A publication Critical patent/CN102323484A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Abstract

本发明公开了一种输电线路参数的精确测量和计算方法,其中,根据输电线路短路阻抗ZS与开路阻抗ZO的测量结果,精确推算输电线路参数:先测量长度为D的输电线路的短路阻抗ZS与开路阻抗ZO后,再根据本发明的计算式
Figure DDA0000083358280000012
精确计算输电线路的特征阻抗zc和传播系数γ,进一步通过z=zcγ和y=γ/zc计算出线路单位长度下的阻抗z和导纳y;以及根据本发明的计算式:
Figure DDA0000083358280000013
Figure DDA0000083358280000014
精确地计算出输电线路的等值π电路的阻抗Z′和导纳Y′。通过采用本发明的测量和计算方法,可极大提高输电线路参数的准确性,节省大量的人力物力,使电力系统的潮流稳定分析,保护整定,故障定位更准确。

Description

一种输电线路参数的精确测量和计算方法
技术领域
本发明涉及一种电力系统的参数测量技术和方法,尤其涉及的是一种输电线路参数的精确测量和计算方法。
背景技术
精确的输电线路参数对电力系统潮流稳定分析,保护整定,故障定位等至关重要,自电力系统诞生之日起,对输电线路参数进行准确测量的努力就一直没有停止过。
输电线路具有分布参数的特性:长度为D的输电线路的分布参数见图1,设单位长度下的阻抗z为z=r+jωl,对地导纳y为y=g+jωc。根据电路原理,长输电线路的两端口网络方程为:
U · 1 I · 1 = cosh γD z c sinh γD sinh γD z c cosh γD U · 2 I · 2 . . . ( 1 )
其中:
z c = z / y . . . ( 2 )
为输电线路的波阻抗,
γ = zy = α + jβ . . . ( 3 )
为输电线路的传播常数。
电力系统潮流和稳定计算中,当不考虑沿线的电流和电压分布时,通常采用图2的等值两端口π型电路,由(4)式对长距离输电线路进行描述。
U · 1 I · 1 = Z ′ Y ′ + 1 Z ′ Y ′ ( Z ′ Y ′ + 2 ) Z ′ Y ′ + 1 U · 2 I · 2 . . . ( 4 )
其中等值参数为:
Z′=zcsinhγD............................................................(5)
Y ′ = cosh γD - 1 z c sinh γD . . . ( 6 )
如果线路的几何结构、尺寸和沿途地理参数能够精确描述,输电线路的电气参数就可以精确地计算出来。但是,因为输电线路沿途的高度变化,沿途大地地形及电导率的变化,以及沿途植物和高度的不一,不可能得出精确的计算结果。
所以,最佳方式是进行输电线路电气参数的测量。通过某些电气量的测量结果,求出图1线路的分布参数:z=r+jωl和y=g+jωc,或者求出图2等值电路中的Z′和Y′。
传统的输电线路正序参数测量是将线路末端三相对地短路(如图3所示),在线路的始端测量线路的短路阻抗ZS;之后将线路末端三相开路(如图4所示),在线路的始端测量线路的开路阻抗ZO
但是,传统方法在测量得到线路的短路阻抗ZS和开路阻抗ZO后,直接简单地按照如下的(7)式进行等值电路参数Z′和Y′的计算:
Z′=ZS,Y′=1/2/ZO...........................................(7)
然后按照如下的(8)式得出线路的分布参数:
z=r+jωl=ZS/D,y=g+jωc=1/ZO/D.........................(8)
式(7)和(8)的计算方式明显存在问题:按照式(5)和(6)计算得出图2等值电路的Z′和Y′随长度D的变化在复平面上的曲线分别见图5和图6,而通过图2得出的短路阻抗ZS和开路阻抗ZO表达式分别为:
Z S = Z ′ / Y ′ ( Z ′ + 1 / Y ′ ) . . . ( 9 )
Z O = ( Z ′ + 1 / Y ′ ) / Y ′ ( Z ′ + 2 / Y ′ ) . . . ( 10 )
其相应的短路阻抗ZS和开路阻抗ZO随着长度D在复平面上的变化曲线分别见图7和图8。比较图5和图7,Z′与ZS的旋转方向不一致;比较图6和图8,Y′与ZO的变化趋势也是不同。显然不能简单地将Z′=ZS。同理,也不能简单地将Y′=1/2/ZO。
为此,国际上提出了通过GPS(全球定位系统)测量线路两端的电压和电流相量,通过如下的(11-1)和(11-2)式计算线路的特征参数:
z c = U · 1 2 - U · 2 2 I · 1 2 - I · 2 2 . . . ( 11 - 1 )
γD = cos h - 1 U · 1 I · 1 + U · 2 I · 2 U · 2 I · 1 + U · 1 I · 2 . . . ( 11 - 2 )
然后通过(2)、(3)式反算出线路的分布参数。该方法从理论上可以精确地测量出线路的特征参数,但是因为需要在线路的两端通过GPS同步测量电压
Figure BDA0000083358260000033
和电流
Figure BDA0000083358260000034
需要的物资和人力资源多。
此外,线路短路阻抗ZS与开路阻抗ZO测量中的另外一个问题是:由于其它邻近线路带电运行的影响,被测量线路上不可避免地存在感应电流和感应电压,使得测量过程中的电压读数和电流读数出现误差。为了克服这一问题,目前较为可行的方式是通过使用异频电源进行短路阻抗ZS与开路阻抗ZO的测量,即测量电源频率在偏离电力系统的工频频率5~10Hz的情况下,进行短路阻抗ZS与开路阻抗ZO的测量。例如在测量电源偏离工频频率±10Hz的条件下,即分别在40Hz和60Hz条件下分别测量各自频率下的短路阻抗和开路阻抗,测量过程中利用滤波技术滤除工频频率的感应干扰。其具体做法是:使测量电源在40Hz的频率下测量线路的短路阻抗ZS,40Hz与开路阻抗ZO,40Hz,以及使测量电源在60Hz的频率下测量线路的短路阻抗ZS,60Hz与开路阻抗ZO,60Hz,然后通过如下的(12)式简单的算术平均,计算出50Hz下的开路阻抗ZO,50Hz和短路阻抗ZS,50Hz
ZS,50Hz=(RS,40Hz+jXS,40Hz×50/40+RS,60Hz+jXS,60Hz×50/60)/2.......(12-1)
ZO,50Hz=(ZO,40Hz×40/50+ZO,60Hz×60/50)/2..............................(12-2)
由电工原理可知,元件Z=R+jωL以及Y=G+jωC是频率的函数,如果(9)和(10)式中的Z′和Y′用频率为自变量的函数表示,则不同频率下的线路短路阻抗ZS与开路阻抗ZO是频率的非线性函数,显然上述(12)式的简单处理方法也存在不精确的问题。
鉴于输电线路参数测量中存在上述问题,本发明在传统测量线路短路阻抗ZS与开路阻抗ZO测量的基础上,通过改进算法,得出精确的输电线路参数测量结果。
发明内容
本发明的目的在于提供一种输电线路参数的精确测量和计算方法,旨在解决如上所述现有测量方法中得到的输电线路参数误差大,或测量过程耗费的物资和人力资源多,测量过程中存在感应电流和感应电压影响测量结果的问题。
本发明的技术方案如下:
一种输电线路参数的精确测量和计算方法,其中,根据输电线路短路阻抗ZS与开路阻抗ZO的测量结果,推算输电线路参数。其具体步骤为:
步骤A:在输电线路末端短路和开路的条件下,在输电线路始端通过外施电压的方式,分别测量得出输电线路的短路阻抗ZS和开路阻抗ZO
步骤B:把输电线路实际长度D,短路阻抗ZS与开路阻抗ZO代入式
Figure BDA0000083358260000041
Figure BDA0000083358260000042
分别计算输电线路的特征阻抗zc和传播常数γ;
步骤C:根据z=zcγ和y=γ/zc分别计算输电线路单位长度下的阻抗z和对地导纳y;
步骤D:根据 Z ′ = z c sinh γD = z c Z S / ( Z O - Z S ) Y ′ = cosh γD - 1 z c sinh γD = 1 Z S - 1 Z ′ 分别计算输电线路的等值电路参数Z′和Y′。
以上所述的输电线路参数的精确测量和计算方法,在采用异频法进行输电线路开路阻抗和短路阻抗测量时的步骤为:
步骤S1:在频率fS-Δf下测量得到短路阻抗与开路阻抗以及在频率fS+Δf下测量得到短路阻抗
Figure BDA0000083358260000053
与开路阻抗
Figure BDA0000083358260000054
后,按照上述的步骤B和步骤C中的公式分别计算在频率fS-Δf和频率fS+Δf下的分布参数:
z f S - Δf = r f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) l f S - Δf = z c , f S - Δf γ f S - Δf . . . ( 13 - 1 )
y f S - Δf = g f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) c f S - Δf = γ f S - Δf / z c , f S - Δf . . . ( 13 - 2 )
z f S + Δf = r f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) l f S + Δf = z c , f S + Δf γ f S + Δf . . . ( 13 - 2 )
y f S + Δf = g f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) c f S + Δf = γ f S + Δf / z c , f S + Δf . . . ( 13 - 4 )
步骤S2:计算出在系统频率fS下的分布参数:
z = ( r f S - Δf + r f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( l f S - Δf + l f S + Δf ) / 2 . . . ( 14 - 1 )
y = ( g f S - Δf + g f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( c f S - Δf + c f S + Δf ) / 2 . . . ( 14 - 2 )
步骤S3:由公式
Figure BDA00000833582600000511
Figure BDA00000833582600000512
计算输电线路在频率fS下的特征阻抗zc和传播系数γ,
步骤S4:根据线路的实际长度D和公式Z′=zcsinhγD和
Figure BDA00000833582600000513
计算等值电路的参数Z′和Y′。
本发明的有益效果:本发明通过提供一种输电线路参数的精确测量和计算方法,可以简单精确地推算出输电线路的分布参数z=r+jωl和y=g+jωc,以及等值电路的参数Z′和Y′,提高了输电线路参数的准确性,节省了大量的人力物力,使电力系统的潮流稳定分析,保护整定,故障定位更准确。
附图说明
图1是长距离输电线路及其分布参数;
图2是长距离线路的集中参数等值电路;
图3是输电线路正序短路阻抗测量电路;
图4是输电线路正序开路阻抗测量电路;
图5是输电线路等效集中阻抗Z′随长度D变化的曲线图;
图6是输电线路等效集中导纳Y′随长度D变化的曲线图;
图7是输电线路短路阻抗ZS随长度D变化的曲线图;
图8是输电线路开路阻抗ZO随长度D变化的曲线图;
图9是本发明提供的输电线路参数的精确测量和计算方法流程图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚、明确,以下参照附图并举实施例对本发明进一步详细说明。
本发明提供的输电线路参数的精确测量和计算方法是在现有的测量计算方法的基础上进一步改进的结果,本发明提供的一种长距离输电线路的参数测量及分布参数的计算模型推导过程如下:
将式(5)×(6)后有:
Z′Y′=coshγD-1..................................(15)
将式(9)重新整理后得到:
Z′=ZS(Z′Y′+1)..................................(16)
将式(10)重新整理后得到:
ZOY′(Z′Y′+2)=(Z′Y′+1).................................(17)
再将式(16)×(17)得到:
ZOZ′Y′(Z′Y′+2)=ZS(Z′Y′+1)2...........................(18)
然后将式(15)代入式(18)中,整理后得:
ZO(cosh2γD-1)=ZScosh2γD............................(19)
因此,coshγD和sinhγD的解为:
cosh γD = Z O / ( Z O - Z S ) . . . ( 20 )
sinh γD = cosh 2 γD - 1 = Z S / ( Z O - Z S ) . . . ( 21 )
将式(15)代入式(16)后有
Z′=ZScoshγD............................................(22)
式(20)代入式(22)后,有
Z ′ = Z S Z O / ( Z O - Z S ) . . . ( 23 )
以及将式(21)代入式(5)中有
Z ′ = Z c sinh γD = z c Z S / ( Z O - Z S ) . . . ( 24 )
由式(23)和式(24)得出特征阻抗zc
z c = Z S Z O / ( Z O - Z S ) Z S / ( Z O - Z S ) = Z S Z O . . . ( 25 )
根据式(20)可以求出传播系数γ为:
γ = cosh - 1 Z O / ( Z O - Z S ) D . . . ( 26 )
最终,根据式(2)和式(3)可求出线路的分布参数,即单位长度下的阻抗z和对地导纳y:
z=zcγ..........................................(27)
y=γ/zc.........................................(28)
在此基础上,可以利用式(22)或式(23)计算出线路等值电路即图2中的等值参数Z′。
根据式(9)可以得出:
Y ′ = 1 Z S - 1 Z ′ . . . ( 29 )
利用式(29)计算出图2电路中的等值参数Y′。
通过上面的公式推导,可以通过传统的输电线路参数测量方法,即简单地通过测量输电线路的短路阻抗ZS与开路阻抗ZO,然后利用本发明推导出的公式,精确推算出输电线路的分布参数z=r+jωl和y=g+jωc,以及π型等值电路的参数Z′和Y′。参见图9,以测量输电线路的三相正序参数为例,其具体步骤如下:
步骤A:将输电线路末端三相短路并接地,如图3所示,在输电线路的始端施加三相对称电压
Figure BDA0000083358260000081
分别读取始端的电压
Figure BDA0000083358260000082
Figure BDA0000083358260000083
和注入线路的电流
Figure BDA0000083358260000084
计算线路各相的短路阻抗ZS,A、ZS,B、ZS,C
Z S , A = U · S , A I · S , A , Z S , B = U · S , B I · S , B , Z S , C = U · S , C I · S , C . . . ( 30 ) ;
将输电线路的末端开路,如图4所示,在输电线路的始端施加三相对称电压
Figure BDA0000083358260000088
分别读取始端的电压
Figure BDA0000083358260000089
和注入线路的电流
Figure BDA00000833582600000810
计算线路各相的开路阻抗ZO,A、ZO,B、ZO,C
Z O , A = U · O , A I · O , A , Z O , B = U · O , B I · O , B , Z O , C = U · O , C I · O , C . . . ( 31 ) ;
计算输电线路的平均短路阻抗ZS与开路阻抗ZO
ZS=(ZS,A+ZS,B+ZS,C)/3,ZO=(ZS,O+ZS,O+ZS,O)/3............(32);
步骤B:把线路的实际长度D,平均短路阻抗ZS与开路阻抗ZO代入式
Figure BDA00000833582600000814
Figure BDA00000833582600000815
分别计算输电线路的特征参数zc和γ,
步骤C:再按照式z=zcγ和y=γ/zc分别计算输电线路单位长度下的阻抗z和对地导纳y;
步骤D:按照式 Z ′ = z c sinh γD = z c Z S / ( Z O - Z S ) Y ′ = 1 Z S - 1 Z ′ 分别计算等值电路参数。
在采用异频法测量输电线路的参数时,需要在频率fS-Δf和频率fS+Δf的条件下分别测量各自频率下的短路阻抗
Figure BDA00000833582600000818
与开路阻抗
Figure BDA00000833582600000819
然后分别计算出各自频率下的分布参数
Figure BDA0000083358260000091
Figure BDA0000083358260000092
最后等值计算出fS系统频率下的分布参数z和y与等值计算参数Z′和Y′。其中fS为系统频率,Δf为测量电源频率与系统频率之差。
在采用异频法测量输电线路的参数时,所述的输电线路参数的精确测量和计算方法的具体步骤如下:
步骤S1:测量频率fS-Δf下的短路阻抗
Figure BDA0000083358260000093
与开路阻抗
Figure BDA0000083358260000094
和频率fS+Δf下的短路阻抗
Figure BDA0000083358260000095
与开路阻抗
步骤S2:把频率fS-Δf下的短路阻抗
Figure BDA0000083358260000097
与开路阻抗代入 z c , f S - Δf = Z S , f S - Δf Z O , f S - Δf γ f S - Δf = cosh - 1 Z O , f S - Δf / ( Z O , f S - Δf - Z S , f S - Δf ) D , 计算出频率fS-Δf下的特征参数
Figure BDA00000833582600000911
Figure BDA00000833582600000912
把频率fS+Δf下的短路阻抗
Figure BDA00000833582600000913
与开路阻抗
Figure BDA00000833582600000914
代入 z c , f S + Δf = Z S , f S + Δf Z O , f S + Δf γ f S + Δf = cosh - 1 Z O , f S - Δf / ( Z O , f S + Δf - Z S , f S + Δf ) D 计算出频率fS+Δf下的特征参数
Figure BDA00000833582600000918
步骤S3:根据下式:
z f S - Δf = r f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) l f S - Δf = z c , f S - Δf γ f S - Δf ;
y f S - Δf = g f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) c f S - Δf = γ f S - Δf / z c , f S - Δf ;
z f S + Δf = r f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) l f S + Δf = z c , f S + Δf γ f S + Δf ;
y f S + Δf = g f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) c f S + Δf = γ f S + Δf / z c , f S + Δf ,
计算出频率fS-Δf和频率fS+Δf下的分布参数
步骤S4:由公式:
z = ( r f S - Δf + r f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( l f S - Δf + l f S + Δf ) / 2 ;
y = ( g f S - Δf + g f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( c f S - Δf + c f S + Δf ) / 2 ,
计算系统频率fS下的分布参数z和y;
步骤S4:由公式
Figure BDA00000833582600000927
计算输电线路的特征阻抗和传播系数;
步骤S5:根据线路的实际长度D和公式Z′=zcsinhγD和
Figure BDA0000083358260000101
计算输电线路的等值电路参数。
本发明通过提供一种输电线路参数的精确测量和计算方法,可以简单精确地推算出输电线路的分布参数z=r+jωl和y=g+jωc,以及等值电路的参数Z′和Y′,大大提高了输电线路参数的准确性,节省了大量的人力物力,使电力系统的潮流稳定分析,保护整定,故障定位更准确。
应当理解的是,本发明的应用不限于上述的举例,对本领域普通技术人员来说,可以根据上述说明加以改进或变换,所有这些改进和变换都应属于本发明所附权利要求的保护范围。

Claims (2)

1.一种输电线路参数的精确测量和计算方法,其包括以下步骤:
步骤A:在输电线路末端短路和开路的条件下,在输电线路始端通过外施电压的方式,分别测量得出输电线路的短路阻抗ZS和开路阻抗ZO
步骤B:把输电线路实际长度D,短路阻抗ZS与开路阻抗ZO代入式
Figure FDA0000083358250000011
Figure FDA0000083358250000012
分别计算输电线路的特征阻抗zc和传播常数γ;
步骤C:根据z=zcγ和y=γ/zc分别计算输电线路单位长度下的阻抗z和对地导纳y;
步骤D:根据 Z ′ = z c sinh γD = z c Z S / ( Z O - Z S ) Y ′ = cosh γD - 1 z c sinh γD = 1 Z S - 1 Z ′ 分别计算输电线路的等值电路参数Z′和Y′。
2.根据权利要求1所述的输电线路参数的精确测量和计算方法,其特征在于,在采用异频法测量输电线路的参数时,所述的输电线路参数的精确测量和计算方法的具体步骤如下:
步骤S1:测量频率fS-Δf下的短路阻抗
Figure FDA0000083358250000015
与开路阻抗
Figure FDA0000083358250000016
和频率fS+Δf下的短路阻抗
Figure FDA0000083358250000017
与开路阻抗
步骤S2:把频率fS-Δf下的短路阻抗
Figure FDA0000083358250000019
与开路阻抗代入 z c , f S - Δf = Z S , f S - Δf Z O , f S - Δf γ f S - Δf = cosh - 1 Z O , f S - Δf / ( Z O , f S - Δf - Z S , f S - Δf ) D , 计算出频率fS-Δf下的特征参数
Figure FDA00000833582500000113
Figure FDA00000833582500000114
把频率fS+Δf下的短路阻抗
Figure FDA00000833582500000115
与开路阻抗
Figure FDA00000833582500000116
代入 z c , f S + Δf = Z S , f S + Δf Z O , f S + Δf γ f S + Δf = cosh - 1 Z O , f S - Δf / ( Z O , f S + Δf - Z S , f S + Δf ) D 计算出频率fS+Δf下的特征参数
Figure FDA00000833582500000119
Figure FDA00000833582500000120
步骤S3:根据下式:
z f S - Δf = r f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) l f S - Δf = z c , f S - Δf γ f S - Δf ;
y f S - Δf = g f S - Δf + j 2 π ( f S - Δf ) c f S - Δf = γ f S - Δf / z c , f S - Δf ;
z f S + Δf = r f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) l f S + Δf = z c , f S + Δf γ f S + Δf ;
y f S + Δf = g f S + Δf + j 2 π ( f S + Δf ) c f S + Δf = γ f S + Δf / z c , f S + Δf ,
计算出频率fS-Δf和频率fS+Δf下的分布参数
Figure FDA0000083358250000025
步骤S4:由公式:
z = ( r f S - Δf + r f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( l f S - Δf + l f S + Δf ) / 2 ;
y = ( g f S - Δf + g f S + Δf ) / 2 + j 2 π ( c f S - Δf + c f S + Δf ) / 2 ,
计算系统频率fS下的分布参数z和y;
步骤S5:由公式
Figure FDA0000083358250000028
Figure FDA0000083358250000029
计算输电线路的特征阻抗zc和传播系数γ,
步骤S6:根据线路的实际长度D和公式Z′=zcsinhγD和
Figure FDA00000833582500000210
计算其等值电路的参数Z′和Y′。
CN201110233194A 2011-08-15 2011-08-15 一种输电线路参数的精确测量和计算方法 Pending CN102323484A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201110233194A CN102323484A (zh) 2011-08-15 2011-08-15 一种输电线路参数的精确测量和计算方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201110233194A CN102323484A (zh) 2011-08-15 2011-08-15 一种输电线路参数的精确测量和计算方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN102323484A true CN102323484A (zh) 2012-01-18

Family

ID=45451267

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201110233194A Pending CN102323484A (zh) 2011-08-15 2011-08-15 一种输电线路参数的精确测量和计算方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102323484A (zh)

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102621388A (zh) * 2012-04-13 2012-08-01 山东电力集团公司潍坊供电公司 基于同步时域信号的输电线路集中参数在线确定方法
CN102818938A (zh) * 2012-07-29 2012-12-12 刘宝稳 移参换相法电网对地分布参数跟踪测量控制方法
CN102979512A (zh) * 2012-11-28 2013-03-20 中国石油大学(北京) 一种获取测井电缆传输特性的黑箱分析方法及装置
CN103470248A (zh) * 2013-09-13 2013-12-25 中国石油大学(北京) 信号遥传电缆传输信道均衡器的配置方法
CN104698255A (zh) * 2015-03-20 2015-06-10 中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司 直流输电线路故障对电信线路感应的计算方法
CN105510733A (zh) * 2015-11-26 2016-04-20 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种高压、特高压直流输电线路的参数测量方法
CN105548715A (zh) * 2016-01-29 2016-05-04 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种同杆并架四回交流输电线路的参数测量方法
CN106062575A (zh) * 2014-03-04 2016-10-26 西门子公司 包括至少一个导线段的电网中的短路的定位方法
CN106896272A (zh) * 2017-02-07 2017-06-27 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 输电线路参数测量时抑制工频感应电压的电路和测量方法
CN106896297A (zh) * 2017-04-25 2017-06-27 武汉理工大学 一种综合计及稳态和暂态响应特性的配电线路模型构建方法
CN107167663A (zh) * 2017-03-30 2017-09-15 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种用于抑制工频感应电压的组合测量电路及测量方法
CN107181401A (zh) * 2017-06-09 2017-09-19 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种用于海底电缆参数检测的抗干扰电源
CN107179478A (zh) * 2017-06-09 2017-09-19 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种海底电缆参数检测系统
CN107202937A (zh) * 2017-06-09 2017-09-26 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种海底电缆参数检测方法
CN107315113A (zh) * 2017-07-07 2017-11-03 郑州麦科信电子技术有限公司 道砟电阻检测装置及道砟电阻检测方法
CN107576852A (zh) * 2017-08-11 2018-01-12 南方电网科学研究院有限责任公司 电缆附件的特征阻抗的测量方法和系统
CN109254204A (zh) * 2018-09-30 2019-01-22 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 基于pmu数据的输电网三相电路参数辨识方法及装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101359007A (zh) * 2008-09-26 2009-02-04 河北省电力研究院 高压输电线路正序参数测量方法
CN101419253A (zh) * 2008-12-17 2009-04-29 河南电力试验研究院 一种特高压输电线路正序、零序参数测量方法及系统
CN101706533A (zh) * 2009-11-10 2010-05-12 武汉大学 一种利用线路末端电流的输电线路零序阻抗参数测量方法
CN102129009A (zh) * 2011-01-10 2011-07-20 武汉大学 基于双端测量信息的特高压输电线路正序参数测量方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101359007A (zh) * 2008-09-26 2009-02-04 河北省电力研究院 高压输电线路正序参数测量方法
CN101419253A (zh) * 2008-12-17 2009-04-29 河南电力试验研究院 一种特高压输电线路正序、零序参数测量方法及系统
CN101706533A (zh) * 2009-11-10 2010-05-12 武汉大学 一种利用线路末端电流的输电线路零序阻抗参数测量方法
CN102129009A (zh) * 2011-01-10 2011-07-20 武汉大学 基于双端测量信息的特高压输电线路正序参数测量方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
SERGIO KUROKAWA等: "A New Procedure to Derive Transmission-Line Parameters:Applications and Restrictions", 《IEEE TRANSACATIONS ON POWER DELIVERY》, vol. 21, no. 1, 31 January 2006 (2006-01-31), pages 492 - 498, XP001546343, DOI: doi:10.1109/TPWRD.2005.852296 *
傅晨钊等: "平行线路工频参数测试方法研究", 《华东电力》, vol. 39, no. 3, 31 March 2011 (2011-03-31), pages 0406 - 0408 *
胡志坚等: "输电线路零序阻抗参数测量方法", 《电力科学与技术学报》, vol. 25, no. 3, 30 September 2010 (2010-09-30), pages 26 *
郭建全等: "基于GPS的互感输电线路零序分布参数带电测量研究与实现", 《继电器》, vol. 33, no. 19, 1 October 2005 (2005-10-01), pages 19 - 20 *

Cited By (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102621388A (zh) * 2012-04-13 2012-08-01 山东电力集团公司潍坊供电公司 基于同步时域信号的输电线路集中参数在线确定方法
CN102818938A (zh) * 2012-07-29 2012-12-12 刘宝稳 移参换相法电网对地分布参数跟踪测量控制方法
CN102818938B (zh) * 2012-07-29 2014-10-22 刘宝稳 移参换相法电网对地分布参数跟踪测量控制方法
CN102979512A (zh) * 2012-11-28 2013-03-20 中国石油大学(北京) 一种获取测井电缆传输特性的黑箱分析方法及装置
CN102979512B (zh) * 2012-11-28 2015-05-20 中国石油大学(北京) 一种获取测井电缆传输特性的黑箱分析方法及装置
CN103470248A (zh) * 2013-09-13 2013-12-25 中国石油大学(北京) 信号遥传电缆传输信道均衡器的配置方法
CN103470248B (zh) * 2013-09-13 2016-03-02 中国石油大学(北京) 信号遥传电缆传输信道均衡器的配置方法
CN106062575A (zh) * 2014-03-04 2016-10-26 西门子公司 包括至少一个导线段的电网中的短路的定位方法
CN106062575B (zh) * 2014-03-04 2020-08-28 西门子交通有限公司 包括至少一个导线段的电网中的短路的定位方法
CN104698255A (zh) * 2015-03-20 2015-06-10 中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司 直流输电线路故障对电信线路感应的计算方法
CN105510733A (zh) * 2015-11-26 2016-04-20 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种高压、特高压直流输电线路的参数测量方法
CN105548715A (zh) * 2016-01-29 2016-05-04 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种同杆并架四回交流输电线路的参数测量方法
CN106896272A (zh) * 2017-02-07 2017-06-27 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 输电线路参数测量时抑制工频感应电压的电路和测量方法
CN107167663A (zh) * 2017-03-30 2017-09-15 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种用于抑制工频感应电压的组合测量电路及测量方法
CN106896297A (zh) * 2017-04-25 2017-06-27 武汉理工大学 一种综合计及稳态和暂态响应特性的配电线路模型构建方法
CN106896297B (zh) * 2017-04-25 2019-06-25 武汉理工大学 一种综合计及稳态和暂态响应特性的配电线路模型构建方法
CN107179478A (zh) * 2017-06-09 2017-09-19 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种海底电缆参数检测系统
CN107202937A (zh) * 2017-06-09 2017-09-26 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种海底电缆参数检测方法
CN107181401A (zh) * 2017-06-09 2017-09-19 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种用于海底电缆参数检测的抗干扰电源
CN107181401B (zh) * 2017-06-09 2020-10-20 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 一种用于海底电缆参数检测的抗干扰电源
CN107315113A (zh) * 2017-07-07 2017-11-03 郑州麦科信电子技术有限公司 道砟电阻检测装置及道砟电阻检测方法
CN107315113B (zh) * 2017-07-07 2019-12-31 郑州麦科信电子技术有限公司 道砟电阻检测装置及道砟电阻检测方法
CN107576852A (zh) * 2017-08-11 2018-01-12 南方电网科学研究院有限责任公司 电缆附件的特征阻抗的测量方法和系统
CN109254204A (zh) * 2018-09-30 2019-01-22 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 基于pmu数据的输电网三相电路参数辨识方法及装置
CN109254204B (zh) * 2018-09-30 2020-12-04 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 基于pmu数据的输电网三相电路参数辨识方法及装置

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102323484A (zh) 一种输电线路参数的精确测量和计算方法
CN106093589B (zh) 一种杆塔接地电阻准确测量方法与装置
CN105425109B (zh) 一种能够提高准确率的小电流接地系统单相接地选线方法
CN102435851A (zh) 一种双回输电线路零序参数测量方法
CN103869171A (zh) 超高压同塔四回交流/双回双极直流线路零序参数测量法
CN100561238C (zh) 一种利用工频干扰源带电测量互感线路零序阻抗参数的方法及装置
RU2539830C2 (ru) Способ определения места повреждения на воздушных и кабельных линиях электропередачи в сетях с изолированной нейтралью
CN102509159A (zh) 基于用电信息采集系统的配电网理论线损评估方法
CN103050969B (zh) 一种基于馈线树的配电网状态估计方法
CN103399209A (zh) 一种特高压双极直流输电线路工频参数测量方法
TWI479159B (zh) 電壓穩定度即時估測方法
CN103344837B (zh) 一种同杆并架双回直流输电线路的参数测量方法
CN106501612B (zh) 基于非均匀传输线的双回部分同塔线路零序参数测量方法
CN106680636B (zh) 一种双回不共端输电线路零序参数精确测量方法
CN106199333B (zh) 基于分布电容补偿的单端工频量改进分布参数自适应测距方法
CN105588984B (zh) 一种混压双极直流输电线路零序参数精确测量方法
CN105510733A (zh) 一种高压、特高压直流输电线路的参数测量方法
CN105223436B (zh) 一种同塔双回交流输电线路参数测量和计算方法
CN106802361A (zh) 一种配网混连接地运行的电容电流测量方法及系统
CN104122452B (zh) 基于多次同步异频法的大型地网工频接地阻抗测量方法
CN103675560B (zh) 一种高压直流输电系统直流侧滤波器失谐的在线辨识方法
CN104459335A (zh) 一种用于配电网对地电容的检测装置及其检测方法
CN105974200A (zh) 一种超高压同塔三回输电线路零序参数精确测量方法
CN105807140B (zh) 一种超高压架空-电缆混合输电线路序参数测量方法
CN102788905A (zh) 一种高感应电压下同塔多回三相不对称线路参数测量方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20120118