CN102268602B - 3Cr油井管及其生产方法 - Google Patents
3Cr油井管及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102268602B CN102268602B CN 201110197517 CN201110197517A CN102268602B CN 102268602 B CN102268602 B CN 102268602B CN 201110197517 CN201110197517 CN 201110197517 CN 201110197517 A CN201110197517 A CN 201110197517A CN 102268602 B CN102268602 B CN 102268602B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- oil well
- well pipe
- sizing
- production method
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
一种3Cr油井管及其生产方法,涉及酸性油气田用3Cr油井管及其制造方法,属于冶金技术领域。本发明3Cr油井管含有C、Si、Mn、S、P、Cr、Mo、V、Mo、Al、B和稀土元素,余量为Fe及不可避免杂质。所述的3Cr油井管的生产方法,步骤为原料精选、冶炼、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。本发明方法中再加热及张力定径采用的二次定径、热矫直去除应力的处理技术,解决了抗S和CO2油套管处在硫化氢应力腐蚀敏感区时抗硫化氢应力腐蚀门槛值低,腐蚀速率快、易局部穿透腐蚀的技术难题。
Description
技术领域
一种3Cr油井管及其生产方法,涉及酸性油气田用3Cr油井管及其制造方法,属于冶金技术领域。
背景技术
含H2S和CO2酸性油气田钻探开发的钻井、完井、采油、采气等领域所使用的耐酸高抗H2S+抗CO2腐蚀的油套管,主要使用的都是经济型高抗H2S+抗CO2耐腐蚀油管或套管。如我国的长庆、四川、塔里木等油气田,天然气中都含有不同程度的H2S和CO2,所使用的油套管均要求既抗H2S又要抗CO2腐蚀。由于现场工况大多数油气井中的H2S和CO2含量及其分压不高,不足以选用价格昂贵(10倍以上)的镍基合金油井管或镍铬合金油井管,完全可以采用经济型抗H2S+抗CO2 3Cr油井管,并且在模拟工况条件(H2S和CO2共存的高温高压腐蚀环境)下具有良好的耐腐蚀性能。
中国专利201010231451.8涉及3Cr无缝钢管及其制造方法,化学成分按重量百分比计:C:0.1%~0.2%、Si:0.1%~0.5%、Mn:0.3%~0.8%、Cr:2%~4%、Mo:0.3%~0.6%、Ti:0.0024%~0.024%、Al:0.01%~0.004%、P:0~0.03%、S:0~0.03%,余量为Fe及不可避免杂质;提供一种淬透性高、晶粒细化的无缝钢管。专利00125882.6涉及一种抗CO2及海水腐蚀油套管用低合金钢:按重量百分比计,其化学成分配比为:C:0.01%~1.0%、Si:0.1%~1.0%、Mn:0.1%~2.0%、Cr:0.5%~5.0%、Mo:0.01%~1.0%、Cu:0.005%~0.25%,稀土:0.005%~0.25%;其余为Fe和不可避免的杂质。该油套管钢材为低碳合金钢,成本较低,能为油田所接受。
综合来看,国内外文献所涉及的3Cr无缝钢管的力学性能不是很理想,且成本较高。
发明内容
本发明的目的是提供一种经济型高淬透性、高晶粒度的3Cr油井管及其生产方法。
本发明的技术方案:一种3Cr油井管,所述3Cr油井管的化学成分按重量百分比计,C:0.1%~0.2%、Si:0.1%~0.4%、Mn:0.4%~0.8%、S:小于等于0.005%、P:小于等于0.015%、Cr:2.5%~3.5%、Mo:0.1%~0.3%、V:0.001%~0.01%、、Al:0.004%~0.01%、B:0.001%~0.008%、稀土元素:0.005%~0.2%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述稀土元素包括,铕:0.002%~0.08%,铋:0.001%~0.08%及钴:0.002%~0.04%三种,单位为以3Cr油井管的所有化学成分总量为100%的重量百分比。
所述的3Cr油井管的生产方法,步骤为原料选择、冶炼、连铸、连轧,连轧后进行再加热及张力定径:在800~850℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为±10%~±30%,然后在300~500℃进行二次定径,使外径改变量为±5%,并在300~500℃用温矫直机进行温矫直。
再加热及张力定径后,进行调质热处理:采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850~870℃,淬火介质水,保温时间20~40min;回火温度为590~660℃,保温时间为60~180min。
电炉炼钢的原材料要求铁水:P≤0.090%、S≤0.005%;电炉终点控制C≥0.05%、P≤0.015%;电炉出钢温度控制在1620~1660℃,电炉出钢脱氧合金化时Al球(球状颗粒的Al)加入量2.5~3.5kg/t,LF精炼结束Ca-Si丝喂入量0.4~0.6公斤/吨,VD真空处理在真空度≤67Pa下保持10分钟,静吹时间≥5min;浇铸出罐温度:1580~1595℃。LF炉(LADLE FURNACE)即钢包精炼炉,是钢铁生产中主要的炉外精炼设备。LF炉一般指钢铁行业中的精炼炉。实际就是电弧炉的一种特殊形式。
进行全保护浇铸:二冷采用弱冷方式浇注,铸坯采用缓冷(坑冷),入坑温度≥500℃,铸坯出坑温度≤100℃。
热轧利用环形炉,出炉管温度1200~1350℃。
C在珠光体+铁素体钢中,以渗碳体形式提高珠光体含量,提高强度,降低韧性,降低硫化物应力腐蚀开裂(SSCC);在调质钢中,低C(板条、位错)马氏体的回火组织对强韧性有益,对SSCC有益,高C孪晶马氏体及回火组织对韧性有害,SSCC有害;基体组织中固溶C增多,应力б提高,冲击韧性值Akv下降,SSCC降低;本发明中控制碳元素的含量为0.1%~0.2%,在淬透能力方面对综合机械性能和SSCC有益;
Si为有效脱氧元素,出于脱氧的目的,Si≥0.05%即可;Si同时具有抗回火软化效果;Si≥0.5%会促进析出作为软化相的铁素体,SSCC下降。本发明中控制硅含量为0.1%~0.4%。
Mn易与钢中S亲合,形成MnS夹杂,对强韧性和SSCC下降;Mn含量太高,则会与P、S等杂质一起在晶界处偏析,使钢的韧性和SSCC下降;C-Mn系低合金钢,降C量增Mn量,严格控制Mn/C重量比及S含量,重量比Mn/C≥3,S≤0.005%,可以改善综合机械性能;Mn(%)=0.5+12S(%)+0.0086/C(%);本发明中控制Mn的含量为0.4%~0.8%,在调质钢中Mn扩大淬透性,并使相变温度降低(A1/A3点降低),易形成残余奥氏体向马氏体转变,提高综合机械性能。
Cr是扩大淬透性元素;Cr是碳化物形成元素,Cr7C3是经济型抗CO2钢中的主要碳化物,Cr23C6是马氏体不锈钢中的主要碳化物;在淬火高温回火的调质钢中,Cr可以改善钢的耐腐蚀性能,保证综合机械性能,增强SSCC;Cr-Mo的有效配合,提高淬透性,在淬火+高温回火状态,可保证钢种在较高的强度下具有良好的综合机械性能,增强SSCC;Cr+Mo≥1.5%可有效提高淬透性,但Cr+Mo≥3.0%会促进生成粗大碳化物M23C6,降低SSCC。本发明控制Cr的含量为2.5%~3.5%。改善了钢的耐腐蚀性能,保证综合机械性能,使SSCC增强。
Mo与Cr相似,也是扩大淬透性元素,在连续冷却过程中Mo还推迟奥氏体向贝氏体转变,增强SSCC;Mo与C有较强的亲和力,是碳化物形成元素,减少固溶的C含量,增强SSCC;在淬火高温回火的调质钢中,Mo与C形成的合金碳化物质点析出,起到二次硬化作用,保证基体α中碳(间隙相化合物)充分析出,特别是Mo2C/MoC金属间隙相碳化物硬度高(Hv=1480),不仅高于一般渗碳体Fe3C(M3C Hv=950~1050)硬度,而且高于M6C型碳化物的Hv=1100,保证在610℃以上温度回火具有较高的强度和硬度(HRC≤29),增强SSCC;Mo与V促进生成微细碳化物MC,可提高回火温度,为此Mo≥0.5%,优选含量0.7%以上;本发明控制Mo的含量为0.1%~0.3%,Cr-Mo的有效配合,在淬火+高温回火状态,可保证钢种在较高的强度下具有良好的综合机械性能,增强SSCC。
V、Ti、Al、B均属于微合金化元素,其中V、Ti、B又属强碳化物形成元素,它们与碳/氮形成的金属间隙相化和物质点硬度高(如VC Hv=2010,TiCHv=2850),并通过提高淬透性,细化晶粒,增强SSCC;在调质态Cr-Mo钢中,V与Mo促进生成微细碳化物MC,可提高回火温度,为此V≥0.05%~0.25%,提高含量效果饱和;本发明中V:0.001~0.01%、Al:0.01~0.004%、B:0.001~0.008%。
S、P元素提高钢的开裂敏感性,SSCC降低;P易在晶界处偏析,SSCC降低;S在钢中以MnS、FeS夹杂物的形态存在,诱发应力腐蚀开裂敏感性,是裂纹萌生和扩展的路径,SSCC降低;S与P一样,会在晶界处偏析,SSCC降低。本发明中严格控制S、P的含量,S:≤0.005%、P:≤0.015%。
稀土元素:加入适量的稀土元素能有效的出去氧、硫、磷、氢、氮等气体,以及与杂质铅、砷等形成熔点较高的化合物,从而有效的降低杂质元素对钢质量的影响,改善了夹杂物数量和尺寸,明显改善钢的韧性和高温持久强度,改善钢的铸态组织及热加工性能。稀土的添加改变了合金氧化过程的扩散动力学,对金属阳离子的向外扩散起了抑制作用,促进了阴离子向内传输,改变了氧化膜的形成和生长机制,生成致密切与图层本体有很强粘附力的保护性氧化膜,是合金抗氧化能力等到增强。
本发明的有益效果:本发明方法中再加热及张力定径采用的二次定径、热矫直去除应力的处理技术,解决了抗S和CO2油套管处在硫化氢应力腐蚀敏感区时抗硫化氢应力腐蚀门槛值低,腐蚀速率快、易局部穿透腐蚀的技术难题。
附图说明
图1-1为实施例1产品金相组织100倍放大图。
图1-2为实施例1产品金相组织500倍放大图。
图2实施例1产品扫描电镜示意图。
图3-1为实施例2产品金相组织200倍放大图。
图3-2为实施例1产品金相组织500倍放大图。
具体实施方式
实施例1
按API 5CT标准P110钢级生产规格为139.7×9.17mm 3Cr无缝钢管,钢种材料采用2Cr3Mo,化学成分见表1,按重量百分比计,余量为Fe及不可避免杂质。
表1-1 2Cr3Mo化学成分
C | Si | Mn | S | P | Cr | V | Mo | Al | B |
0.194 | 0.251 | 0.71 | 0.003 | 0.008 | 2.78 | 0.002 | 0.3 | 0.010 | 0.001 |
所述稀土元素为0.2%;其中铕:0.08%,铋:0.08%,钴:0.04%。
生产工艺流程:原料精选、冶炼(包括炉外精炼)、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。
再加热及张力定径:在850℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为30%,热处理后500℃进行二次定径,使外径改变量为5%,并在500℃进行温矫直。
调质热处理采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度870℃,淬火介质水,保温时间20min,回火温度分别为600~650℃,保温时间为80min。
图2为产品扫描电镜示意图。
取产品试样进行抗硫化氢试验。在模拟腐蚀介质中,温度为130℃,CO2和H2S分压均为8MPa时,3Cr材料的平均腐蚀速率为1.1086mm/a。微观和宏观观察结果表明,试样表面为发生明显的局部腐蚀。腐蚀产物主要是FeS2和Fe7S8,表明该环境中H2S的电化学腐蚀占主导地位。
取产品3Cr油井管样品三组,测试力学性能数据,结果如表1-2所示,测试硬度,数据如表1-3所示。
表1-2 力学性能数据
屈服MPa | 抗拉MPa | 延伸率% | 冲击功J(7.5L) | |
1 | 918 | 1234 | 20 | 27 |
2 | 839 | 1215 | 20 | 25 |
3 | 838 | 1210 | 20 | 26 |
表1-3 硬度测试数据(洛氏硬度HRC)
钢管外部 | 钢管中部 | 钢管内部 | |
1 | 37.4 | 38.2 | 36.9 |
2 | 37.3 | 38.4 | 37.6 |
3 | 37.6 | 38.2 | 37.0 |
金相组织为:上贝氏体B+粒状贝氏体B+回火索氏体S回,扫描电镜图如图1-1和图1-2所示,图中组织的晶粒度为8.0,达到了细化晶粒的目的。
实施例2
按API 5CT标准P110钢级生产规格为224.5×7.92mm3Cr无缝钢管,钢种材料采用2Cr3Mo,化学成分见表1,按重量百分比计,余量为Fe。
表2-1 2Cr3Mo化学成分
C | Si | Mn | S | P | Cr | V | Mo | Al | B |
0.156 | 0.387 | 0.55 | 0.004 | 0.013 | 3.23 | 0.098 | 0.14 | 0.004 | 0.005 |
所述稀土元素为0.1%;其中铕:0.05%,铋:0.01%,钴:0.04%。
生产工艺流程:原料精选、冶炼、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。调质热处理采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850℃~870℃,淬火介质水,保温时间40min,回火温度分别为600~660℃,保温时间为100min。
取产品3Cr油井管样品三组,测试力学性能数据,结果如表2-2所示,测试硬度,数据如表2-3所示。
表2-2 力学性能数据
屈服MPa | 抗拉MPa | 延伸率% | 冲击功J(5L) | |
1 | 827 | 928 | 24 | 76 |
2 | 832 | 925 | 25 | 77 |
3 | 843 | 944 | 24 | 79 |
表2-3 硬度测试数据(洛氏硬度HRC)
钢管外部 | 钢管中部 | 钢管内部 | |
1 | 28 | 29.3 | 27.4 |
2 | 28.1 | 30 | 28.4 |
3 | 28.1 | 29.9 | 26.9 |
金相组织为:上贝氏体B+粒状贝氏体B+回火索氏体S回,扫描电镜图如图3-1和图3-2所示。图中晶粒度为10.0,经淬火后回火得到上贝氏体+粒状贝氏体+回火索氏体。
实施例3
按API 5CT标准P110钢级生产规格为224.5×7.92mm3Cr无缝钢管,钢种材料采用2Cr3Mo,化学成分见表1,按重量百分比计,余量为Fe及不可避免杂质。
表2-1 2Cr3Mo化学成分
C | Si | Mn | S | P | Cr | V | Mo | Al | B |
0.187 | 0.221 | 0.691 | 0.001 | 0.002 | 2.67 | 0.003 | 0.122 | 0.005 | 0.007 |
还含有稀土元素为0.005%;其中铕:0.002%,铋:0.001%,钴:0.002%。
生产工艺流程:原料精选、冶炼、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。
再加热及张力定径:在800℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为10%,热处理后300℃进行二次定径,使外径改变量为5%,并300℃进行温矫直。
调质热处理采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850℃℃,淬火介质水,保温时间30min,回火温度分别为600~660℃,保温时间为60min。
实施例4
按API 5CT标准P110钢级生产规格为224.5×7.92mm3Cr无缝钢管,钢种材料采用2Cr3Mo,化学成分见表1,按重量百分比计,余量为Fe及不可避免杂质。
表2-1 2Cr3Mo化学成分
C | Si | Mn | S | P | Cr | V | Mo | Al | B |
0.101 | 0.381 | 0.406 | 0.002 | 0.001 | 3.47 | 0.087 | 0.285 | 0.008 | 0.004 |
还含有稀土元素为0.016%;其中铕:0.007%,铋:0.003%,钴:0.006%。
生产工艺流程:原料精选、冶炼、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。
再加热及张力定径:在830℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为15%,热处理后400℃进行二次定径,使外径改变量为5%,并400℃进行温矫直。
调质热处理采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850℃,淬火介质水,保温时间25min,回火温度分别为600~650℃,保温时间为114min。
实施例5
按API 5CT标准P110钢级生产规格为224.5×7.92mm3Cr无缝钢管,钢种材料采用2Cr3Mo,化学成分见表1,按重量百分比计,余量为Fe及不可避免杂质。
表2-1 2Cr3Mo化学成分
C | Si | Mn | S | P | Cr | V | Mo | Al | B |
0.177 | 0.219 | 0.502 | 0.003 | 0.011 | 2.88 | 0.009 | 0.231 | 0.007 | 0.006 |
还含有稀土元素为0.187%;其中铕:0.063%,铋:0.044%,钴:0.08%。
生产工艺流程:原料精选、冶炼、连铸、连轧、再加热及张力定径和调质热处理。
再加热及张力定径:在820℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为22%,热处理后450℃进行二次定径,使外径改变量为5%,并500℃进行温矫直。
调质热处理采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850℃,淬火介质水,保温时间35min,回火温度分别为600~640℃,保温时间为180min。
Claims (5)
1.一种3Cr油井管,其特征在于,所述3Cr油井管的化学成分按重量百分比计,C:0.1%~0.2%、Si:0.1%~0.4%、Mn:0.4%~0.8%、S:小于等于0.005%、P:小于等于0.015%、Cr:2.5%~3.5%、Mo:0.1%~0.3%、V:0.001%~0.01%、、Al:0.004%~0.01%、B:0.001%~0.008%、铕:0.002%~0.08%、铋:0.001%~0.08%、钴:0.002%~0.04%,余量为Fe及不可避免的杂质。
2.权利要求1所述3Cr油井管的生产方法,步骤包括原料选择、冶炼、连铸、连轧,其特征在于,连轧后进行再加热及张力定径:在800~850℃进行热轧,通过微张力减径机进行定径,使钢坯外径改变量为±10%~±30%,然后在300~500℃进行二次定径,使外径改变量为±5%,并在300~500℃用温矫直机进行温矫直。
3.根据权利要求2所述3Cr油井管的生产方法,其特征是:在加热及张力定径后,进行调质热处理:采用淬火+高温回火热处理工艺,淬火温度850~870℃,淬火介质为水,保温时间20~40min;回火温度为590~660℃,保温时间为60~180min。
4.根据权利要求2所述3Cr油井管的生产方法,其特征在于冶炼电炉炼钢的原材料要求铁水:P≤0.090%、S≤0.005%,电炉终点控制C≥0.05%、P≤0.015%,电炉出钢温度控制在1620~1660℃,电炉出钢脱氧合金化时Al球加入量2.5~3.5kg/t,LF精炼结束Ca-Si丝喂入量0.4~0.6 kg/t,VD真空处理在真空度≤67Pa下保持10分钟,静吹时间≥5min;浇铸出罐温度:1580~1595℃。
5.根据权利要求2所述3Cr油井管的生产方法,其特征在于连铸时采用全保护浇铸:二冷采用弱冷方式浇注,铸坯采用坑冷,入坑温度≥500℃,铸坯出坑温度≤100℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110197517 CN102268602B (zh) | 2011-07-14 | 2011-07-14 | 3Cr油井管及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201110197517 CN102268602B (zh) | 2011-07-14 | 2011-07-14 | 3Cr油井管及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102268602A CN102268602A (zh) | 2011-12-07 |
CN102268602B true CN102268602B (zh) | 2013-04-03 |
Family
ID=45051053
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201110197517 Expired - Fee Related CN102268602B (zh) | 2011-07-14 | 2011-07-14 | 3Cr油井管及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102268602B (zh) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102719747A (zh) * | 2012-06-25 | 2012-10-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐硫酸盐还原菌腐蚀的油井管及其制造方法 |
CN103131952B (zh) * | 2013-03-22 | 2016-01-13 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 含稀土抗co2经济型套管的制备方法 |
CN103469080B (zh) * | 2013-09-06 | 2016-03-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种80ksi钢级油井管的制造方法 |
CN103789649B (zh) * | 2014-02-17 | 2016-08-17 | 上海海隆石油管材研究所 | 一种抗二氧化碳腐蚀的石油钻杆及其生产方法 |
CN114892091B (zh) * | 2022-05-27 | 2023-07-14 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种抗co2腐蚀油套管热轧圆管坯及其生产工艺 |
CN115386808B (zh) * | 2022-09-28 | 2023-05-30 | 延安嘉盛石油机械有限责任公司 | 一种耐腐蚀油套管及其制备方法与应用 |
CN116640989A (zh) * | 2023-05-26 | 2023-08-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强度抗腐蚀油井用无缝钢管及其生产工艺 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007007678A1 (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
CN101233245A (zh) * | 2005-07-25 | 2008-07-30 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管的制造方法 |
CN101899621A (zh) * | 2010-07-20 | 2010-12-01 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 3Cr无缝钢管及其制造方法 |
-
2011
- 2011-07-14 CN CN 201110197517 patent/CN102268602B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007007678A1 (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
CN101233245A (zh) * | 2005-07-25 | 2008-07-30 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管的制造方法 |
CN101899621A (zh) * | 2010-07-20 | 2010-12-01 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 3Cr无缝钢管及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102268602A (zh) | 2011-12-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102268602B (zh) | 3Cr油井管及其生产方法 | |
CN101417296B (zh) | 直径为Ф219.0~460.0mm大口径高钢级耐腐蚀无缝钢管的制造方法 | |
CN105002425B (zh) | 超高强度超高韧性石油套管用钢、石油套管及其制造方法 | |
CN104513936B (zh) | 一种屈服强度1100MPa级调质高强钢及其生产方法 | |
CN104789866B (zh) | 630MPa级调质型低温球罐用高强高韧性钢板及其制造方法 | |
CN107177797A (zh) | 油气田用130ksi、135ksi级别耐蚀钻具钢及其制造方法 | |
CN105441801B (zh) | 一种超高强度超高韧性石油套管及其tmcp制造方法 | |
EP2824198A1 (en) | Method for producing high-strength steel material having excellent sulfide stress cracking resistance | |
CN101928889A (zh) | 一种抗硫化物腐蚀用钢及其制造方法 | |
US10550962B2 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
CN106191671B (zh) | 高强度抗硫化氢腐蚀无缝管线管及其制备方法 | |
CN103215519A (zh) | 一种火电超超临界机组用主蒸汽管道 | |
CN102409241A (zh) | 石油套管用钢、石油套管及其制造方法 | |
CN107217201A (zh) | 一种含稀土海洋钻井平台桩腿用600MPa无缝钢管及其生产方法 | |
CN103602903B (zh) | 高强度抗二氧化碳腐蚀油井管及其制造方法 | |
CN102747279A (zh) | 一种抗硫化氢应力腐蚀开裂的油套管及其制造方法 | |
CN102936686A (zh) | 一种低成本l80-1钢级石油套管的生产方法 | |
CN107326262A (zh) | 含稀土海洋钻井平台桩腿用800MPa无缝钢管及其生产法方法 | |
CN110656287B (zh) | 一种高强度钻杆用无缝钢管及其制造方法 | |
CN107675104A (zh) | 铸钢、铸钢的制备方法及其应用 | |
CN106399829A (zh) | 高强高韧耐腐蚀马氏体不锈钢油井管及其制造方法 | |
CN114277310B (zh) | 一种抗h2s腐蚀的油套管及其制造方法 | |
CN106636958A (zh) | 一种含Cu管线钢及其强化热处理工艺 | |
CN114086083B (zh) | 一种1100MPa级抗硫高压气瓶钢、高压气瓶及其制造方法 | |
CN103789649B (zh) | 一种抗二氧化碳腐蚀的石油钻杆及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
PP01 | Preservation of patent right |
Effective date of registration: 20140922 Granted publication date: 20130403 |
|
RINS | Preservation of patent right or utility model and its discharge | ||
PD01 | Discharge of preservation of patent |
Date of cancellation: 20150322 Granted publication date: 20130403 |
|
RINS | Preservation of patent right or utility model and its discharge | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20130403 Termination date: 20140714 |
|
EXPY | Termination of patent right or utility model |