CN102149842A - 不锈钢、由其制造的冷轧带和由其制造扁钢制品的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种不锈钢和由其制成的扁钢制品，该扁钢制品可以以简单的方式廉价地制造。本发明的钢在冷轧状态下其结构具有5-15体积％的δ铁素体和作为余量的奥氏体。在此所述钢含有(重量％)：碳：0.05-0.14％，硅：0.1-1.0％，锰：4.0-12.0％，铬：＞17.5-22.0％，镍：1.0-4.0％，铜：1.0-3.0％，氮：0.03-0.2％，磷：最高0.07％，硫：最高0.01％，钼：最高0.5％；可选地由组群“钛、铌、硼、钒、铝、钙、砷、锡、锑、铅、铋、氢”中的一种或数种元素以下列组分构成：钛：最高0.02％，铌：最高0.1％，硼：最高0.004％，钒：最高0.1％，铝：0.001-0.03％，钙：0.0005-0.003％，砷：0.003-0.015％，锡：0.003-0.01％，铅：最高0.01％，铋：最高0.01％，氢：最高0.0025％，剩余的铁和不可避免的杂质。

Description

不锈钢、由其制造的冷轧带和由其制造扁钢制品的方法

技术领域

本发明涉及一种不锈钢，由这种钢制造的冷轧扁钢制品、例如钢带或钢板，以及由上述钢制造扁钢制品的方法。

背景技术

一种在实践中一再证明可行的不锈钢已知名称为X5CrNi18-10，用EN材料号1.4301来表示。这种材料涉及相对软的、非铁磁性的奥氏体钢，由这种钢可以制造例如锅、餐具、水盆、家务用具的部件、所谓的“白色器皿”，如洗衣机、烘干机、洗碗机等。根据DIN EN 10088这种钢除了含有铁和不可避免的杂质以外，还典型地含有(重量％)直至0.07％的碳、17.0-19.5％的铬、8.0-10.5％的镍、最高1％的硅、最高2％的锰、最高0.045％的磷、最高0.015％的硫和最高0.110％的氮。高的镍含量在此确保了钢的奥氏体结构，这是它的良好的变形性的前提。高的铬含量在此确保了这种钢的良好的耐腐蚀性。

1.4301号钢的缺点在于，必须以相对较高的费用制造，这是因为对于它的合金成分，特别是高的镍含量，必须支付高价。

由于1.4301号钢的高的合金费用，进行了许多实验，试图使该材料得以替代。这些工作的一致目标为：使镍含量降低。

文献EP 0 969 113 A1描述了这类开发的一个实例。由该公开文献所公开的奥氏体钢除了含有铁和不可避免的杂质以外，还含有(重量％)直至0.01-0.08％的碳、0.1-1％的硅、5-11％的锰、15-17.5％的铬、1-4％的镍、1-4％的铜、0.1-0.3％的氮以及进一步定义的硫、钙、铝、磷、硼和氧的含量。

由文献JP 56 146862已知这种类型钢的另一实例。该奥氏体钢含有(重量％)直至0.03％的碳、直至0.5％的硅、2.2-3.0％的锰、14-18％的铬、6-9％的镍、直至0.03％的氮、0.15-0.50％的钼、1-3％的铜以及剩余的铁和不可避免的杂质。在此达到了良好变形行为的特定值，该变形行为通过对所谓的MD30值的控制性调整而得到调整，该值根据文献JP 56 146862所给出的特殊公式计算出。

通常用“M_d30”标明了这样的温度，在该温度条件下在冷加工之后由奥氏体至马氏体的转变由30％进行至50％。与此相反，在该温度以上转化降低(见Werkstoffkunde Stahl，Band 2，出版商：Verein Deutscher Eisenhüttenleute，1985，Springer-Verlag Berlin Heidelberg New York Tokio，Verlag Stahleisen m.b.H.Düsseldorf，Kapitel D 10.3.2)。

此外，欧洲专利文献EP 1 431 408 B1建议了一种镍含量低的具有下列组成(重量％)的基于CrNiMnCu的奥氏体不锈钢：0.03-0.064％碳、0.2-1.0％硅、7.5-10.5％锰、14.0-16.0％铬、1.0-5.0％镍、0.04-0.25％氮、1.0-3.5％铜、微量的钼和剩余的铁以及不可避免的杂质。为实现热轧性能，在此规定了δ铁素体含量，其根据文献EP1 431 408 B1给出的公式计算出的含量为少于8.5％。这样制得的钢显示出了可与公知的1.4301号钢相匹敌的力学特性。

由文献EP 0 593 158 A1已知属于所述钢种类的基于CrNiMnCuN的奥氏体不锈钢。除了铁和不可避免的杂质以外，这种钢还具有(重量％)＜0.15％的碳、＜1％的硅、6.4-8.0％的锰、16.5-17.5％的铬、2.50-5.0％的镍、＜0.2的氮和2.0-3.0％的铜。用这种钢达到了良好的热轧性能，特别是能够避免热轧时出现边缘裂纹，以及同时实现了可接受的力学特性和耐腐蚀性。为确保该特性组合，在此这样调整这种钢的铬含量，即，使铬含量一定不超出17.5重量％。

由文献EP 1 319 091 B1已知这样的可能性，费用节约地制造主要由基于锰的奥氏体组成的钢带或钢板，该钢带或钢板具有相对于现有技术提高的强度。为此目的熔融了一种钢，这种钢至少含有如下合金组分(重量％)：15.00-24.00％的铬、5.00-12.00％的锰、0.10-0.60％的氮、0.01-0.2％的碳、最高3.00％的铝和/或硅、最高0.07％的磷、最高0.05％的硫、最高0.5％的铌、最高0.5％的钒、最高3.0％的镍、最高5.0％的钼、最高2.0％的铜以及剩余的铁和不可避免的杂质。在此，这样的钢在形成于双辊铸轧机的两个旋转轧辊之间的铸缝中铸造成厚度为最大10mm的薄带。在此期间，轧辊或滚子如此剧烈冷却，以使薄带在铸缝中以至少200K/s的冷却速度冷却。已知方法以这种方式利用钢带浇铸装置的基本已知的技术，通过在双辊铸轧机的两个轧辊或滚子之间形成的铸缝铸造钢，并使其如此剧烈冷却，以导致初级铁素体至初级奥氏体凝固方向的转移。这实现了，将溶解于熔化物中的氮引入钢，因为奥氏体对氮的溶解度较大。通过强化的以高冷却速度进行的冷却在此确保了，在正在凝固的熔化物中，有可能生成的氮气气泡保持较小，而相对地，压制气泡的气压较大。这妨碍了凝固过程中的高氮气含量的气体排出。

最后，由文献EP 1 352 982 B1已知可廉价制造的不锈钢，这种不锈钢在传统冷加工过程中相对于应力裂纹的生成不敏感。用这种钢，取代通常所追求的单相的纯奥氏体结构而调整出一个两相的混合结构，其中，通过加硅和/或钼的合金处理、并部分地通过降低镍含量或者通过用铜替换镍来调整出奥氏体(A)和铁素体(F)份额。在此，奥氏体如此稳定化，即，使在变形过程中出现的马氏体生成不会导致应力裂纹。由文献EP 1 352 982 B1已知的钢中的铬含量(重量％)在16-20％之间、锰含量在6-12％之间、镍含量为小于等于9.05％而铜含量为小于等于3％。氮以0.1-0.5％之间的含量进行加合金。该合金如此组成，即，t因子(构成铁素体的元素相对于构成奥氏体的元素的、具有各自前因子的比值)在大于1.3至小于1.8的范围内。同时，合金的MD30温度满足确定的条件。

发明内容

以前面所阐述的现有技术为背景，本发明的目的在于，提供一种钢，这种钢可以以简单的方式廉价地制造。此外应当提供一种方法，通过该方法中将该种钢制成具有理想特性的钢带。最后应当提供一种冷轧的、可以廉价制造的扁不锈钢制品，该钢制品在良好的变形特性条件下具有对于广泛应用领域足够的强度。

基于该种钢，根据本发明，如此实现了上述目的，即该种钢具有根据权利要求1所述的组成。引述权利要求1的权利要求给出了该种钢的有利的设计方案。

权利要求12给出了涉及扁钢制品的前面所述目的的解决方案，其中在权利要求13给出了该制品有利的设计方案。

最后，鉴于该方法，根据本发明的上述目的的解决方案在于，在制造扁钢制品时至少进行权利要求14给出的工作步骤。引述权利要求14的权利要求给出了本发明方法的优选的设计方案。

本发明提供了一种含有较高锰和铜含量以及较低镍含量的CrMnNiCu不锈钢，作为1.4301号钢的费用低廉的替代材料，本发明的钢有利地经钢带浇铸而加工成扁钢制品。

根据本发明组成的钢的合金组分在此如此选择，即，使钢在冷轧状态下的结构除了含有奥氏体以外还含有5-15体积％的δ铁素体含量。在此，该δ铁素体含量如此衡量，即，本发明的钢作为冷轧带在良好的强度条件下具有在1.4301号钢上所能达到的耐腐蚀性。由本发明的钢冷轧而成的扁钢制品的力学性能，如屈服极限和抗拉强度，相对于1.4301号钢达到更高的值而断裂延伸率实现更小的A80值。在此，评价冷变形性的技术参数、如深冲实验中的边界拉伸系数和球冠高度，位于为由1.4301号钢生成的钢板的计算值的下方分布范围中。

由于本发明的钢特别的性能组合，因而本发明的钢适用于替代1.4301号钢，用于制造属于“白色器皿”的制品以及用在其它应用领域，在这些领域中钢板分别以显著的深冲部分和拉伸部分而变形成各种制品。

因此，本发明的钢具有(重量％)：

碳：0.05-0.14％，

硅：0.1-1.0％，

锰：4.0-12.0％，

铬：＞17.5-22.0％，

镍：1.0-4.0％，

铜：1.0-3.0％，

氮：0.03-0.2％，

磷：最高0.07％，

硫：最高0.01％，

钼：最高0.5％，

可选地，由组群“钛、铌、硼、钒、铝、钙、砷、锡、锑、铅、铋、氢”中的一种或数种元素以下列组分构成：

钛：最高0.02％，

铌：最高0.1％，

硼：最高0.004％，

钒：最高0.1％，

铝：0.001-0.03％，

钙：0.0005-0.003％，

砷：0.003-0.015％，

锡：0.003-0.01％，

铅：最高0.01％，

氢：最高0.0025％，

剩余的铁和不可避免的杂质。

铬首先用于改善耐腐蚀性因而在本发明的钢中具有从大于17.5重量％直至最高22.0重量％的含量。本发明的钢中应当含有大于17.5重量％的铬，这一点确保了，达到了可与1.4301号钢相匹敌的耐腐蚀性。当铬含量为至少17.7重量％，特别是至少18.0重量％时，特别达到这一点。当本发明的钢的铬含量限于20重量％时，特别实现由本发明得到的成功。

碳和氮是重要的奥氏体成分，并在加工本发明的钢过程中有效提高针对变形马氏体形成的阻力。因此碳含量的下限为0.05重量％而氮含量下限为0.03重量％。

通过维持0.14重量％的碳含量上限，避免了热处理过程中碳化铬生成的危险，该热处理例如为焊接，并因此避免伴随的晶间腐蚀。

作为间质元素，氮导致屈服极限的提高并因而确定为最高0.2重量％。为确保尽量好的变形性能，氮含量优选限于0.12重量％。当氮含量为至少0.06重量％，特别为0.06至0.10重量％时，氮在本发明的不锈钢中的作用相应地特别显现出来。

硅会促进铁素体的生成。因此本发明的钢的硅含量限于最高1重量％，特别是0.5重量％，其中，硅的不期待的效果可以特别由此而避免，即本发明的钢的硅含量限于0.4重量％。

不必蓄意向本发明的钢添加钼，这是因为一方面会促进铁素体的生成，而另一方面很昂贵。因此，优选钼含量尽可能小。特别地根据本发明使钼含量降低到这样的程度，即，限于失效的、对应由于制造而不可避免的杂质的量。

作为奥氏体成分向本发明的钢添加镍，其中，1重量％的最低含量是必要的，以确保在本发明的钢中δ铁素体的含量于热轧带中最高25重量％，以及确保良好的变形特性，从而本发明的冷轧带的力求限于最高15％的δ铁素体的含量得以可靠地遵循。当镍含量为至少1.5重量％，特别为至少2.0重量％时，特别可靠地达到了该效果。通过将镍含量限定在最高4重量％，相对于1.4301号钢明显降低了合金材料费用。

通过添加奥氏体成分锰和铜，实现了镍含量的降低。

铜具有和镍相似的奥氏体稳定效应。然而，过高的铜含量可以导致富铜析出的形成伴随熔点降低，特别在钢带浇铸装置中将本发明的钢浇铸成铸造带的过程中，或者在接着按顺序进行的热轧过程中，富铜析出的形成会导致出现裂缝。因此本发明对于铜设置的上限为3％。为确保本发明的钢中的铜的效果，铜的最低含量为1.5重量％，特别适用2.0重量％，其中，在实际实验过程中2.1重量％和更高的含量证明是可行的。

本发明的钢中的锰的形成奥氏体效应在至少4重量％的锰含量的条件下实现。由合金材料技术、经济视角来看，锰含量限于最高12重量％，其中，当锰含量为4.0-10.5重量％，特别是7.5-10.5重量％时，达到了本发明的钢中锰的理想效应。

对于磷和硫的含量，磷限于最高0.07重量％，而硫限于最高0.01重量％，以持续排除这些合金元素对于本发明的钢的变形性能的消极影响。

为在本发明的钢中对确定的特性进行调整，可以具有可选含量的钛、铌、硼、钒、铝、钙、砷、锡、铅或氢。

直至0.02重量％的钛含量既用于经连续浇铸的本发明的扁钢制品的生成，又用于经由所谓的“钢带浇铸路线”在得到的钢带中避免裂缝。

直至0.1重量％的铌既在经连续浇铸生成过程中、又在经钢带浇铸生成过程中对变形性能起良好作用。

在经钢带浇铸的加工条件下可以在本发明的钢中添加直至0.004重量％的硼，以对抗裂缝生成的危险。如果该钢进行连续浇铸，则硼的含量为前述上限，用以避免产生表面裂纹。

通过以0.001-0.03重量％添加铝，本发明的钢的纯净度可以得到改善。为此目的，所具有的钙的含量为0.0005-0.003重量％。

通过0.003-0.015重量％的砷、0.003-0.01重量％的锡、直至0.01重量％的铅和直至0.01重量％铋，可以在经钢带浇铸的加工本发明钢过程中使裂纹生成的危险最小化。在经连续浇铸的加工条件下，所述含量限制下的这些元素有助于避免在热轧时出现表面缺陷的危险。

鉴于特别是在冷轧状态下追求的特性的、构成奥氏体和铁素体合金成分的、理想比例这样成立，即，对于因数

$t=\frac{\%\mathrm{Cr}+2\%\mathrm{Mo}+1.5\%\mathrm{Si}+3\%\mathrm{Al}-5}{0.3\%\mathrm{Mn}+\%\mathrm{Ni}+0.5\%\mathrm{Cu}+15(\%C+\%N)+2}$

令t小于或等于1.3，其中，％C是相关钢成分中的碳含量，％N是氮含量，％Si是硅含量，％Al是铝含量，％Mn是锰含量，％Cr是铬含量，％Ni是镍含量，％Mo是钼含量，以及％Cu是铜含量。当t小于1.3时，这一点特别成立，其中当t最高为1.2时，本发明所追求的特性特别可靠地得到调整。

根据本发明，由根据本发明组成的钢冷轧而成的钢制品，即例如冷轧钢带或钢板具有至少35％的延伸率A80。在如此形成的冷轧的、根据本发明的钢制品中，在对旋转对称的杯状物进行深冲时的边界拉伸系数为2.00。在此，“边界拉伸系数”的意思是在一次冲型的条件下、由用于冲出杯状物的坯料直径相对于用于杯状物深冲的冲具直径形成的最大拉伸系数，在该一次冲型的过程中，用一确定的夹持力可以使杯状物在没有底部裂纹或褶皱的情况下进行深冲。在此，坯料在它的外边缘上完全夹紧在拉环和夹具之间。然后，直径为100mm的冲具入侵至坯料中，并在深冲过程中形成球冠状。进行该过程，直至板材料断裂。在由本发明的钢制造冷轧带或冷轧板的过程中，以此手段得到的、无裂缝的球冠高度通常为58mm。相应地，根据本发明得到的扁钢制品具有这样的特性组合，该特性组合以优化的方式适应于例如通过深冲或者可匹敌的操作而实现的变形。

根据本发明的冷轧的扁钢制品的生成一般包括下列工作步骤：“熔融、处理和在钢厂中对钢的再处理”，“由钢通过钢带浇铸生成铸造带”，“铸造带或板坯的热轧”，“为冷轧而准备(退火和酸洗/去氧化皮)热轧带”，“冷轧”，“冷轧带的最终退火”，“冷轧带的最终加工(平整、展平、修剪)”。

在此，每一个工作阶段都可以包括可选的工作步骤，这些工作步骤例如根据所提供的装置技术和使用者(客户)提出的要求来进行。

根据本发明，为制造扁钢板制品，相应地首先以熔融由本发明的方法所组成的钢。然后，将如此组成的熔化物在双辊铸轧机中浇铸成铸造带。在此，本发明的钢的凝固由于高铬含量和低镍含量首先出现铁素体形式，而后出现奥氏体形式。基于钢带浇铸的高冷却速率有利于在热轧带中显著的δ铁素体份额的保留。

接着，由本发明的钢铸造成的钢带在连续制造流程中按顺序地紧着钢带浇铸而被热轧。以这种方式，热轧带以典型的1至4mm的厚度而生成。在通向这个热轧机机架的行程上，铸造带当然还可以经过另外的工作站，如平衡或再热炉。

在钢带浇铸装置中对本发明钢的加工有这样的优点，即，钢熔化物以最小化的、特别是最高4mm、优选最高3.5mm限定的厚度铸造成钢带，而且接着进行变形的变形度为最高50％，以使铸造带形成最终厚度。以该方式实现了，即使本发明的钢具有两相性也能过程安全地将其加工成热轧带，然后使该热轧带通过传统的再加工而形成冷轧带。

特别有利的是本发明的优选方式，即，热轧在单一的热轧道次中进行。在此，在热轧过程中达到的总变形度ε应当最高为50％，这是因为否则会形成不期待的细粒结构。

热轧温度——以该温度铸造带进入热轧处理的第一热轧道次中——在此优选位于1050-1200℃的范围。

具体实施方式

下面凭借实施例进一步阐明本发明。

表1给出了根据本发明的三种合金E1-E4的化学成分。

为制造对应于合金E1-E4而组成的熔化物，钢厂中在电弧炉中使合金或者非合金的废料以及铁合金一起熔融。

此后，如此获得的熔化物由电弧炉在AOD转炉(AOD＝氩氧脱碳)中进一步处理。该处理的主要目的是，通过吹入氧氩混合物将碳含量降低至目标值。

在AOD处理之后，在钢包中浇铸熔化物。由于对熔融的钢的特性的高的质量要求而需要进行再处理。这就需要在对液态粗钢的二级冶金、钢包处理或真空处理中进行。除了熔化物均质化以及维持较窄温度界限和精确的温度以外，该工作步骤首先追求该目的，即对钢中的低含量元素碳、氮、氢、磷以及一些微量元素进行调整。

相应处理的熔化物然后在传统的双辊铸轧机(“双轧辊”)中热轧成铸造带，厚度为2.5mm-3.5mm，并且接着直接经过一个道次热轧而一体成型为热轧带，厚度为1.5mm-2.5mm。在此，热轧温度为1100℃，其中，将本发明的钢热轧成热轧带的基本条件是在25-50％的变形度条件下的热轧温度为1050-1200℃。通过直接的在所述条件下钢带浇铸和热轧的工序，可以避免生成裂缝和表面缺陷的危险，这样的危险在传统的、经多级热轧工艺进行的本发明的钢合金的处理中是由于据此生成的热轧带的两相性而造成的。

为了比较，熔融了两个属于1.4301号钢的标准化合金的试样4301.70、4301.60，其中，试样4301.70在双辊铸轧机中采用接着的热轧处理，以前述对于E1-E4所说明的方式加工成厚度为1.9-2.4mm的热轧带，而试样4301.60以传统方式连续浇铸成板坯，并多级加工成厚度为2.8-3.6mm的热轧带。

以前述方式生成的热轧带接着为冷轧做准备。接着在一定温度条件下进行退火形式的热处理，该温度在本发明的热轧带的加工过程中位于1000-1180℃的范围。在此处阐明的实施例中，该温度分别为1050℃。

接着，以已知的方式对热轧带去氧化皮，以使热轧带表面脱去附着于其上的氧化层。这样的去氧化皮步骤通常包括力学的、例如凭借传统氧化皮粉碎机进行的预除氧化皮处理和酸洗处理，在酸洗处理中用液体的酸洗介质将氧化皮持续完全地从热轧带的金属表面除去。

如此退火并酸洗干净的所谓“白”热轧带卷成卷材并导向冷轧机机架。

将热轧带冷轧至要求的0.8mm厚度是在没有事先加热的情况下在20辊冷轧机机架上进行的。这种冷轧机机架类型能够施加一个对不锈钢的处理所必要的较大变形力，并同时确保维持客户所提出的关于表面质量和厚度的允许误差。在冷轧过程中达到的变形度在本发明的处理过程中典型地位于40-80％的范围。

在冷轧过程中强化的冷轧带为了它用于再处理所必要的变形性能的再制造而在1140℃的退火温度条件下进行重结晶退火。对于重结晶退火，适合于本发明的扁钢制品的退火温度位于1050-1180℃的范围。

在本发明的实施例中，重结晶退火在传统的退火线和酸洗线上进行，其中，该冷轧带首先在开放空气中退火并且接着在酸洗阶段重新将生成的氧化皮除出。在对表面特性提出特别高要求的情况下还可以在光亮退火线的保护气中进行退火。在此，冷轧带的发出金属光泽的表面得以维持，通过完成的在保护气氛中的热处理使表面光泽得到强化。

为最终调整客户所期待的力学性能、平整度、表面结构和光泽，热处理的冷轧带最后进行平整轧制。对此经常采用带有抛光工作辊的双轧辊或四轧辊平整机机架。

由钢E1-E4，4301.70和4301.60生成的热轧带(“WB”)的δ铁素体含量和这些热轧带的各自的机械特性屈服极限Rp、抗拉强度Rm和延伸率A80在表2中示出。同样，表2示出了由钢E1-E4，4301.70和4301.60生成的0.8mm厚的冷轧带的δ铁素体含量(δ-Ferrit)、根据ASTM得出的冷轧带的结构粒度以及屈服极限Rp、抗拉强度Rm和延伸率A80。

在大多数由本发明的试样获得的冷轧带中，屈服极限和抗拉强度的值都高于由对比试样4301.70和4301.60生成的冷轧带的值。

对于由试样E1-E4生成的冷轧带，延伸率值A80横向相对于轧制方向位于44.4％和48.5％之间，而对比试样4301.70和4301.60的延伸率A80可以计算出为53％至57.6％。

冷轧带中本发明的钢的δ铁素体含量位于8.5％和13％之间并因此显著高于由两个对比试样得出的值。在本发明的试样中存在的显著的δ铁素体含量对较低的延伸率值作出了解释。此外，特别是由试样E1-E4生成的冷轧带由于具有直至10的ASTM值而十分细粒化，这是高强度水平的一个可能原因。另外，诸如碳和氮以及锰的元素作为间质的以及置换的可溶原子(以混晶的形式)提高了强度特性。

表3示出了适用于评价可变形性的、由试样E1和E4以及4301.60生成冷轧带的技术参数。

在由试样E1和E4生成的冷轧带中作为拉伸能力参数的球冠高度位于可以由两个对比试样计算出的值的范围内或略低于这个值。

而且，由试样E1和E4生成的冷轧带的边界拉伸系数位于试样4301.60的边界拉伸系数的范围内。因此，本发明的冷轧带具有与由传统1.4301号钢制成的试样同样好的深冲能力。

相应地，可以由本发明的钢制造具有高深冲部分和大深冲深度的零件。比起由传统方式经连续浇铸由1.4301号钢制成的冷轧带，由本发明的方式制成的冷轧扁钢制品在冷轧带变形方面具有更小的尖锐度。这一点造成了本发明的钢具有更为各向同性的流变特性，这种流变特性是由冷轧带中更小的轧制纹理造成的。这样的特性在很多深冲工艺中证明是特别有利的。根据本发明制成的冷轧制品的横向的r值在由传统方法生成的材料的该值范围内。

根据平整轧制获得的冷轧带可以在必要时进行展平处理和修剪处理。通常，分别进行这些加工步骤。然后，磨削工序使钢带还可以根据所需要的情况在带体表面上具有不同的磨削模式。对不锈钢板的平整度的最高要求，使平整过的或尚未平整过的冷轧带在带体拉伸装置中进行处理。由此可能存在的内应力得到均衡，该内应力可以导致钢带的不平整。

因此，本发明提供了一种钢，其耐腐蚀性可以与1.4301号钢相匹敌。在此，由本发明的钢制成的热轧带和冷轧带的δ铁素体含量经由化学组成、并且经由在作为加工方法选择的钢带浇铸过程中尽可能快速的凝固而如此进行调整，即，使断裂延伸率明显高于35％，特别是高于40％，而且技术变形特性位于材料1.4301的控制带范围内，其中，钢带浇铸包括接下来按顺序完成的热轧处理。

Claims (19)

1.一种不锈钢，其结构在冷轧状态下具有5-15体积％的δ铁素体和作为余量的奥氏体，该不锈钢具有如下成分(重量％)：

碳：0.05-0.14％，

硅：0.1-1.0％，

锰：4.0-12.0％，

铬：＞17.5-22.0％，

镍：1.0-4.0％，

铜：1.0-3.0％，

氮：0.03-0.2％，

磷：最高0.07％，

硫：最高0.01％，

钼：最高0.5％，

可选地，由组群“钛、铌、硼、钒、铝、钙、砷、锡、锑、铅、铋、氢”中的一种或数种元素以下列组分构成：

钛：最高0.02％，

铌：最高0.1％，

硼：最高0.004％，

钒：最高0.1％，

铝：0.001-0.03％，

钙：0.0005-0.003％，

砷：0.003-0.015％，

锡：0.003-0.01％，

铅：最高0.01％，

铋：最高0.01％，

氢：最高0.0025％，

剩余的铁和不可避免的杂质。

2.根据权利要求1所述的不锈钢，其特征在于，对于

$t=\frac{\%\mathrm{Cr}+2\%\mathrm{Mo}+1.5\%\mathrm{Si}+3\%\mathrm{Al}-5}{0.3\%\mathrm{Mn}+\%\mathrm{Ni}+0.5\%\mathrm{Cu}+15(\%C+\%N)+2}$

t≤1.3成立，

其中，％C是相关钢成分中的碳含量，％N是氮含量，％Si是硅含量，％Al是铝含量，％Mn是锰含量，％Cr是铬含量，％Ni是镍含量，％Mo是钼含量，以及％Cu是铜含量。

3.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的硅含量为0.1-0.4重量％。

4.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的锰含量为4.0-10.5重量％。

5.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的铬含量为最高20.0重量％。

6.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的铬含量为至少17.7重量％，特别是至少18.0重量％。

7.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的镍含量为至少1.5重量％。

8.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它含有至少1.5重量％的铜。

9.根据权利要求8所述的不锈钢，其特征在于，它的铜含量为至少2.0重量％。

10.根据前述权利要求的任意一项所述的不锈钢，其特征在于，它的氮含量为0.03-0.10重量％。

11.由根据前述权利要求的任意一项所组成的钢制成的冷轧扁钢制品。

12.根据权利要求11所述的冷轧扁钢制品，其特征在于，它的延伸率A80为至少35％。

13.根据权利要求11或12所述的冷轧扁钢制品，其特征在于，在对旋转对称的杯状物进行深冲时的边界拉伸系数为2.00。

14.一种用于制造扁钢制品、如钢带或钢板的方法，在该方法中进行下列工作步骤：

-将权利要求1至11的任意一项所述的不锈钢进行熔融处理；

-在双辊铸轧机中将熔融的钢浇铸成铸造带；

-在铸造带的浇铸处理基础之上按顺序紧接着将所述铸造带热轧成热轧带。

15.根据权利要求14所述的方法，其特征在于，所述热轧在单一的热轧道次中进行。

16.根据权利要求14或15所述的方法，其特征在于，在热轧期间达到的总变形度ε为最高50％。

17.根据权利要求14至16的任意一项所述的方法，其特征在于，所述铸造带以位于1050-1200℃范围内的热轧起始温度进入到第一轧制道次中。

18.根据权利要求14至17的任意一项所述的方法，其特征在于，所述铸造带的厚度为最高4mm。

19.根据权利要求14至18的任意一项所述的方法，其特征在于，将热轧带冷轧成冷轧带，以获得根据权利要求12至14的任意一项所构成的冷轧带。