CN102084010B - 处理钢包 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种处理钢包，包括钢包壳，钢包壳包括大致管状耐火钢包衬里，钢包能够在水平位置和垂直位置之间枢转，钢包衬里具有第一端和第二端，在第一端和第二端之间具有连续侧壁，在第一端、第二端和连续壁之间限定内部空间，钢包衬里还包括用于保持处理剂的料袋，料袋设置为邻近第一端并且与内部空间流体连通，并且当钢包处于其水平位置时，料袋更靠近于内部空间的顶部而不是内部空间的底部，当钢包处于其垂直位置时，料袋更靠近于内部空间的底部而不是内部空间的顶部；和用于接收和倒出熔化的金属的管口，当钢包处于其水平和垂直位置时，管口更靠近内部空间的顶部而不是内部空间的底部，其中，在水平位置中，内部空间的下部容积比内部空间的上部容积大，下部容积限定在内部空间的顶部和底部之间的中间平面之下，并且在第一端与第一端和第二端之间的垂直平面之间，上部容积限定在中间平面之上，并且在第一端与垂直平面之间。该处理钢包被设计为用于使用可汽化的添加剂处理熔化的金属，特别是准备球墨铸铁。本发明还涉及使用该钢包处理熔化的金属的方法。

Description

处理钢包
技术领域
本发明涉及一种用于使用可汽化添加剂处理熔化金属的钢包，具体地，涉及一种用于使用镁(Mg)处理铁以形成球墨铸铁的钢包。
背景技术
球墨铸铁还称为球状石墨(s.g.)铁或者粒状铁，通过在铸造之前使用所谓的球化剂(或者成粒机)处理液态铁而制成。球化剂促使石墨以离散球块的形式的析出。在实践中，球化剂通常包含镁，如纯镁，或者诸如镁矽铁(MgFeSi合金)或者镍镁(NiMg合金)的合金，其可以包含稀有稀土金属。在典型的处理中，镁被加入液态铁中，使得残留镁含量约0.04％，铁被灌输并且铸造。难以添加镁到铁中，因为镁在相对低的温度(1090℃)处沸腾从而具有液态铁设为强烈沸腾和以汽态形式的镁的相当大损失。
已经发展多种方法以准备球墨铸铁，包括：
夹心钢包——处理合金容纳在钢包底部的凹槽中并且用废钢覆盖。钢包可以被覆盖，例如使用中间包盖。铁然后被倒入钢包并且与处理合金的反应通过废钢屏障而放慢。这个方法简单并且被广泛使用，但是Mg回收率不稳定。而且，必须使用更多球化剂以成功地获得所需要的处理水平。
柱塞——处理合金使用耐火柱塞钟倒入钢包中。这种方法仅适合用于大量金属。
转炉——球化剂放置在圆柱形钢包的底部中的料袋中。钢包在其处于水平方位时被液态铁填充、密封，并且枢转到垂直位置，以使镁浸没在铁下面。
焊心处理——使用目标装配站将包含球化剂(例如MgFeSi合金)的金属丝机械地送入铁中。
模中(Inmould)处理——球化剂(例如MgFeSi合金)放置在模制进入运行系统的室中，以使铁在其在合金之上流动时被连续地处理。
发明内容
本发明的一个目的是提供一种用于使用可汽化添加剂处理金属的钢包。
本发明的另一个目的是提供一种用于使用可汽化添加剂处理金属的方法。
根据本发明的第一方面，提供一种处理钢包，包括钢包壳，钢包壳包括大致管状耐火钢包衬里，所述钢包能够在水平位置和垂直位置之间枢转，
所述钢包衬里具有第一端和第二端，在第一端和第二端之间具有连续侧壁，在所述第一端、第二端和连续壁之间限定内部空间，
所述钢包衬里还包括用于保持处理剂的料袋，所述料袋设置为邻近所述第一端并且与内部空间流体连通，并且当钢包处于其水平位置时，所述料袋更靠近于内部空间的顶部而不是内部空间的底部，当钢包处于其垂直位置时，所述料袋位于更靠近于内部空间的底部而不是内部空间的顶部；和用于接收和倒出熔化的金属的管口，当钢包处于其水平和垂直位置时，所述管口更靠近所述内部空间的顶部而不是所述内部空间的底部，
其中，在水平位置中，所述内部空间的下部容积比所述内部空间的上部容积大，所述下部容积限定在所述内部空间的顶部和底部之间的中间平面之下，并且在所述第一端与第一端和第二端之间的垂直平面之间；所述上部容积限定在所述中间平面之上，并且在所述第一端与所述垂直平面之间。
从上述应理解，在垂直位置中，钢包衬里的第一端构成内部空间的下部区域。
在使用中，处理剂放置在料袋中，并且当所述钢包处于其水平位置时，用熔化的金属填充所述钢包。一般地，钢包将被填充一般，以使熔化的金属填充到对应于中间平面的高度。钢包然后枢转90°到垂直位置，以使金属流动进入包含处理剂的料袋中。在与熔化的金属接触时，处理剂蒸发，并且通过料袋之上的金属的头部冒泡。钢包然后再枢转以通过管口分配被处理的熔化金属。在特定的实施方式中，钢包从水平位置枢转大于90°，通过垂直位置到达第三位置(分配位置)，在所述第三位置中被处理的金属被分配。
本发明的钢包是有用的，由于其使当钢包处于其水平位置中时暴露到空气的金属的表面面积最小化。表面面积的减少与源于金属的热损失减少相关。如果热损失减少，则金属可以以较低的温度倒入钢包中，因而减少耐火衬里和其它铸造设备的耗损。用于倒入钢包的较低温度还有利于较低的镁蒸气膨胀，其减少了反应(镁和热金属之间)的猛烈性。这被认为是提高了镁回收，应为更多的镁蒸汽被有效地保持在液态铁中，并且减少处理之后的温度损失，应为较低的反应猛烈性意味着金属与较冷大气接触更少。
本发明的钢包的另一个优势在于，其最大化了当钢包在其垂直位置时的处理剂之上的金属的头部。金属的增大的头部与金属和处理剂之间反应的猛烈性的减少有关，并且在包含镁的处理剂的情况中，与改善的和更稳定的镁回收有关。
应理解，本发明的优势是由于钢包衬里的形状而获得的，特别是钢包衬里的在钢包被填充(水平位置)时和当熔化金属被处理(垂直位置)时与熔化金属接触的部分的形状。选择垂直平面(当钢包在其水平位置时在衬里的第一和第二端中间)，以估计钢包衬里的剖面。垂直平面应当被选择为使得它表示钢包衬里的典型剖面。在钢包衬里是规则形状以使连续侧壁的剖面沿着其长度一致的情况下，垂直平面可以被选择为在第一和第二端之间的任何点。便利地，当钢包在其水平位置时，垂直平面与衬里的第一和第二端可以是等距的。
在具体实施方式中，料袋从钢包衬里延伸远离内部空间(即当钢包在其垂直位置时在第一端之下延伸)。在钢包在其垂直位置时，这在处理剂之上提供额外增加的金属头部，因为熔化的金属可以填充料袋。如上所述，金属头部的增加与金属和处理剂之间的反应的猛烈性减少有关，并且在包含镁处理剂的情况下，与改善和更稳定的镁回收有关。在料袋从第一端延伸的实施方式中，料袋的长度可以为从50到1200mm，从200到1000mm，或从400到600mm。
在可选择实施方式中，料袋位于内部空间中。在一些情况中，料袋可以与内部空间流体连通，或者当与金属接触时能够在其间流体连通。例如，料袋可以由具有足够小开口的网孔或者格子限定，以在仍然允许熔化的金属通过的同时保留处理剂，或者可以由熔化的材料(诸如金属)制成，因而提供到料袋内容物的通道。应理解，相对于内部空间的容积，料袋的容积通常较小。料袋的形状不被特别地限定，但是，便利地，料袋将为细长以确保保持处理剂。它可以具有圆形或者三角形剖面。
下部容积与上部容积的比率可以是至少1.5∶1，至少2∶1或者至少3∶1。
当钢包在其水平位置时，内部空间的高度(内部空间的顶部和底部之间的距离，如由连续侧壁的内部限定)可以为从200到1500mm，从400到1000mm，或从600到800mm。
当钢包在其垂直位置时，内部空间的高度(内部空间的顶部和底部之间的距离)可以为从400到3000mm，从800到2000mm，或从1000到1500mm。
当钢包在其垂直位置时内部空间的高度与当钢包在其水平位置时内部空间的高度的比率可以是至少1∶1，至少2∶1，至少3∶1或者至少5∶1。当钢包在其垂直位置时内部空间的高度与当钢包在其水平位置时内部空间的高度的比率可以是不大于6∶1，不大于4∶1或者不大于3∶1。
在其中料袋从第一端远离内部空间延伸的实施方式中，当钢包在其垂直位置时内部空间的高度与料袋的长度的比率可以是至少1.5∶1，至少2∶1，至少2.5∶1或者至少3∶1。
连续侧壁具有可以具有相同或者不同的形状的内部表面和外部表面。便利地，连续侧壁将具有均匀的厚度以使内部和外部表面具有相同形状。应理解，是连续侧壁的内部表面限定内部空间的形状，并且因而对连续侧壁的剖面的提及涉及连续侧壁的内部表面的剖面。
连续侧壁可以由三个或者更多个壁部分限定以使连续侧壁的剖面是大致多角形。在连续侧壁由三个壁部分限定的实施方式中，连续侧壁的剖面是大致三角形。在连续侧壁由三个相等长度的壁部分限定的实施方式中，连续侧壁的剖面具有等边三角形形状。在剖面是基于多角形的任何实施方式中，角可以是圆角/圆形和/或边可以向外弯曲。便利地，侧壁的剖面可以在第一和第二端中间的垂直平面中被测量。
在连续侧壁由三个侧壁部分限定从而连续侧壁的剖面是大致三角形的实施方式中，当钢包在其垂直位置时内部空间的高度与侧壁部分的长度的比率可以是至少1∶1，至少1.5∶1或者至少2∶1。
在连续侧壁由三个侧壁部分限定从而连续侧壁的剖面是大致三角形的实施方式中，三角形剖面将限定内切圆，即，可以包含在三角形内的最大圆。在这种情况下，当钢包在其垂直位置时内部空间的高度与由三角形剖面内切的圆的半径的比率可以是至少1.5∶1，至少2∶1，至少2.5∶1或者至少3∶1。
钢包包括管口，用于初始地接收熔化的金属和然后在处理以后分配熔化的金属。由于允许金属直接地从钢包倒入铸造模具而不需要再浇包操作，这特别地有利。通过减少铸造过程中的步骤，这具有减少温度损失和提高铸造生产率的双重优点。
合适的耐火材料包括公开在EP0675862B1中的那些，并且特别是KALTEK(RTM)，其由结合诸如酚醛树脂之类的有机材料的硅、铝和镁制成。
钢包可以安装在起重机或者叉式升降机上或者其它机械上，以枢转钢包。
钢包壳可以是传统的圆柱形壳或者适合于钢包衬里的形状而修改的壳。如果使用传统的圆柱壳，将需要使连续侧壁的内表面和外表面具有不同形状，即，耐火衬里将不具有一致的厚度。如果使用非圆柱形壳，即，连续侧壁的内表面和外表面可以具有相同形状。例如，在钢包衬里包括具有三角形剖面的侧壁的情况下，壳可以也具有三角形剖面，即，其可以是三角形棱柱。
在特别的实施方式中，钢包壳和钢包衬里具有大致相同形状。这具有可以使用最小量耐火材料的优点。可选择地，钢包可以包括传统圆柱钢包壳。当再使用传统圆柱形壳时这可以是便利的。钢包衬里的效率可以至少部分地弥补安装钢包衬里在壳内所需要的额外的耐火材料的花费。
根据本发明的第二方面，提供一种用于处理熔化金属的方法，包括：
通过放置处理剂在料袋中，装载第一方面的钢包；
当钢包在其水平位置时，用熔化的金属填充钢包至料袋之下的水平，和
枢转钢包至其垂直位置，以使熔化的金属流动到料袋中的处理剂之上。
在特别的实施方式中，该方法包括将钢包从水平位置枢转大于90°，通过垂直位置到达分配位置，在所述分配位置中被处理的熔化的金属通过管口被分配。在进一步的实施方式中，该方法包括将钢包从水平位置枢转大于180°，通过垂直位置到达分配被处理的金属的分配位置。
在特别的实施方式中，当钢包在其水平位置时钢包填充到对应于在内部空间的顶部和底部之间的中间平面的水平。
本发明的方法特别地适合用于球墨铸铁的准备，在这种情况下，处理剂是球化剂并且熔化的金属是铁。
在一个实施方式中，处理剂是含镁球化剂。合适的球化剂包括纯镁、镁矽铁合金(MgFeSi合金)、镍镁合金(NiMg合金)或者镁铁煤球。
本发明的钢包和方法可以用于生产球墨(球状石墨)铸铁和蠕虫状石墨(压实石墨)铸铁。
方法可以包括在与处理剂(例如球化剂)反应后熔化金属的变质处理。变质剂是合金，其被少量加入以引起共晶石墨成核。合适的变质剂包括基于铁矽合金和硅化钙的那些。
该方法可以包括在与处理剂的反应以前熔化金属的初始化(initialization)。初始程序被认为是钝化熔化金属的氧活性以使随后的处理更成功。合适的初始程序包括WO2008/012492公开的那些。
附图说明
本发明的实施方式现在将参照附图通过仅仅示例的方式说明如下：
图1A是根据本发明的实施方式的钢包的透视图。
图1B是装配过程中图1A中所示钢包的透视图并且图1C是剖视图。
图1D和图1E是在图1A中所示钢包的装配中使用的成形模的剖视图。
图1F是图1A中所示钢包的剖视图。
图2A和2B是图1A中所示钢包的示意图。
图3A至3C显示根据本发明的实施方式的钢包。
图4A至4C显示用于比较的传统钢包。
图5A至5D显示使用MAGMASOFT(RTM)软件的模拟。
具体实施方式
图1A显示根据本发明实施方式的钢包10。钢包10包括大体管状钢壳12和在壳12内的大体管状耐火材料衬里14(部分可见)。钢包10具有在其上端处的开口16和在其下端处的突出18。壳12的形状与耐火材料衬里14的外部形状互补，以使突出18对应于用于保持处理剂的料袋(未显示)的形状。钢包还包括可关闭盖20，盖20的内表面限定耐火材料衬里14的第二端。壳12和耐火材料衬里14朝向上端外倾，邻近开口16以形成管口17。钢包示出为处于其垂直位置，以使管口在钢包的顶部并且料袋在钢包的底部。在这个配置中，处理剂可以通过开口16容易地装载进入料袋。
钢包10由如图1B和1C所示的两部分制成。钢包的主体10a通过将成形模22a放置在壳12中并且在壳12和成形模22a之间的间隙中填充耐火材料(KALTEK(RTM))而制成。一旦耐火材料固化，将去除成形模22a。类似地，钢包10b的突出部分通过将另一个成型模22b放置在对应于突出18的壳中并且用耐火材料填充成型模22b与突出18之间的间隙而制成。应理解，成形模22a、22b的外表面对应于耐火材料钢包衬里14的内部形状。两部分10a、10b然后被彼此连接。
图1C显示成形模22a、22b已经被去除之前并且没有盖20的钢包的剖面。耐火材料衬里14包括连续侧壁24、底端26(第一端)，并且由于盖没有被安装，钢包在其上端被完全地打开。连接侧端的最上部分限定盖20将被安装的位置(第二端28)。钢包衬里14包括用于保持处理剂的料袋30。料袋30从第一端26延伸远离。这提供的优点在于，在处理剂之上将具有较大的金属头部。应注意，料袋30的壁比连接侧壁24的壁厚。较厚的壁为处理剂的汽化提供额外的隔离。
当钢包在其垂直位置时，内部空间的高度标记为X。当钢包枢转到其水平位置时，内部空间的高度标记为Y。料袋的深度标记为Z。在这个实施方式中，X，Y和Z的值分别大约为1380mm，640mm和480mm。因而，X∶Y的比率大约为2.2∶1，并且X∶Z的比率大约为2.9∶1。
图1D显示成形模22a的剖面。成形模的外表面限定连接侧壁24的内表面并且因而限定内部空间的剖面。成形模22a的剖面基于等边三角形，其中角为圆角并且边已经向外弯曲。
图1E显示成形模22b的剖面。成形模22b的外表面限定料袋30的壁。在这个实施方式中，成形模22b剖面于成形模22a(以虚线显示)的剖面相关。成形模22b的剖面又是大致三角形。应理解袋30可具有不同的剖面，例如圆形剖面。然而，认为三角形剖面是有利的，因为当钢包从垂直位置枢转到水平位置时，三角形剖面有助于将处理剂保持在材料袋30内。
图1F显示钢包的主要部分10a的剖面，包括壳12和连接耐火材料侧壁24。侧壁24基于等边三角形(以点线显示)，其中每个角与侧壁24接触。在这个实施方式中，三角形的每个侧边的长度约为740mm，从而当钢包处于其垂直位置时内部空间的高度(图1C中的标记X)与侧壁部分的长度的比率约为1.8∶1。三角形包括内切圆(也显示为虚线)。在这个实施方式中，内切圆具有约427mm的直径，以使当钢包在其垂直位置时内部空间的高度(在图1C中标记为X)与圆的直径的长度的比率为约3.2∶1。
结合良好的储热能力和有效处理，显示在图1A至1F的钢包的比例被认为是特别地有利于用处理剂处理金属。
图2A和2B是显示在图1A中的处于其水平位置的钢包10的的示意图。钢包10包括如前所述的第一端26、第二端28和连续侧壁24。在这个水平配置中，侧壁24的上部限定内部空间的顶部40，并且侧壁的底部限定内部空间的底部42。第一端和第二端中间的垂直面44被显示。垂直面被选择以比第二端28更靠近第一端26，因为这对应于连续侧壁具有规则形状的位置。内部空间42的顶部40和底部42之间中间的水平面46被显示。限定在内部空间的底部42、第一端26、中间平面46和垂直平面44之间的内部空间的容积标记为I(底部容积)。限定在内部空间的顶部40、第一端26、中间平面46和垂直平面44之间的内部空间的容积标记为II(上部容积)。参照图2A，容积I和容积II表现为相等，但是从图2B中可见由于连续侧壁24的剖面形状，容积I大于容积II。
根据本发明的实施方式的钢包的三角棱柱形状与圆柱形钢包相比的优点在于：当钢包处于其水平位置时源于金属的热损失方面，以及当钢包处于其垂直位置(第二位置)时在处理剂之上的增加的金属头部方面。如从图2B的示意图中清楚看到的那样，如果钢包被填充一半，暴露到空气的金属表面将小于相比较的圆柱形钢包。类似地，当钢包从水平位置枢转到垂直位置时，金属高度将大于相比较的圆柱形钢包。
示例1和比较例1：模拟
为了确切地为根据本发明的实施方式的钢包(示例1)估计热损失比率，发明人设计了两个钢包，示例1(根据本发明的实施方式)和用于比较的另一个钢包(比较例1)，并且使用MAGMASOFT模拟工具进行模拟。MAGMASOFT是由MAGMA Gieβereitechnologie GmbH提供的主要模拟工具，其模拟填模和铸件的凝固。其典型地由铸造车间使用以避免昂贵和费时的铸造实验。
示例1钢包显示在图3A中(垂直位置)以及图3B和3C(水平位置)中。内部空间具有大致三角形剖面。比较例1显示在图4A(垂直位置)以及图4B和4C(水平位置)中。内部空间具有圆形剖面。虚线显示在每个图中以示范当钢包填充到其工作量时熔化金属的水平。两个钢包的性能比较显示在如下表格中。
示例1 比较例1
工作量(kg) 3000 3000
金属容积总表面面积(mm2) 3719746 3892335
顶表面面积(mm2) 1028446 1354917
金属高度-水平(mm) 417.7 427
金属高度-垂直(mm) 897 747
几何模数(容积/表面面积)(cm) 11.5 11
如表格所示，虽然两个钢包保持相同量的金属，由于其不同的形状而填充到不同水平。在水平位置中，金属在两个情况中都填充到类似的高度，但是当钢包枢转到垂直位置时，用于示例1的金属高度比用于比较例1的高度大很多。金属在可汽化的处理剂之上较大的高度意味着被汽化的处理剂必须行进通过更多金属并且从而更可能保持在熔化的金属中，导致更好的回收率。
而且，用于示例1的金属的整个表面面积(与空气或者钢包的壁接触)和金属的顶表面面积(与空气接触)小于用于比较例1的面积。这个对应于用于示例1的几何模数大于比较例1的。因而，示例1的钢包中的溶化的金属将比比较例1的钢包中的溶化的金属冷却得更缓慢。
在模拟中，钢包被模拟为包含熔化的钢并且具有耐火衬里，该衬里具有如KALTECK(RTM)材料的绝缘性能。模型考虑金属之上的边界材料应为空气。模拟以用于耐火衬里的两个不同开始温度(1400℃和1580℃)运行。240秒后的结果显示在图5A至5D中。模拟输出是金属的阴影轮廓图，阴影的暗度与液态金属的温度成相反比例，即，阴影越暗，金属越冷——实际值由模拟中的温度键指示。
图5A和5B显示当分别用于示例1和比较例1的耐火衬里具有1400℃的开始温度时金属的表面温度。用于本发明的钢包的金属的表面温度比用于比较例的高，即使两个钢包包含相同量金属并且具有相同开始温度。这通过图5B中金属表面上的较黑的轮廓比例比图5A的高而显示，因为阴影越黑，金属越冷。
图5C和5D显示当分别用于示例1和比较例1的的耐火衬里具有1580℃的开始温度时金属的表面温度。再一次，用于本发明的钢包的金属表面温度高于用于比较例的，如与图5D相比，图5C中的阴影较轻所示。这证明本发明的钢包允许金属保持热度更久。
示例2和比较例2：球墨铸铁的准备
使用根据本发明的实施方式(示例2)的钢包和标准中间钢包(比较例2)准备球墨铸铁。在每个情况中，熔化的铁用镁矽铁合金(FeSiMg)处理。在4和9/10分钟以后测量镁回收。使用如下公开计算镁回收：
Mg回收％＝(0.76×(基底金属中S％-残留S％)+残留Mg％)×100/附加的Mg％
示例2
显示在图1A中的钢包10放置在垂直位置，料袋在最低点处。然后使用放置在开口中的长颈漏斗将20.8千克镁矽铁合金(5.38％Mg)装载进入料袋中。在装载处理剂之后，钢包旋转90°至水平位置。随后，用1480℃温度的1600千克的熔化铁填充钢包。钢包然后枢转回到垂直位置，从而熔化的铁流入料袋。当熔化的铁与镁合金反应时，看到白色火焰。通过倾斜钢包将金属倾倒出管口17。结果如下。
比较例2
14.4千克镁矽铁合金(5.38％Mg)放置在标准中间钢包中的凹槽中，并且1500℃的800千克熔化的铁(标准惯例)倒入钢包。结果如下。
示例2中镁回收显然高于比较例2。因而，根据本发明实施方式的钢包表现为比材料标准中间钢包提供更好的回收率。

Claims (15)

1.一种处理钢包，包括钢包壳，钢包壳包括大体管状耐火钢包衬里，所述钢包能够在水平位置和垂直位置之间枢转，
所述钢包衬里具有第一端和第二端，在第一端和第二端之间具有连续侧壁，在所述第一端、第二端和连续侧壁之间限定内部空间，
所述钢包衬里还包括：
用于保持处理剂的料袋，所述料袋设置为邻近所述第一端并且与内部空间流体连通，并且当钢包处于其水平位置时，所述料袋更靠近于内部空间的顶部而不是内部空间的底部，当钢包处于其垂直位置时，所述料袋更靠近于内部空间的底部而不是内部空间的顶部；和
用于接收和倒出熔化的金属的管口，当钢包处于其水平和垂直位置时，所述管口位于更靠近所述内部空间的顶部而不是所述内部空间的底部，
其中，在水平位置中，所述内部空间的下部容积比所述内部空间的上部容积大，所述下部容积限定在所述内部空间的顶部和底部之间的中间平面之下，并且在所述第一端与第一端和第二端之间的垂直平面之间，所述上部容积限定在所述中间平面之上，并且在所述第一端与所述垂直平面之间，
其中，所述下部容积与上部容积的比率至少为1.5∶1。
2.根据权利要求1所述的钢包，其中，所述料袋从所述钢包的第一端延伸离开所述内部空间。
3.根据权利要求1或者2所述的钢包，其中，连续侧壁由三个或者更多个壁部分限定，以使所述连续侧壁的剖面是大致多角形。
4.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，当所述钢包处于其垂直位置时所述内部空间的高度与当所述钢包处于其水平位置时所述内部空间的高度的比率至少为2∶1。
5.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，当所述钢包在其垂直位置时所述内部空间的高度与当所述钢包在其水平位置时所述内部空间的高度的比率是不大于6∶1。
6.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，所述料袋从所述钢包衬里的第一端延伸离开所述内部空间，并且当所述钢包处于其垂直位置时的所述内部空间的高度与所述料袋的长度的比率至少为2∶1。
7.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，所述连续侧壁由三个侧壁部分限定，以使所述连续侧壁的剖面是大致三角形，并且当所述钢包处于其垂直位置时的所述内部空间的高度与至少一个侧壁部分的长度比率至少为1.5∶1。
8.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，所述连续侧壁是整体的结构。
9.根据上述权利要求1或2所述的钢包，其中，所述钢包壳和所述钢包衬里具有大致相同的形状。
10.一种处理钢包，包括钢包壳，钢包壳包括大体管状耐火钢包衬里，所述钢包能够在水平位置和乖直位置之间枢转，
所述钢包衬里具有第一端和第二端，在第一端和第二端之间具有连续侧壁，在所述第一端、第二端和连续侧壁之间限定内部空间，
所述钢包衬里还包括：
用于保持处理剂的料袋，所述料袋设置为邻近所述第一端并且与内部空间流体连通，并且当钢包处于其水平位置时，所述料袋更靠近于内部空间的顶部而不是内部空间的底部，当钢包处于其垂直位置时，所述料袋更靠近于内部空间的底部而不是内部空间的顶部；和
用于接收和倒出熔化的金属的管口，当钢包处于其水平和垂直位置时，所述管口位于更靠近所述内部空间的顶部而不是所述内部空间的底部，
其中，在水平位置中，所述内部空间的下部容积比所述内部空间的上部容积大，所述下部容积限定在所述内部空间的顶部和底部之间的中间平面之下，并且在所述第一端与第一端和第二端之间的垂直平面之间，所述上部容积限定在所述中间平面之上，并且在所述第一端与所述垂直平面之间，
其中，连续侧壁由三个或者更多个壁部分限定，以使所述连续侧壁的剖面是大致多角形。
11.根据权利要求10所述的钢包，其中，所述连续侧壁由三个壁部分限定，以使所述连续侧壁的剖面是大致三角形。
12.根据权利要求10所述的钢包，其中，所述连续侧壁的大致多角形剖面是圆角和/或所述多角形的边向外弯曲。
13.一种用于处理熔化的金属的方法，包括：
通过将处理剂放在料袋中，装载权利要求1至12中的任何一项所述的钢包；
当所述钢包处于其水平位置时，用熔化的金属填充所述钢包至所述料袋之下的水平，以及
枢转所述钢包至其垂直位置，以使熔化的金属流动到所述料袋中的处理剂上。
14.根据权利要求13所述的方法，其中，所述钢包从水平位置枢转大于90°，通过垂直位置到达分配位置，在所述分配位置中被处理的熔化的金属通过管口被分配。
15.根据权利要求13或14所述的方法，其中，所述处理剂是球化剂。
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