CN102040778B - 一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料。所述复合材料由以下以重量百分数计的原料组成：共聚聚丙烯30-70%；粉状聚丙烯5-10%；滑石粉10-50%；复合抗氧剂0.5-1.5%；成核剂0.1-0.5%；加工助剂0.1-1%；弹性体0-20%。所述复合抗氧剂为具有多极性官能团的抗氧剂与普通抗氧剂的混合物，极性官能团抗氧剂的官能度≥3。所述复合材料的制备方法是将粉状聚丙烯、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂混合加工成滑石粉母粒；再将滑石粉母粒和余下组分混合均匀，熔融挤出造粒。本发明公开的聚丙烯复合材料具有良好的机械性能，同时具有较高的热变形温度，适合用于制造汽车的内外饰件及空调等部件。

Description

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料及其制备方法

技术领域

本发明属于改性材料技术领域，具体涉及一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料及其制备方法，主要应用于制造汽车的内外饰件及空调等部件。

背景技术

聚丙烯(PP)是一种性能优良的热塑性合成树脂，具有比重小、无毒、易加工、抗扰曲以及电绝缘性好等优点，在家用电器、汽车、电动工具、包装、建材及家具等方面具有广泛的应用。但是聚丙烯也存在一些不足，如具有较大的成型收缩率、低温易脆裂、耐磨性不足、热变形温度不高等。许多制件如汽车发动机、空调等，对材料的耐热性都有较高的要求，如能提高PP的热变形温度，对进一步拓宽其应用领域具有重要意义。提高热变形温度通常采用添加成核剂或填充物，成核剂可以改善PP球晶大、结晶不完善的缺陷，有效提高PP的刚性和耐热性，一般认为β成核剂对热变形温度的贡献要大于α成核剂，但β成核剂贵，且相对α成核剂，其工业化还不够成熟。直接往高填充PP体系中添加成核剂，对提高热变形温度的帮助并不明显，这是由于：一方面高填充聚丙烯复合材料体系中，粉体不易分散均匀，容易造成局部团聚，从而也导致成核剂在体系中分散不好，难以有效发挥成核作用；另一方面有些填充物，如滑石粉，本身就是一种良好的成核剂，因此所添加的成核剂在分散不好的情况下，其成核效果几乎被忽略。对于汽车内饰件，通常采用的填充物为滑石粉或碳酸钙，并且对填充物的添加份数和密度有严格的规定，如何在规定填充量的基础上，尤其是高填充量，进一步提高PP复合材料的热变形温度是汽车改性材料工程师普遍关心的问题。专利CN1872909A公开了一种通用耐高温的聚丙烯，采用硅烷偶联剂和钛酸酯偶联剂混合对滑石粉/碳酸钙体系进行表面处理，通过无机填料的协同作用可以使聚丙烯具有适中的力学性能和较高的热变形温度。专利CN1380352A公开了一种含有聚丙烯、纳米级的无机填料、微米级的无机填料、偶联剂的聚丙烯复合物，其制备方法是：先往聚丙烯中加入偶联剂，在高速混合的过程中加入微米级的无机填料，再加入经表面处理的纳米级无机填料共混，最后经双螺杆机或单螺杆机在180~220℃下捏合、挤出制成，所得复合物具有良好的刚性和热变形温度，可用于家用电器零部件、电子通讯零件及汽车零件。以上两种方法主要缺点在于工艺复杂、操作繁琐，生产周期长。

专利CN1631960A（公开日期2005年6月29日）公开了一种高刚性、高韧性耐划痕滑石粉填充聚丙烯及其制备方法。该方法采用了先把滑石粉与橡胶制备成滑石粉母粒，再与聚丙烯及其它组分进行共混得到改性聚丙烯。该配方及方法制得的聚丙烯具有良好的韧性和刚性，耐划痕性能和加工性能都得到了明显的改善。现有技术中，采用滑石粉/橡胶/聚合物的三元体系进行混合可以制备出具有“沙袋结构”的滑石粉母粒，即滑石粉在内层，外层包覆了弹性体和聚合物的结构。受到冲击时，由于外层结构具有柔性，沙袋结构的母粒会先于聚合物基体发生变形，因此，这类母粒能在一定程度上提高改性聚合物的抗冲击性能和韧性。但是，并没有关于采用类似技术用于改善聚合物耐热性能的报道。

综上所述，现有技术中的改性聚丙烯在耐热性能方面还存在不足，需要进一步提高改性聚丙烯的机械性能和耐热性能。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术中，改性聚丙烯的热变形温度陈本较高，工艺复杂等不足，提供一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料。该聚丙烯复合材料具有良好的机械性能，同时热变形温度得到了提高。

本发明的另一目的在于提供一种所述高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备方法，该方法操作简便，适于大规模工业化生产。

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，所包含的各组份以及各组分的重量百分比为：

共聚聚丙烯                       30-70%；

粉状聚丙烯                       5-10%；

滑石粉                           10-50%；

复合抗氧剂                       0.5-1.5%；

成核剂                           0.1-0.5%；

加工助剂                         0.1-1%；

弹性体                           0-20%；

所述共聚聚丙烯，可以为粒状或粉状或其它形状，其共聚单体可为常规的共聚单体，所述共聚聚丙烯的熔融指数为5~60g/10min；

所述粉状聚丙烯，可以为分装的共聚聚丙烯或均聚均聚聚丙烯，所述粉状聚丙烯的熔融指数为5~30g/10min；弹性体是粒状或块状，与粉状的滑石粉相混时易分层，导致下料不顺，加入粉状聚丙烯可解决此现象。

所述复合抗氧剂为具有多极性官能团的抗氧剂与普通抗氧剂的混合物；所述多极性官能团抗氧剂中，官能团度≥3。

所述的滑石粉的目数优选为600~5000目。

高填充量的滑石粉(25%以上) 容易吸附抗氧剂，从而使有效抗氧剂减少，即使增大抗氧剂用量也难使改性PP的耐热老化性得到很好的改善。多极性官能团抗氧剂由于与滑石粉具有相同的极性，可以增大抗氧剂在高填充量体系中的溶解度，从而有助于提高体系的耐热性和热变形温度。

所述多极性官能团抗氧剂优选为官能度为4的缩水甘油胺环氧树脂或1,3,5-三(3,5-二叔丁基-4-羟基苄基) 均三嗪-2,4,6-(1H,3H,5H ) 三酮。我们研究发现，多极性官能团抗氧剂中的极性官能团越多，则起到的作用越好。发明人只有在极性官能团的官能度大于3的情况下，产品的性能才能得到明显的改善。

所述普通抗氧剂优选为三(2,4-二叔丁基苯基)亚磷酸苯酯、N,N'-双-[3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基]己二胺和四[β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯、双(2,4-二叔丁基苯基)季戊四醇二亚磷酸酯、硫代二丙酸二(十八)酯中的任意两种或两种以上的混合物。

所述成核剂优选为山梨醇苄叉及其衍生物、芳香基磷酸酯盐类，取代苯甲酸盐类中的一种或一种以上的混合物。

所述加工助剂优选为低分子酯类、硬脂酸复合酯类、酰胺类、聚乙烯蜡类中的一种或一种以上的混合物。

所述弹性体优选为乙烯-己烯共聚物、乙烯-丁烯共聚物、乙烯-辛烯共聚物、乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物、氢化乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物中的一种或一种以上的混合物。

一种所述高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备方法，包括如下步骤：

（1）将同种的加工助剂分开两批，然后先将粉状聚丙烯、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经双螺杆挤出机或密炼机加工，得到滑石粉母粒；

（2）将共聚聚丙烯、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余的加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，得到所述复合材料。

步骤（1）中所述加工温度优选为110~180℃。

步骤（2）中所述挤出温度优选为180~220℃。

与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：

1、采用粉状PP先和滑石粉制成母粒，可以有效解决滑石粉和PP混合料在挤出机喂料筒内分层、下料不顺、填充量不准确等弊端；通过制备滑石粉母粒，使滑石粉均匀分散在弹性体中形成了所谓的“沙袋结构”；体系中的弹性体主要是为了改性聚丙烯的韧性，若使滑石粉与弹性体共同作用对复合材料的冲击强度具有协同效应，可大减少了弹性体的用量，降低了成本；同时也更有利于滑石粉在树脂基体中的分散，对提高材料的性能有很大帮助；同时也能进一步提高产品的耐热性能； 

2、在制备滑石粉母粒时，先将成核剂和滑石粉、弹性体、粉状聚丙烯等制备成母粒，然后再添加到改性体系中，如此一来，成核剂经过两道挤出工序，在改性PP体系中分散得更好，可更有效地发挥其成核作用；

3、高填充量的滑石粉(25%以上) 容易吸附抗氧剂，从而使有效抗氧剂减少，既使增大抗氧剂用量也难使改性PP的耐热老化性得到很好的改善；多极性官能团抗氧剂由于与滑石粉具有相同的极性，可以增大抗氧剂在高填充量PP体系中的溶解度，从而有助于提高体系的耐热性和热变形温度。

具体实施方式

以下结合实施例来进一步解释本发明，但实施例并不对本发明做任何形式的限定。

实施例1

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：K7726H，中国石化燕山石化公司) 30%；聚丙烯B(牌号：140粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 8%；弹性体 10%；滑石粉 50%；复合抗氧剂1.5%；成核剂0.2%；加工助剂 0.3%。

所述的复合抗氧剂优选为A+B型，其中，A为1,3,5-三(3,5-二叔丁基-4-羟基苄基) 均三嗪-2,4,6-(1H,3H,5H ) 三酮（宁波金海雅宝化工有限公司） 1.0%，B为三(2,4-二叔丁基苯基)亚磷酸苯酯（宁波金海雅宝化工有限公司）0.25%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.25%；所述的弹性体为乙烯-丁烯共聚物（深圳市永诚塑料化工有限公司）；所述的滑石粉为AH-3000N1（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-21(洛阳中达化工有限公司)。所述的加工助剂由乙撑双硬脂酰胺0.2%和硬脂酸钙0.1%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经密炼机加工成滑石粉母粒，加工温度为170℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表1。

实施例2

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：K7760，中国石化燕山石化公司) 70%；聚丙烯B(牌号：300粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 5%；弹性体 14%；滑石粉 10%；复合抗氧剂0.7%；成核剂0.1%；加工助剂 0.2%。

所述的复合抗氧剂优选为A+B型，其中，A为四官能缩水甘油胺环氧树脂 （广州市榕晟化工有限公司）0.5%，B为双(2.4-二叔丁基苯基)季戊四醇二亚磷酸酯（宁波金海雅宝化工有限公司）0.1%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.1%。所述的弹性体为乙烯-丁烯共聚物7%和乙烯－丙烯－辛烯三元共聚物（上海巴丁贸易有限公司）7%。所述的滑石粉为AH-3000N9（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-11(优缔贸易(上海)有限公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.1%和硬脂酸钙 0.1%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经挤出机加工成滑石粉母粒，挤出温度为130~170℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表1。

实施例3

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：AP3N，美国埃克森化工江门有限公司)60%；聚丙烯B(牌号：300粉) 8%；滑石粉30%；复合抗氧剂1.3%；成核剂0.3%；加工助剂 0.4%。

所述的复合抗氧剂优选为A+B型，其中，A为四官能缩水甘油胺环氧树脂 （广州市榕晟化工有限公司）1.0%，B为硫代二丙酸二(十八)酯（宁波金海雅宝化工有限公司）0.2%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.1%。所述的滑石粉为AH-1250（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为HPN-68L (美国美利肯化工公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.2%、乙撑双硬脂酰胺0.1%和硬脂酸钙0.1%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经密炼机加工成滑石粉母粒，加工温度为180℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表1。

实施例4

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：HHP6，中国石化股份有限公司茂名分公司) 50%；聚丙烯B(牌号：140粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 10%；弹性体 10%；滑石粉 28.5%；复合抗氧剂0.8%；成核剂0.3%；加工助剂 0.4%。

所述的复合抗氧剂优选为A+B型，其中，A为1,3,5-三(3,5-二叔丁基-4-羟基苄基) 均三嗪-2,4,6-(1H,3H,5H ) 三酮（北京益中伟业化工有限公司） 0.5%，B为N,N'-双-(3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基)己二胺（宁波金海雅宝化工有限公司） 0.2%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.1%。所述的弹性体为乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物（美国陶氏化学工业有限公司）。所述的滑石粉为AH-3000N9（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-11(优缔贸易(上海)有限公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.2%和硬脂酸锌 0.2%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经挤出机加工成滑石粉母粒，挤出温度为130~180℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表1。

对比例1

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：HHP6，中国石化股份有限公司茂名分公司) 50.5%；聚丙烯B(牌号：140粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 10%；弹性体 10%；滑石粉 28.5%；复合抗氧剂0.6%；加工助剂 0.4%。

所述的复合抗氧剂为N,N'-双-(3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基)己二胺 （宁波金海雅宝化工有限公司）0.3%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.3%。所述的弹性体为乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物（美国陶氏化学工业有限公司）。所述的滑石粉为AH-3000N9（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-11(优缔贸易(上海)有限公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.2%和硬脂酸锌 0.2%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经挤出机加工成滑石粉母粒，挤出温度为130~180℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表2。

对比例2

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：HHP6，中国石化股份有限公司茂名分公司) 50%；聚丙烯B(牌号：140粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 10%；弹性体 10%；滑石粉 28.7%；复合抗氧剂0.6%；成核剂0.3%；加工助剂 0.4%。

所述的复合抗氧剂为N,N'-双-(3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基)己二胺 （宁波金海雅宝化工有限公司）0.3%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.3%。所述的弹性体为乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物（美国陶氏化学工业有限公司）。所述的滑石粉为AH-3000N9（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-11(优缔贸易(上海)有限公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.2%和硬脂酸锌 0.2%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂和部分加工助剂在高混机中混合，再经挤出机加工成滑石粉母粒，挤出温度为130~180℃；

（2）将聚丙烯A、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表2。

对比例3

一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，由以下以重量百分比计的原料组成：聚丙烯A(牌号：HHP6，中国石化股份有限公司茂名分公司) 50%；聚丙烯B(牌号：140粉，中国石化股份有限公司茂名分公司) 10%；弹性体 10%；滑石粉 28.5%；复合抗氧剂0.8%；成核剂0.3%；加工助剂 0.4%。

所述的复合抗氧剂优选为A+B型，其中，A为1,3,5-三(3,5-二叔丁基-4-羟基苄基) 均三嗪-2,4,6-(1H,3H,5H ) 三酮 0.5%，B为N,N'-双-(3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基)己二胺（宁波金海雅宝化工有限公司） 0.2%和四(β-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸)季戊四醇酯（北京益中伟业化工有限公司）0.1%。所述的弹性体为乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物（美国陶氏化学工业有限公司）。所述的滑石粉为AH-3000N9（辽宁艾海滑石有限公司）。所述的成核剂为NA-11(优缔贸易(上海)有限公司)。所述的加工助剂由聚乙烯蜡0.2%和硬脂酸锌 0.2%组成。

本发明的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备工艺如下：

（1）先将聚丙烯A、聚丙烯B、弹性体、滑石粉、成核剂、复合抗氧剂和加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，挤出温度为180~220℃。

复合材料的力学性能测试结果见表2。

将上述实例1~4的产品在注塑机进行打样，注塑模具温度为常温。对样条进行测试，其结果如表1。

表1  实例1~4填充聚丙烯复合材料的力学性能一览表

将上述对比例1~3的产品在注塑机进行打样，注塑模具温度为常温。对样条进行测试，其结果如表2。对比例1-3的配方与实施例4配方相当，主要区别在于对比例1未加成核剂和多极性官能团抗氧剂A；对比例2未加多极性官能团抗氧剂A；对比例3是采用一锅混的工艺。比较对比例1和2，可以看到只加成核剂（不加多极性官能团抗氧剂）对高填充PP体系的热变形温度贡献不大；比较对比例3和实施例4，可发现采用一锅法所制备改性PP的性能要比采用“母粒法”的差。

表2  对比例1~3填充聚丙烯复合材料的力学性能一览表

Claims (10)

1.一种高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所包含的各组份以及各组分的重量百分比为：

共聚聚丙烯            30-70％；

粉状聚丙烯            5-10％；

滑石粉                10-50％；

复合抗氧剂            0.5-1.5％；

成核剂                0.1-0.5％；

加工助剂              0.1-1％；

弹性体                0-20％；

所述复合抗氧剂为具有多极性官能团的抗氧剂与普通抗氧剂的混合物；所述多极性官能团抗氧剂的含量至少为聚丙烯复合材料的0.5重量％，极性官能团抗氧剂的官能度≥3。

2.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述共聚聚丙烯的熔融指数为5～60g/10min；所述粉状聚丙烯的熔融指数为5～30g/10min。

3.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述滑石粉的目数为600～5000目。

4.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述多极性官能团抗氧剂为官能度为4的缩水甘油胺环氧树脂或1，3，5-三(3，5-二叔丁基-4-羟基苄基)均三嗪-2，4，6-(1H，3H，5H)三酮。

5.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述普通抗氧剂为三(2，4-二叔丁基苯基)亚磷酸苯酯、N，N′-双-[3-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基]己二胺和四[β-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯、双(2，4-二叔丁基苯基)季戊四醇二亚磷酸酯、硫代二丙酸二十八酯中的任意两种或两种以上的混合物。

6.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述成核剂为山梨醇苄叉、芳香基磷酸酯盐，取代苯甲酸盐中的一种或一种以上的混合物。

7.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述加工助剂为硬脂酸复合酯、酰胺、聚乙烯蜡中的一种或一种以上的混合物。

8.如权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料，其特征在于，所述弹性体为乙烯-己烯共聚物、乙烯-丁烯共聚物、乙烯-辛烯共聚物、乙烯-丙烯-辛烯三元共聚物、氢化乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物中的一种或一种以上的混合物。

9.一种权利要求1所述的高填充高热变形温度聚丙烯复合材料的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：

(1)将同种的加工助剂分成两批，先将粉状聚丙烯、弹性体、滑石粉、成核剂和一批加工助剂在高混机中混合，再经双螺杆挤出机或密炼机加工，得到滑石粉母粒；

(2)将共聚聚丙烯、滑石粉母粒、复合抗氧剂、剩余的加工助剂一起在高混机混合均匀，再经双螺杆挤出机熔融挤出造粒，得到所述复合材料。

10.如权利要求9所述的制备方法，其特征在于，步骤(1)中加工温度为110～180℃，步骤(2)中挤出温度为180～220℃。