CN102039494A - 用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置 - Google Patents

用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置 Download PDF

Info

Publication number
CN102039494A
CN102039494A CN2010105109214A CN201010510921A CN102039494A CN 102039494 A CN102039494 A CN 102039494A CN 2010105109214 A CN2010105109214 A CN 2010105109214A CN 201010510921 A CN201010510921 A CN 201010510921A CN 102039494 A CN102039494 A CN 102039494A
Authority
CN
China
Prior art keywords
welding
input area
layer
welder
press
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2010105109214A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102039494B (zh
Inventor
N·阿尔雅金
G·博斯坦约格洛
B·布尔鲍姆
A·加泽
T·扬博尔
S·林嫩布林克
T·梅尔策-约基施
M·奥特
N·皮尔赫
R·维尔肯赫纳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Siemens Energy Global GmbH and Co KG
Original Assignee
Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV, Siemens AG filed Critical Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Publication of CN102039494A publication Critical patent/CN102039494A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102039494B publication Critical patent/CN102039494B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
    • B23K26/144—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the fluid stream containing particles, e.g. powder
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B23K26/342—Build-up welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/007—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of copper or another noble metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/001—Turbines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2230/00—Manufacture
    • F05B2230/20—Manufacture essentially without removing material
    • F05B2230/23—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together
    • F05B2230/232—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together by welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2230/00—Manufacture
    • F05B2230/80—Repairing, retrofitting or upgrading methods

Abstract

本发明涉及用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置。用于焊接由耐高温的超合金制成的工件(9)的焊接装置包括：用于在工件表面(10)上产生热输入区域(11)的热源(3)；用于将焊接填料(13)输入所述热输入区域的输入装置(5)以及用于产生一方面热源(3)和输入装置(5)与另一方面工件表面(10)之间的相对运动的输送装置(15)。该焊接装置还包括具有控制程序的控制单元(17)，该控制程序执行相对运动，从而调节焊接功率以及热输入区域(11)的直径，使得材料凝固时的冷却率至少为8000开每秒。

Description

用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置
技术领域
本发明涉及用于焊接工件、尤其是燃气涡轮机工件例如燃气涡轮机叶片的方法和装置。
背景技术
燃气涡轮机的转子叶片在运行中暴露在高温和强烈的机械载荷之下。因此，对于这种部件来说优选使用镍基超合金，所述镍基超合金能够通过析出γ’相得到加强。然而随着时间的推移，会在转子叶片中出现裂纹，所述裂纹随着时间进一步扩展。例如由于极端的机械载荷会在燃气涡轮机运行中出现这种裂纹，然而裂纹也会在制造过程中已经出现。因为由这种超合金制造涡轮机叶片和其它工件是耗费的并且是成本昂贵的，所以人们致力于在制造中生产尽可能少的次品并且确保所制造的产品的较长的使用寿命。
当由于运行引起的应力不能再毫无问题地确保无缺陷的功能时，通常维修并且必要时更换处于运行中的燃气涡轮机叶片。为了实现进一步使用更换的涡轮机叶片，尽可能对所述涡轮机叶片进行再加工。然后所述涡轮机叶片就能够重新用在燃气涡轮机中。在这种再加工的范围内例如会需要在受损区域中进行堆焊，从而再形成原始的壁厚。
已经在制造过程中出现裂纹的涡轮机叶片也可以例如用堆焊使其变得适合于使用，从而能够减少制造中的次品。
然而借助于常规的用相同种类的填料进行的焊接方法目前很难焊接γ’增强的镍基超合金。对此的原因是，必须避免微观偏析，也就是熔液的微小的偏析。此外，焊接过程本身会导致在后面的热处理期间裂纹在焊接区域中的产生。对此的原因是在焊接时输入热量期间由塑性变形引起的焊接内应力。
为了回避γ’硬化的镍基超合金的困难的可焊接性，经常用可延展的焊接填料、例如用没有γ’硬化的镍基合金进行焊接。这种没有γ’硬化的镍基合金的典型代表例如是IN625。没有γ’硬化的填料的可延展性允许在焊接之后在第一热处理期间降低通过塑性变形引起的焊接应力。然而所述未硬化的合金相对于γ’硬化的镍基超合金具有较小的耐高温强度(不仅拉伸强度很小而且持久强度也很小)。因此，优选使用没有可延展的填料的焊接方法。所述方法可以分成两类，也就是为了提高可延展性借助于γ’相的粗化进行基材的过时效处理的方法以及在预热基底的情况下实施焊接过程的方法。在预热的基底上实施焊接过程在焊接过程期间通过恢复降低了焊接内应力。
例如在US 6,120,624中描述了具有事先的过时效处理的焊接过程，例如在US 5,319,179中描述了在预热的工件上实施的焊接过程。
然而，所述两种没有可延展的焊接填料的焊接方法同样具有缺点。例如在焊接过程前面实施的过时效处理中在焊接之间对可γ’硬化的镍基超合金进行相应的热处理，从而引起γ’相的过时效处理。在此，显著提高了基材的可延展性。可延展性的这种提高实现了在室温下焊接材料。此外能够对所述材料进行冷整形。此外，这种热处理实现了使用镍基超合金例如Rene41或者Haynes282作为焊接填料。这虽然形成了γ’相组织，但是比目前用于燃气涡轮机热气组件例如燃气涡轮机叶片的典型的含γ’的镍基超合金(例如IN738LC、IN939、Rene80、IN6203DS、PWA1483SX、Alloy247等)具有明显更少的体积份额。因此，即使在焊接过程前进行过时效处理也不能进行全结构的焊接。
如果预热涡轮机叶片，那么减少焊接部位与涡轮机叶片的其余部位之间的温度差以及由此形成的应力梯度，由此可以避免在由镍基超合金制成的部件中形成焊接裂纹。然而，这种借助于感应线圈将涡轮机叶片预热到900℃和1000℃之间的温度的方法必须在有保护气体的情况下实施，这使得焊接过程复杂化并且使该焊接过程变得昂贵。此外，由于缺乏对处于保护气体容器中的工件的可接近性，不能在工件的所有区域上实施所述方法。
发明内容
因此，需要作为替代方案的用于堆焊的焊接方法，所述焊接方法尤其适合于γ’硬化的镍基超合金并且不具有或者仅仅在很小的程度上具有上述缺点。本发明的另一任务是提供一种适合于实施按本发明的方法的焊接装置。
第一个任务通过按权利要求1所述的用于堆焊的方法得到解决，第二个任务通过按权利要求12所述的焊接装置得到解决。
从属权利要求包含本发明的有利的设计方案并且能够有利地相互任意组合。
在按本发明的用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法中，借助于热输入区域以及将焊接填料输入热输入区域中的输入区域将焊接填料施加到工件表面上。所述热输入区域和输入区域在焊接期间在工件表面上运动。该运动可以沿着焊接方向进行，例如在线性的路径上或者在围绕焊接方向振荡的路径上。在按本发明的方法中如此选择焊接参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000K/s。
为了在材料凝固时出现至少8000K/s的冷却率所提供的主要参数是在焊接功率和热输入区域的直径方面的方法参数例如激光器功率和激光束的直径形式的方法参数以及进给(处理速度)和必要时输入的焊接填料流。根据所使用的激光源的种类，可以通过合适地调整所述参数来调节有待焊接的材料的所要求的冷却率。在此，处理速度可以至少为250mm/min，尤其大于500mm/min。例如在处理速度大于500mm/min时可以调节在焊接功率和热输入区域的直径方面的方法参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000K/s。
通过高的冷却率以及高的凝固速度在一定程度上提高了分配系数，从而在一定程度上避免了微观偏析，也就是熔液的微小的偏析。焊接物中的熔液枝状地凝固，也就是以树状结构进行凝固，其中枝状晶的生长方向沿着焊接轨迹变化，因为枝状晶的可能的生长方向的定向朝凝固前线上的温度梯度变化。进行具有朝温度梯度最小的倾向的或者说具有最小的生长速度的生长方向。此外，在凝固前线前面形成晶核，该晶核在凝固时由凝固前线填补。所述晶核推动按统计学分布的枝状晶生长方向。
按本发明的方法例如适合于借助于焊接填料焊接由含γ’的镍基超合金制成的工件，该焊接填料是形成γ’的镍基超合金材料。这样就可以在焊接物中由于使用同类的填料而获得较高的强度并且获得可接受的焊接质量，也就是非常少量的裂纹以及非常小的平均裂纹长度。由于在具有局部处于熔化池旁的保护气体气氛的室温下实施焊接过程的可能性，按本发明的焊接方法实现了较高的经济性。
所述方法尤其可以设计成堆焊方法，其中按层地施加焊接填料。在此，相互跟随的层的焊接方向能够相互旋转尤其90°。通过旋转不同层的焊接方向，尤其在热输入区域和输入区域还沿着焊接方向以围绕焊接方向振荡的轨道在工件表面上运动时能够避免层之间的连接缺陷。
不规则分布的枝状晶定向主要处于焊接轨迹的上面一半中。因此在按本发明的方法中有利地将前面施加的层再熔化到少于其层厚的一半的程度。在此，在凝固时承受再熔化区域的晶体结构。通过微小的再熔化深度确保了凝固前线放在具有不规则分布的枝状晶定向的区域上。结果是，这在多层焊接中导致产生了具有晶粒的多晶体，所述晶粒的直径平均很小。晶界通常是在焊接过程或者后面的热处理过程期间的瞬时应力下形成裂纹方面的薄弱部位。通过晶界在平面内微小的伸展以及其在用按本发明的方法进行焊接的焊接物中不规则的定向使得焊接物对于裂纹形成不敏感，从而能够在室温下实施焊接过程。
按本发明的方法不仅能够应用在多晶体的基底中而且也能够应用在定向凝固的或者单晶的基底中。在所有所述情况下能够将含γ’的镍基超合金用作焊接填料。
在按本发明的焊接方法的范围内，可以在施加焊接填料之后进行热处理。用与焊接物匹配的热处理能够调节所希望的γ’形态。这用于进一步改善焊接物的强度。
按本发明的用于焊接耐高温的超合金的焊接装置适合于实施按本发明的方法，该焊接装置包括用于在工件表面上产生热输入区域的热源、用于将焊接填料输入所述热源的输入装置以及用于产生一方面热输入区域和输入装置与另一方面工件表面之间的相对运动的输送装置。所述输送装置有利地与热源和用于焊接填料的输入装置连接，从而为了引起相对运动而使热源和输入装置运动。这通常比让工件运动耗费得少。作为热源，在按本发明的焊接装置中尤其可以使用激光器。此外，按本发明的焊接装置包括具有控制程序的控制单元，该控制程序如此调节焊接参数，使得冷却率在材料凝固时至少为8000开每秒。控制单元尤其如此调节在焊接功率以及热输入区域的直径方面的焊接参数，使得冷却率在材料凝固时至少为8000开每秒。在此，可以以至少250mm每分钟的处理速度、尤其用大于500mm每分钟的处理速度进行焊接。
尤其能够如此控制相对运动，使得热输入区域和输入区域沿着焊接方向以围绕焊接方向振荡的路径在工件表面上运动。此外，所述控制单元能够如此执行具有振荡或者没有振荡的相对运动，从而在相互跟随的层中将焊接方向相互旋转例如90°。
按本发明的焊接装置实现了通过使用控制程序来实施按本发明的焊接方法，所述控制程序为了焊接过程包含在方法范围内描述的焊接参数，例如一方面热源和输入装置与另一方面工件之间的相对运动的轨道、处理速度、激光器功率、射束直径等。在方法范围内描述的方法参数以及机理帮助抑制在基材和熔液中形成裂纹例如凝固裂纹或者再熔化裂纹。尤其在不仅基材而且焊接填料都是形成γ’的镍基超合金时也是这种情况。由此获得可用按本发明的方法和按本发明的焊接装置实现的焊接质量，该焊接质量对于例如为了在涡轮机叶片或者其它工件的承受高载荷的区域中进行修复或者接合而在结构上进行的焊接来说是可接受的。
附图说明
本发明的其它特征、特性和优点从下面参照附图对实施例所作的描述中获得。
图1示例性地示出了燃气涡轮机的部分纵剖图。
图2示出了涡轮机叶片的透视图。
图3示出了燃气涡轮机燃烧室的部分剖开的透视图。
图4示出了按本发明的焊接装置的示意图。
图5示出了焊接填料上第一层的焊道。
图6示出了焊接填料上第二层的焊道。
具体实施方式
图1示例性地示出了燃气涡轮机100的部分纵剖图。
燃气涡轮机100在内部具有围绕旋转轴线102得到旋转支承的具有轴101的转子103，该转子也称为涡轮机转子。
沿着转子103先后跟随着进气壳体104、压缩机105、例如环面状的燃烧室110尤其环形燃烧室连同多个同轴布置的燃烧器107、涡轮机108以及排气壳体109。
所述环形燃烧室110与例如环形的热气通道111相通。在那里，例如四个前后连接的涡轮机级112形成了涡轮机108。
每个涡轮机级112例如由两个叶片环形成。沿着工作介质113的流动方向看，在热气通道111中，由转子叶片120形成的组125跟随着导向叶片组115。
在此，导向叶片130固定在定子143的内部壳体138上，相反，组125的转子叶片120例如借助于涡轮叶轮盘133安置在转子103上。
发电机或者工作机器(没有示出)联结在转子103上。
在燃气涡轮机100运行期间，由压缩机105通过进气壳体104吸入并且压缩空气135。在压缩机105的涡轮机侧的端部提供的压缩的空气通向燃烧器107并且在那里与燃烧剂混合。然后，该混合物在形成工作介质113的情况下在燃烧室110中燃烧。从那里出发，工作介质113沿着热气通道111流过导向叶片130以及转子叶片120。工作介质113在转子叶片120上传递脉冲地膨胀，使得转子叶片120驱动转子103并且该转子驱动联结在其上的工作机器。
暴露在热的工作介质113下的部件在燃气涡轮机100运行期间处于热载荷下。除了给环形燃烧室110加衬的隔热元件之外，沿着工作介质113的流动方向看的第一涡轮机级112的导向叶片130和转子叶片120经受最多的热载荷。
为了经受住那里存在的温度，可以借助于冷却剂将其冷却。
所述部件的基底同样可以具有定向结构，也就是说所述基底是单晶结构(SX结构)，或者仅仅具有纵向定向的晶粒(DS结构)。
作为用于所述部件的材料、尤其用于涡轮机叶片120、130和燃烧室110的部件的材料，例如使用铁基、镍基或者钴基的超合金。
这种超合金例如由EP 1 204 776 B1、EP 1 306 454、EP 1 319 729A1、WO 99/67435或者WO 00/44949公开。
所述叶片120、130同样可以具有抗腐蚀的涂层(MCrAlX；M是铁(Fe)、钴(Co)、镍(Ni)组中的至少一种元素，X是活性元素并且表示钇(Y)和/或硅、钪(Sc)和/或至少一种稀土元素或者说铪)。这种合金由EP 0 486 489 B1、EP 0 786 017 B1、EP 0 412 397 B1或者EP 1 306 454 A1公开。
在MCrAlX上还可以存在隔热层，该隔热层例如由ZrO2、Y2O3-ZrO2制成，也就是说该隔热层不是部分或者完全地通过氧化钇和/或氧化钙和/或氧化镁来稳定。
通过合适的涂层方法例如电子束气相沉积(EB-PVD)在隔热层中产生杆状晶粒。
所述导向叶片130具有面对涡轮机108的内部壳体138的导向叶根(这里没有示出)以及与导向叶根对置的导向叶片顶部。该导向叶片顶部面对转子103并且固定在定子143的固定环140上。
图2以透视图示出了流体机械的转子叶片120或导向叶片130，该转子叶片或者导向叶片沿着纵轴线121延伸。
该流体机械可以是飞机的或者用于发电的发电厂的燃气涡轮机、蒸汽涡轮机或者压缩机。
所述叶片120、130沿着纵轴线121先后跟随地具有固定区域400、邻接的叶片平台403以及叶身406和叶尖415。
作为导向叶片130，该叶片130在其叶尖415上可以具有另一平台(没有示出)。
在固定区域400中形成了叶根183，该叶根用于将转子叶片120、130固定在轴上或者盘上(没有示出)。
例如将叶根183设计成锤头。其它作为枞树叶根或者燕尾叶根的设计方案也是可以的。
所述叶片120、130对于流过叶身406的介质具有流入边缘409和流出边缘412。
在常规的叶片120、130中，在叶片120、130的所有区域400、403、406中例如使用实心的金属材料、尤其超合金。
这种超合金例如由EP 1 204 776 B1、EP 1 306 454、EP 1 319 729A1、WO 99/67435或者WO 00/44949公开。
在此，所述叶片120、130可以通过铸造方法、也借助于定向凝固、通过锻造方法、通过铣削方法或者这些方法的组合制成。
具有单晶结构的工件用作机器的部件，所述部件在运行中暴露在高的机械、热和/或化学载荷之下。
例如通过由熔液的定向凝固来制造这种单晶的工件。在此涉及铸造方法，其中将液态的金属合金定向凝固成单晶结构，也就是定向凝固成单晶的工件。
在此，枝状的晶体沿着热流定向，并且要么形成杆状晶的晶粒结构(柱状晶，也就是在工件的整个长度上延伸的并且在这里根据普通的语言惯用语称为定向凝固的晶粒)要么形成单晶的结构，也就是整个工件由一个唯一的晶体构成。在这种方法中必须避免过渡到球状晶的(多晶的)凝固，因为通过非定向的生长必然形成横向和纵向的晶界，这些晶界使得定向凝固的或者单晶的部件的良好特性遗失殆尽。
如果通常谈及定向凝固的组织，那么以此不仅是指没有晶界或者最多具有小角度晶界的单晶体，而且是指具有可能沿纵向延伸的晶界、但是没有横向晶界的杆状晶结构。这两种提到的晶体结构人们也称为定向凝固的组织(directionally solidified structured)。
这种方法由US-PS 6,024,792以及EP 0 892 090 A1公开。
所述叶片120、130同样可以具有抗腐蚀或抗氧化的涂层，例如(MCrAlX；M是铁(Fe)、钴(Co)、镍(Ni)组中的至少一种元素，X是活性元素并且表示钇(Y)和/或硅和/或至少一种稀土元素或者说铪(Hf))。这种合金由EP 0 486 489 B1、EP 0 786 017 B1、EP0 412 397 B1或者EP 1 306 454 A1公开。
密度优选是理论密度的95％。
在MCrAlX层(作为中间层或者最外面的层)上形成了保护性的氧化铝层(TGO＝热生长氧化层)。
优选所述层成分具有Co-30Ni-28Cr-8Al-0.6Y-0.7Si或者Co-28Ni-24Cr-10Al-0.6Y。除了所述钴基的保护涂层之外，也优选使用镍基的保护层，例如Ni-10Cr-12Al-0.6Y-3Re或者Ni-12Co-21Cr-11Al-0.4Y-2Re或者Ni-25Co-17Cr-10Al-0.4Y-1.5Re。
在MCrAlX上还可以存在隔热层，该隔热层优选是最外面的层并且例如由ZrO2、Y2O3-ZrO2制成，也就是说该隔热层不是部分或者完全地通过氧化钇和/或氧化钙和/或氧化镁来稳定。
所述隔热层覆盖整个MCrAlX层。
通过合适的涂层方法例如电子束气相沉积(EB-PVD)在隔热层中产生杆状晶粒。
可以考虑其它涂层方法，例如大气等离子喷涂(APS)、LPPS、VPS或者CVD。所述隔热层可以具有多孔的、带有微观裂纹或者宏观裂纹的晶粒用于更好地抵抗热冲击。因此，该隔热层优选比MCrAlX层更多孔。
再加工(翻新)是指，所述部件120、130在其使用之后必要时必须除去保护层(例如通过喷砂)。随后去除腐蚀层和/或氧化层或者说腐蚀产物和/或氧化产物。必要时也还要修复部件120、130中的裂纹。随后重新对部件120、130进行涂层并且重新使用部件120、130。
所述叶片120、130可以构造成空心的或者实心的。如果要冷却所述叶片120、130，那么该叶片是空心的并且必要时还具有薄膜冷却孔418(虚线示出)。
图3示出了燃气涡轮机的燃烧室110。该燃烧室110例如构造成所谓的环形燃烧室，在该燃烧室中大量沿周向围绕旋转轴线102布置的燃烧器107通入共同的燃烧室空间154中，产生火焰156。为此，燃烧室110整体构造成环形的结构，该结构围绕旋转轴线102进行定位。
为了获得比较高的效率，所述燃烧室110设计用于工作介质M的较高的从大约1000℃到1600℃的温度。为了在这种对于材料来说不利的工作参数下也能实现较长的使用寿命，燃烧室壁153在其面对工作介质M的一侧设有由隔热元件155形成的内衬板。
每个由合金制成的隔热元件155在工作介质侧设有特别耐热的保护层(MCrAlX层和/或陶瓷涂层)或者由耐高温的材料(实心的陶瓷砖)制成。
所述保护层可以类似于涡轮机叶片，也就是例如意味着MCrAlX：M是铁(Fe)、钴(Co)、镍(Ni)组中的至少一种元素，X是活性元素并且代表钇(Y)和/或硅和/或至少一种稀土元素或者说铪(Hf)。这种合金由EP 0 486 489 B1、EP 0 786 017 B1、EP 0 412 397 B1或者EP 1 306 454 A1公开。
在MCrAlX上还可以存在例如陶瓷的隔热层，并且该隔热层例如由ZrO2、Y2O3-ZrO2制成，也就是说该隔热层不是部分或者完全地通过氧化钇和/或氧化钙和/或氧化镁来稳定。
通过合适的涂层方法例如电子束气相沉积(EB-PVD)在隔热层中产生杆状晶粒。
可以考虑其它涂层方法，例如大气等离子喷涂(APS)、LPPS、VPS或者CVD。所述隔热层可以具有多孔的、带有微观裂纹或者宏观裂纹的晶粒用于更好地抵抗热冲击。
再加工(翻新)是指，所述隔热元件155在其使用之后必要时必须除去保护层(例如通过喷砂)。随后去除腐蚀层和/或氧化层或者说腐蚀产物和/或氧化产物。必要时也还要修复隔热元件155中的裂纹。随后重新对隔热元件155进行涂层并且重新使用隔热元件155。
此外，由于燃烧室110内部的高的温度，可以为隔热元件155或者说为其保持元件设置冷却系统。这样，所述隔热元件155例如是空心的并且必要时还具有通入燃烧室空间154的冷却孔(没有示出)。
图4以非常示意性的视图示出了按本发明的焊接装置1。
所述焊接装置包括激光器3以及粉末输入装置5，用该粉末输入装置能够将粉末状的焊接填料施加到工件9的有待焊接的区域上。借助于激光束在工件表面上形成热输入区域11，由粉末输入装置5也将粉末13置入该热输入区域11中。所述激光器优选是300W激光器，尤其是Nd-YAG激光器，特别具有λ＝1.06μm。该激光器功率在100W和300W之间，并且优选在100W和200W之间，尤其在100W和150W之间。就这样有利地很好地熔化焊接材料并且也熔化底座，由此获得密封的焊接部位。
所述激光器3和粉末输入装置5布置在扫描装置15上，该扫描装置实现了将激光器3和粉末输入装置5沿着具有有待焊接的区域7的部件表面在两个维度中(图4中的x和y方向)进行移动。处理速度至少为250mm/min，特别是400mm/min-600mm/min，尤其是500mm/min。如此实现了将热量有利地输入焊接材料和基底中。
此外，按本实施例的扫描装置15实现了激光器3和粉末输入装置5垂直于部件表面(图4中的z方向)的移动。由此，借助于扫描装置15能够沿着预先给定的路径移动热输入区域和粉末的冲击区域。作为扫描装置例如可以使用机械臂。激光束的直径尤其为500μm到700μm，特别是600μm。由此能够有利地加热输入的焊接材料。
通过控制单元17对由扫描装置15促成的运动进行控制，该控制单元也控制焊接过程的其余参数。然而与本实施例不同的是，也可以通过附加的控制、也就是与运动过程的控制分开地对焊接过程的其余参数进行控制。此外与所示出的实施例不同的是，也可以使用可运动的部件夹具来代替用于使激光器3和粉末输入装置5运动的扫描装置15。在本发明的范围内，只有在一方面激光器3以及粉末输入装置5和另一方面工件9之间的相对运动是有意义的。
按本发明的用于给工件表面进行堆焊的方法能够用于在部件9的有待焊接的区域7上进行材料施加尤其多层的材料施加。在此，所述部件9既不需要预热，也不需要借助于热处理进行过时效处理。
下面根据在作为工件的涡轮机叶片9的表面10上的堆焊对本方法进行描述。本实施例的涡轮机叶片由γ’增强的镍基超合金制成，例如由IN738LC、IN939、Rene80、IN6203DS、PWA1483SX、Alloy247等制成。涡轮机叶片9的表面10中有待焊接的区域7按层进行堆焊，其中热输入区域连同用于粉末13的冲击区域一起沿着焊接方向在涡轮机叶片9的有待焊接的区域7上运动。在这种情况下，所述粉末13是由含γ’的镍基超合金制成的粉末，例如由IN738LC、IN939、Rene80、IN6203DS、PWA1483、Alloy247等制成。
在图5中示意性地示出了热输入区域11以及粉末13的冲击区域在堆焊第一层时在有待焊接的区域7上经过的路径P1。附图示出了具有有待焊接的区域7以及在堆焊第一层19时的焊接方向S1的涡轮机叶片9。然而，同时表示用于粉末13的冲击区域的热输入区域11没有沿着焊接方向S1线性移动，而是在沿着焊接方向移动的同时沿着垂直于焊接方向的方向振荡。由此，热输入区域11和粉末13的冲击区域在有待焊接的区域7上产生了曲折形的路径P1。
为了堆焊第二层21(图4)，稍微沿着扫描装置15的z方向移动激光器3和粉末输入装置5。此外，在本实施例中焊接方向S2相对于用于第一层的焊接方向S1旋转了90°。在图6中示出了热输入区域11和用于粉末13的冲击区域在堆焊第二层21时的路径P2。在堆焊第二层21时，热输入区域11连同粉末13的冲击区域一起也沿着垂直于焊接方向S2的方向振荡。因此，总体上获得了热输入区域11和用于粉末13的冲击区域在有待焊接的区域7上的曲折形的路径P2。
在实施例范围内描述的路径仅仅表示不同可能的变型方案之一。原则上存在多种方案用于实施焊接：1.单向的或者2.双向的(例如曲折形的)堆焊。在每种变型方案中，第二层的轨迹(路径)可以与第一层的轨迹(路径)平行错开地或者垂直地进行焊接。可以在按本发明的方法的范围内应用所有这些变型方案。
在激光器和粉末输入单元移动时可以如此选择所述振荡，从而沿着焊接方向以一个唯一的路径扫过整个有待焊接的区域7，如图5中所示，或者仅仅扫过有待焊接的区域7的一部分，并且为了堆焊整个区域沿焊接方向S2走过多个并排延伸的路径S2，如图6中所示。
在本实施例中以至少500mm/min的处理速度进行热输入区域11和粉末13的冲击区域沿着路径P1或者说P2的移动。在此，如此选择激光器功率、射束直径和粉末流，使得凝固时扫过的区域的冷却率大于8000K/s。此外，在堆焊第二层21时如此选择关于激光器功率和射束直径的处理参数，使得第一层19再次熔化的再熔化深度小于第一层19的轨迹高度的50％。在图4中用虚线示出了再熔化深度。原则上也可以使用不同于在本例子中说明的处理速度，然后必须相应地调整激光器功率、射束直径和粉末流这些其余的参数。
通过高的冷却率以及高的凝固速度在一定程度上提高了分配系数，从而在一定程度上避免了微观偏析。通过热输入区域11引起的熔液枝状地凝固，其中晶体结构由在再熔化的区域中存在的晶体结构承担。在此，枝状晶的生长方向沿着路径P1、P2改变。对此的原因是，枝状晶的可能的生长方向的定向朝温度梯度变化，其中生长方向具有朝温度梯度最小的倾向或者说具有最小的生长速度。此外，在凝固前线前面形成的并且在凝固时由凝固前线填补的晶核推动了按统计学分布的枝状晶生长方向。不规则分布的枝状晶定向绝大多数处于层19的上面一半中。因此，用微小的再熔化深度确保了将凝固前线放到具有不规则分布的枝状晶定向的区域上，这在多层堆焊时导致产生具有直径平均很小的晶粒的多晶体。由此，所述涡轮机叶片9的焊接的区域对于裂纹形成不敏感。
在涂覆所需要数量的层19、21之后，可以使涡轮机叶片9经受热处理，该热处理使得出现所希望的γ’形态。这用于进一步改善涡轮机叶片9的焊接的区域的强度。
用按本发明的方法能够在室温下并且在有待焊接的部件没有事先进行过时效处理的情况下进行堆焊，其中抑制形成凝固裂纹以及再熔化裂纹。这引起对于结构上的焊接来说尤其可以被燃气涡轮机叶片的经受高载荷的区域所接受的然而也被其它部件所接受的焊接质量。同时，仅仅对基材产生非常小的影响，因为由于较小的热影响区域(不进行预热)以及对热影响区域中再熔化裂纹的抑制仅仅将非常少的热量输入基底中。

Claims (22)

1.用于焊接由耐高温的超合金制成的工件(9)的方法，其中，借助于热输入区域(11)以及用于将焊接填料输入热输入区域(11)中的输入区域将焊接填料(13)施加到工件表面(10)上，其中，一方面所述热输入区域(11)和所述输入区域与另一方面所述工件表面(10)之间相对运动，
其特征在于，
至少选择焊接功率、处理速度、焊接射束的直径这些焊接参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000开每秒(K/s)。
2.按权利要求1所述的方法，
其特征在于，
调节关于焊接功率以及热输入区域的直径方面的焊接参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000开每秒(K/s)。
3.按权利要求1或2所述的方法，
其特征在于，
所述处理速度至少为250mm/min，尤其是400mm/min-600mm/min，特别是500mm/min。
4.按权利要求1、2或3所述的方法，
其中，通过按层地施加焊接填料(13)来产生焊缝。
5.按权利要求4所述的方法，
其中，熔化前面的层(19)。
6.按权利要求5所述的方法，
其特征在于，
将前面施加的层(19)再熔化到小于其层厚的一半。
7.按权利要求2、4、5或6所述的方法，
其特征在于，
对于每个层(19、21)来说，所述热输入区域(11)和所述输入区域沿着焊接方向(S1、S2)相对于工件表面(10)运动，并且相互跟随的层(19、21)的焊接方向(S1、S2)相对旋转。
8.按权利要求1到7中一项或者多项所述的方法，
其特征在于，
所述热输入区域(11)和所述输入区域沿着焊接方向(S1、S2)以围绕所述焊接方向振荡的路径(P1、P2)相对于工件表面(10)运动。
9.按权利要求1到8中一项或者多项所述的方法，
其特征在于，
所述工件(9)具有含γ’的镍基超合金，尤其由该镍基超合金制成，并且所述焊接填料(13)是形成γ’的镍基超合金材料。
10.按权利要求1到9中一项或者多项所述的方法，
其特征在于，
在施加焊接填料(13)之后进行热处理。
11.按权利要求1到10中一项或者多项所述的方法，
其中，使用300W激光器。
12.按权利要求11所述的方法，
其中，使用Nd-YAG激光器，尤其具有λ＝1.06μm。
13.按权利要求11或12所述的方法，
其中，激光器功率为100W到300W，尤其是100W到200W，特别是100W到150W。
14.按上述权利要求中一项或者多项所述的方法，
其中，激光束的直径为500μm到800μm，尤其是600μm。
15.按上述权利要求中一项或者多项所述的方法，
其中，实现了多晶体的焊缝(19、21)。
16.用于焊接由耐高温的超合金制成的工件(9)的焊接装置，该焊接装置包括：
-用于在工件表面(10)上产生热输入区域(11)的热源(3)；
-用于将焊接填料(13)输入所述热输入区域(11)的输入装置(5)以及
-用于产生一方面所述热源(3)和所述输入装置(5)与另一方面所述工件表面(10)之间的相对运动的输送装置(15)，
其特征在于，设有控制单元(17)，该控制单元能够调节焊接参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000开每秒。
17.按权利要求16所述的焊接装置，
其特征在于，
所述控制单元(17)能够调节关于焊接功率以及热输入区域(11)的直径方面的焊接参数，使得材料凝固时的冷却率至少为8000开每秒。
18.按权利要求16或17所述的焊接装置，
其特征在于，
所述控制单元(17)能够执行具有至少250mm每分钟的处理速度的相对运动。
19.按权利要求16到18中一项或者多项所述的焊接装置，
其特征在于，
控制程序使所述热输入区域(11)和所述输入区域沿着焊接方向(S1、S2)以围绕焊接方向(S1、S2)振荡的路径(P1、P2)在工件表面(10)上运动。
20.按权利要求16到19中一项或者多项所述的焊接装置，
其特征在于，
所述热源(3)是激光器。
21.按权利要求16到20中任一项所述的焊接装置，
其特征在于，
控制程序在按层焊接时能够将相互跟随的层(19、21)的焊接方向(S1、S2)相对旋转。
22.按上述权利要求16到21中一项或者多项所述的焊接装置，
该焊接装置具有300W激光器，尤其是Nd-YAG激光器，特别具有λ＝1.06μm。
CN201010510921.4A 2009-10-15 2010-10-15 用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置 Active CN102039494B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009049518A DE102009049518A1 (de) 2009-10-15 2009-10-15 Verfahren und Vorrichtung zum Schweißen von Werkstücken aus hochwarmfesten Superlegierungen
DE102009049518.5 2009-10-15

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102039494A true CN102039494A (zh) 2011-05-04
CN102039494B CN102039494B (zh) 2015-02-18

Family

ID=43432218

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201010510921.4A Active CN102039494B (zh) 2009-10-15 2010-10-15 用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8426765B2 (zh)
EP (2) EP2371476B1 (zh)
JP (1) JP5797887B2 (zh)
CN (1) CN102039494B (zh)
DE (1) DE102009049518A1 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102837134A (zh) * 2011-06-22 2012-12-26 通用电气公司 制造构件的方法和成品构件
CN104245221A (zh) * 2012-03-12 2014-12-24 西门子能量股份有限公司 先进的堆焊焊道累进方法
CN105263667A (zh) * 2013-01-31 2016-01-20 西门子能源公司 使用粉末状焊剂的选择性激光熔化/烧结
CN107030283A (zh) * 2016-02-03 2017-08-11 通用电气公司 使用二极管激光器光纤阵列在激光粉末床熔合加性制造中的凝固控制
CN108430691A (zh) * 2015-12-21 2018-08-21 通用电气公司 修理好的涡轮机部件和对应修理方法
US10532556B2 (en) 2013-12-16 2020-01-14 General Electric Company Control of solidification in laser powder bed fusion additive manufacturing using a diode laser fiber array

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9352419B2 (en) * 2011-01-13 2016-05-31 Siemens Energy, Inc. Laser re-melt repair of superalloys using flux
EP2586561A1 (de) * 2011-10-26 2013-05-01 Siemens Aktiengesellschaft Strategie der Verfahrbewegung zur Erhaltung des einkristallinen Aufbaus beim Auftragsschweißen
CH705662A1 (de) * 2011-11-04 2013-05-15 Alstom Technology Ltd Prozess zur Herstellung von Gegenständen aus einer durch Gamma-Prime-Ausscheidung verfestigten Superlegierung auf Nickelbasis durch selektives Laserschmelzen (SLM).
KR20150008487A (ko) * 2012-05-11 2015-01-22 지멘스 에너지, 인코포레이티드 니켈 베이스 초합금 컴포넌트들의 레이저 첨가제 수리
JP5535408B1 (ja) * 2012-07-09 2014-07-02 古河電気工業株式会社 圧着端子、接続構造体及びコネクタ
EP2754530B1 (de) * 2013-01-11 2017-03-29 Siemens Aktiengesellschaft Verfahrweise beim Umschmelzen von Rissen
EP2756915A1 (de) * 2013-01-18 2014-07-23 Siemens Aktiengesellschaft Auftragsschweißen mit vorherigem Umschmelzen
EP2756912A1 (de) * 2013-01-18 2014-07-23 Siemens Aktiengesellschaft Umschmelzen beim Auftragsschweißen
EP2756916A1 (de) * 2013-01-18 2014-07-23 Siemens Aktiengesellschaft Zweimaliges Umschmelzen unter verschiedenen Richtungen
US9393644B2 (en) * 2013-01-31 2016-07-19 Siemens Energy, Inc. Cladding of alloys using flux and metal powder cored feed material
EP2774712A1 (de) * 2013-03-07 2014-09-10 Siemens Aktiengesellschaft Laserverfahren mit unterschiedlichem Laserstrahlbereich innerhalb eines Strahls
DE102013008396B4 (de) 2013-05-17 2015-04-02 G. Rau Gmbh & Co. Kg Verfahren und Vorrichtung zum Umschmelzen und/oder Umschmelzlegieren metallischer Werkstoffe, insbesondere von Nitinol
AU2014326818B2 (en) * 2013-09-24 2019-04-18 Ipg Photonics Corporation Laser processing systems capable of dithering
JP6285154B2 (ja) * 2013-11-14 2018-02-28 株式会社アマダミヤチ レーザ溶接方法及びレーザ溶接システム
DE102013224788A1 (de) * 2013-12-03 2015-06-03 Siemens Aktiengesellschaft Erzeugung von Druckeigenspannungen bei der Schweißbearbeitung und Bauteil
DE102013225490A1 (de) * 2013-12-10 2015-06-11 Siemens Aktiengesellschaft Oszillierendes Schweißverfahren
DE102014200834A1 (de) 2014-01-17 2015-07-23 Siemens Aktiengesellschaft Pendelndes Schweißverfahren
DE102014206143A1 (de) 2014-04-01 2015-10-15 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Laserauftragschweißen von hochwarmfesten Superlegierungen mittels oszillierender Strahlführung
DE102014210652A1 (de) * 2014-06-04 2015-12-17 Siemens Aktiengesellschaft Anordnung und Verfahren zum Laserstrahl-Auftragsschweißen
DE102014220179A1 (de) * 2014-10-06 2016-04-07 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasierter Werkstoff mit Platin, Verwendung als Schweißzusatzwerkstoff und Bauteil
DE102014220483A1 (de) * 2014-10-09 2016-04-14 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Aufbaustrategie für einen Kronenboden einer Turbinenschaufel und Turbinenschaufel
CN104625556A (zh) * 2014-12-17 2015-05-20 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种实现圆盘剪剪刃堆焊修复的方法
DE102015207212B4 (de) * 2015-04-21 2017-03-23 MTU Aero Engines AG Reparatur von einkristallinen Strömungskanalsegmenten mittels einkristallinem Umschmelzen
US10443115B2 (en) 2015-08-20 2019-10-15 General Electric Company Apparatus and method for direct writing of single crystal super alloys and metals
DE102015219341A1 (de) * 2015-10-07 2017-04-13 Siemens Aktiengesellschaft Reparatur von Bauteil mit vorhandenen Rissen und Bauteil
DE102015222083A1 (de) * 2015-11-10 2017-05-11 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Vorrichtung zum Laserstrahl-Auftragschweißen mit Pendelbewegung
JP7099800B2 (ja) * 2016-07-29 2022-07-12 三菱マテリアル株式会社 複合部材およびこれからなる切削工具
JP7270428B2 (ja) * 2019-03-19 2023-05-10 三菱重工業株式会社 一方向凝固物、タービン動翼及び一方向凝固物の補修方法
US11458572B2 (en) * 2019-05-16 2022-10-04 Caterpillar Inc. Laser smoothing
JP7291008B2 (ja) 2019-06-13 2023-06-14 日本鋳造株式会社 低温安定性および耐食性に優れた高ヤング率低熱膨張合金およびその製造方法
CN110640404A (zh) * 2019-09-24 2020-01-03 浙江中包派克奇包装有限公司 一种开槽刀架固定腰圆长槽孔修复方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4562327A (en) * 1982-12-16 1985-12-31 Karl Schmidt Gmbh Piston and process of providing wear-resisting surfaces in the ring grooves of an aluminum alloy combustion engine piston
CN1203282A (zh) * 1992-05-21 1998-12-30 东芝机械株式会社 耐蚀、耐磨性优良的表面改性金属部件及其制法
CN1455714A (zh) * 2000-03-17 2003-11-12 铬合金气体涡轮公司 焊接超级合金产品
US20050092717A1 (en) * 2003-10-31 2005-05-05 Trewiler Gary E. Fusion welding method and welded article
CN1749447A (zh) * 2004-08-30 2006-03-22 斯内克马公司 对单晶金属片或定向固化金属片表面修整的方法
CN101125394A (zh) * 2007-06-13 2008-02-20 华中科技大学 自动送粉激光感应复合熔覆方法及装置
US20080090093A1 (en) * 2005-07-06 2008-04-17 Mtu Aero Engines Gmbh Method for the Production of a Composite Component Comprising Two Component Sections with a Basic Adhesive Nickel Layer Located Between the Two Component Sections
CN101462203A (zh) * 2009-01-15 2009-06-24 成都敏捷制造工程有限公司 铍铜合金模具激光焊接工艺

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63224888A (ja) 1987-03-13 1988-09-19 Toyota Motor Corp レ−ザ肉盛溶接方法
DE3926479A1 (de) 1989-08-10 1991-02-14 Siemens Ag Rheniumhaltige schutzbeschichtung, mit grosser korrosions- und/oder oxidationsbestaendigkeit
DE58908611D1 (de) 1989-08-10 1994-12-08 Siemens Ag Hochtemperaturfeste korrosionsschutzbeschichtung, insbesondere für gasturbinenbauteile.
JP2657437B2 (ja) 1991-09-10 1997-09-24 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性オーステナイト系材料及びその製造方法
DE4141927C2 (de) 1991-12-19 1995-06-14 Mtu Maintenance Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Schweißen von Werkstücken
US5453329A (en) * 1992-06-08 1995-09-26 Quantum Laser Corporation Method for laser cladding thermally insulated abrasive particles to a substrate, and clad substrate formed thereby
JP3370676B2 (ja) 1994-10-14 2003-01-27 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 腐食・酸化及び熱的過負荷に対して部材を保護するための保護層並びにその製造方法
EP0892090B1 (de) 1997-02-24 2008-04-23 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
EP0861927A1 (de) 1997-02-24 1998-09-02 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
WO1999067435A1 (en) 1998-06-23 1999-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Directionally solidified casting with improved transverse stress rupture strength
US6120624A (en) 1998-06-30 2000-09-19 Howmet Research Corporation Nickel base superalloy preweld heat treatment
US6231692B1 (en) 1999-01-28 2001-05-15 Howmet Research Corporation Nickel base superalloy with improved machinability and method of making thereof
JP2000301355A (ja) 1999-04-14 2000-10-31 Shinei Sangyo Kk 同種金属部材の共晶圧接方法及び共晶圧接用装置
JP3954752B2 (ja) * 1999-04-21 2007-08-08 内田工機株式会社 金属プレス等の金型耐圧面の現場溶接肉盛補修方法
EP1204776B1 (de) 1999-07-29 2004-06-02 Siemens Aktiengesellschaft Hochtemperaturbeständiges bauteil und verfahren zur herstellung des hochtemperaturbeständigen bauteils
JP4201954B2 (ja) 2000-03-28 2008-12-24 株式会社東芝 Ｎｉ基単結晶超合金からなるガスタービン翼の補修方法およびその装置
DE50104022D1 (de) 2001-10-24 2004-11-11 Siemens Ag Rhenium enthaltende Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und Oxidation bei hohen Temperaturen
DE50112339D1 (de) 2001-12-13 2007-05-24 Siemens Ag Hochtemperaturbeständiges Bauteil aus einkristalliner oder polykristalliner Nickel-Basis-Superlegierung
EP1340583A1 (en) 2002-02-20 2003-09-03 ALSTOM (Switzerland) Ltd Method of controlled remelting of or laser metal forming on the surface of an article
US6872912B1 (en) * 2004-07-12 2005-03-29 Chromalloy Gas Turbine Corporation Welding single crystal articles
EP2280801B1 (de) * 2008-05-29 2015-02-25 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum schweissen von werkstücken aus hochwarmfesten superlegierungen

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4562327A (en) * 1982-12-16 1985-12-31 Karl Schmidt Gmbh Piston and process of providing wear-resisting surfaces in the ring grooves of an aluminum alloy combustion engine piston
CN1203282A (zh) * 1992-05-21 1998-12-30 东芝机械株式会社 耐蚀、耐磨性优良的表面改性金属部件及其制法
CN1455714A (zh) * 2000-03-17 2003-11-12 铬合金气体涡轮公司 焊接超级合金产品
US20050092717A1 (en) * 2003-10-31 2005-05-05 Trewiler Gary E. Fusion welding method and welded article
CN1749447A (zh) * 2004-08-30 2006-03-22 斯内克马公司 对单晶金属片或定向固化金属片表面修整的方法
US20080090093A1 (en) * 2005-07-06 2008-04-17 Mtu Aero Engines Gmbh Method for the Production of a Composite Component Comprising Two Component Sections with a Basic Adhesive Nickel Layer Located Between the Two Component Sections
CN101125394A (zh) * 2007-06-13 2008-02-20 华中科技大学 自动送粉激光感应复合熔覆方法及装置
CN101462203A (zh) * 2009-01-15 2009-06-24 成都敏捷制造工程有限公司 铍铜合金模具激光焊接工艺

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102837134A (zh) * 2011-06-22 2012-12-26 通用电气公司 制造构件的方法和成品构件
CN104245221A (zh) * 2012-03-12 2014-12-24 西门子能量股份有限公司 先进的堆焊焊道累进方法
CN104245221B (zh) * 2012-03-12 2017-04-12 西门子能量股份有限公司 先进的堆焊焊道累进方法
CN105263667A (zh) * 2013-01-31 2016-01-20 西门子能源公司 使用粉末状焊剂的选择性激光熔化/烧结
US10532556B2 (en) 2013-12-16 2020-01-14 General Electric Company Control of solidification in laser powder bed fusion additive manufacturing using a diode laser fiber array
US11020955B2 (en) 2013-12-16 2021-06-01 General Electric Company Control of solidification in laser powder bed fusion additive manufacturing using a diode laser fiber array
CN108430691A (zh) * 2015-12-21 2018-08-21 通用电气公司 修理好的涡轮机部件和对应修理方法
US11077527B2 (en) 2015-12-21 2021-08-03 General Electric Company Modified components and methods for modifying components
CN107030283A (zh) * 2016-02-03 2017-08-11 通用电气公司 使用二极管激光器光纤阵列在激光粉末床熔合加性制造中的凝固控制

Also Published As

Publication number Publication date
EP2311597A1 (de) 2011-04-20
DE102009049518A1 (de) 2011-04-21
EP2371476A1 (de) 2011-10-05
EP2311597B1 (de) 2014-04-02
US8426765B2 (en) 2013-04-23
JP5797887B2 (ja) 2015-10-21
US20110089150A1 (en) 2011-04-21
JP2011083822A (ja) 2011-04-28
CN102039494B (zh) 2015-02-18
EP2371476B1 (de) 2014-05-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102039494B (zh) 用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置
CN102639283B (zh) 具有焊接添加材料的特殊质量输送率的、用于焊接由耐高温超合金制成的工件的方法
JP5465239B2 (ja) 耐熱超合金から成るワークを溶接する方法と装置
KR101791976B1 (ko) 초합금 구성요소의 국부 보수
US20150224607A1 (en) Superalloy solid freeform fabrication and repair with preforms of metal and flux
CN101990477B (zh) 具有受调节的温度分布的焊接方法以及用于此的装置
KR20160079873A (ko) 분말식 금속 및 분말식 플럭스의 유동화된 베드를 사용하는 적층 가공
CN102056701A (zh) 根据基底的优先方向进行焊接的方法
KR20150113149A (ko) 분말형 용제를 사용하는 선택적 레이저 용융 및 소결
KR20150106007A (ko) 초합금 구성요소의 국부 보수
EP1798316B1 (en) Repair method of crystalline structures by epitaxy
KR20120064128A (ko) 용착 용접 공정 동안 용접 시임을 방향성 응고시키기 위한 방법
KR20150111366A (ko) 분말형 용제 및 금속을 사용하는 초합금의 적층
KR20160039278A (ko) 컴포넌트 지지식 필러에 의한 기재의 보수
KR101934625B1 (ko) 진동 빔 안내를 이용하는 고내열성 초합금의 레이저 덧살붙임 용접
CN102006965B (zh) 具有焊缝的部件以及用于形成焊缝的方法
US20110000890A1 (en) Potential-Free Wire Heating During Welding and Apparatus Therefor
CN102612421B (zh) 定向结晶材料的单晶焊接
CN102029451A (zh) 移除钎焊板材的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20230728

Address after: Munich, Germany

Patentee after: Siemens energy global Corp.

Patentee after: FRAUNHOFER-GESELLSCHAFT ZUR FORDERUNG DER ANGEWANDTEN FORSCHUNG E.V.

Address before: Munich, Germany

Patentee before: SIEMENS AG

Patentee before: FRAUNHOFER-GESELLSCHAFT ZUR FORDERUNG DER ANGEWANDTEN FORSCHUNG E.V.

TR01 Transfer of patent right