CN102025162A - 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器 - Google Patents

基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器 Download PDF

Info

Publication number
CN102025162A
CN102025162A CN2010105783866A CN201010578386A CN102025162A CN 102025162 A CN102025162 A CN 102025162A CN 2010105783866 A CN2010105783866 A CN 2010105783866A CN 201010578386 A CN201010578386 A CN 201010578386A CN 102025162 A CN102025162 A CN 102025162A
Authority
CN
China
Prior art keywords
level
power
current
bridge
power conversion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN2010105783866A
Other languages
English (en)
Inventor
罗安
马伏军
兰征
王晓
孙运宾
楚烺
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hunan University
Original Assignee
Hunan University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hunan University filed Critical Hunan University
Priority to CN2010105783866A priority Critical patent/CN102025162A/zh
Publication of CN102025162A publication Critical patent/CN102025162A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/30—Reactive power compensation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/50—Arrangements for eliminating or reducing asymmetry in polyphase networks

Landscapes

  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

本发明公开了一种基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器。它由两个单相降压变压器、两个输出电抗器和一个三电平功率变换模块组成，所述两个单相降压变压器原边与牵引供电系统中的两单相供电臂连接，两个单相降压变压器副边经输出电抗器与三电平功率变换模块相连。本发明与采用两个三电平H桥变流器的结构相比，减少了一对三电平半桥变换器即8个功率开关管，将原来的有源容量成本下降了一倍，在完成同样功能的前提下，减小了补偿系统的硬件成本和复杂度，提高了补偿系统的可靠性。

Description

基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器
技术领域
本发明涉及一种铁路功率调节器，特别涉及一种基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器。
背景技术
随着电气化铁路朝着高速、大功率的发展，其电力牵引系统的电能质量问题变得越来越至关重要。高速铁路牵引供电系统由于采用单相供电方式，产生负序电流，给电力系统中的发电、输电和变电设备的运行带来严重危害，严重影响电力系统的安全经济运行。另外，高速铁路电力机车产生的谐波也降低了其供电系统和上级电力系统的可靠性。因此，必须采取有效措施抑制高速铁路供电系统产生的负序和谐波电流。
随着电力电子技术的发展，国内外有很多的柔性交流输变电系统被用来实现电力系统的负序，无功和谐波等电能质量的综合治理。针对电气化铁路的负序、谐波问题，国内外已出现一些补偿措施。国内广泛采用SVC，STATCOM或者APF等功率补偿装置，安装在牵引变压器的三相侧或者牵引侧，进行无功和谐波补偿，减小负序电流和提高功率因数。国外也有通过采用在三相侧安装STATCOM或者在牵引侧安装铁路功率调节器等装置，来进行牵引供电系统的负序，无功和谐波的综合补偿，从而实现铁路电能质量的综合治理，但其成本很高且控制复杂。
由于牵引供电系统是高压大容量系统，现有的开关管的受压范围有限，传统的两电平PWM逆变器依靠单个的开关管显然承受不了直流侧的高压。除了高压缺陷以外，传统两电平逆变器还存在以下问题：1)高频产生很高的dv/dt和浪涌电压，易引起电机绕组绝缘击穿；2)高频开关产生很大的器件电压应力和开关损耗，使效率降低；3)高频开关动作对附近的通讯或其它电子设备产生宽频带的EMI；4)功率因数低。为了解决上述两电平的缺陷，日本长冈科技大学的南波江章等人在IEEE工业应用IAS年会上提出中点钳位(NPC)三电平铁路功率调节器，这种结构可以使主电路开关管的电压降低一半，可以使dv/dt降低一半，由于输出多了一个电平，输出电压谐波含量减少。这样有利于采用低压器件实现高压输出，并且各开关器件间没有均压问题存在，减少了产品的设计，提高了设备的可靠性。这种三电平铁路功率调节器的具体结构如图1所示。图1中的铁路功率调节器5包含两个单相降压变压器2，两个输出电抗器4和包含背靠背结构的两个单相三电平H桥变流器3，且共用一对直流侧电容。这种铁路功率调节器包含16个功率开关器件，功率器件多，成本高，电路复杂。
发明内容
为了解决现有技术的上述技术问题，本发明提供一种结构简单、成本低、效果好的基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器。
本发明解决上述技术问题的技术方案是：由两个单相降压变压器、两个输出电抗器和一个三电平功率变换模块组成，所述两个单相降压变压器原边与牵引供电系统中的两单相供电臂连接，两个单相降压变压器副边经输出电抗器与三电平功率变换模块相连，所述三电平功率变换模块由两个三电平半桥变换器和两个串联电容组成，两单相降压变压器副边非浮地线通过输出电抗器分别与三电平功率变换模块的开关臂中点连接，降压变压器浮地与三电平功率变换模块两电容的中点连接。
本发明的技术效果在于：本发明采用两个三电平半桥变换器构成，与采取两个背靠背的三电平H桥变流器的铁路功率调节器相比，要减少8个功率开关器件，使铁路功率调节器的结构更简单，成本也大幅降低，并提高了补偿系统的可靠性。
下面结合附图对本发明作进一步的说明。
附图说明
图1为现有铁路功率补偿系统的结构图。
图2为本发明的结构图。
图3为本发明的负序补偿原理图。
图4-图9为本发明中三电平半桥变换器工作原理图。
 
具体实施方式
上述图1、图2中：1--Scott牵引变压器  2--单相降压变压器  3--三电平H桥变流器  4--输出电抗器  5--铁路功率调节器  6--三电平功率变换模块  7--基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器  8--V/V牵引变压器。
参见图2，图2为本发明的结构图。
本发明的补偿对象为采用三相V/V牵引变压器8的高速铁路供电系统。本发明提出的基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器7由两个单相降压变压器2，两个输出电抗器4和三电平功率变换模块6组成。两个单相降压变压器的原边分别与两单相牵引供电臂连接，并将两单相降压变压器副边与三电平功率变换模块相连接。其中两单相降压变压器副边非浮地线通过输出电抗器分别与三电平功率变换模块的开关臂中点连接，降压变压器浮地与功率变换模块两电容的中点连接在一起。定义图中与三相V/V变压器副边ac端连接的供电臂为                                                
Figure 2010105783866100002DEST_PATH_IMAGE001
相，另一臂为
Figure 411068DEST_PATH_IMAGE002
相。
本发明与三电平结构的铁路功率调节器比较，节省了一对开关臂即8个功率开关器件。因此，这种补偿结构更为精简，降低了硬件的成本和复杂度，提高了补偿系统的可靠性，将大大利于该补偿系统的模块化大功率发展。
参见图3，图3为本发明中的V/V牵引结构下的功率调节器的负序补偿原理图。
由于高速铁路机车一般为交直交电力机车，采取四象限PWM脉冲整流控制方式，功率因数接近1。假设
Figure 767968DEST_PATH_IMAGE001
相供电臂有机车负载电流为
Figure 2010105783866100002DEST_PATH_IMAGE003
，而
Figure 38544DEST_PATH_IMAGE002
相供电臂机车负载电流为。
Figure 2010105783866100002DEST_PATH_IMAGE005
、
Figure 49280DEST_PATH_IMAGE006
、
Figure 2010105783866100002DEST_PATH_IMAGE007
为V/V牵引系统的原边三相电压，
Figure 378630DEST_PATH_IMAGE008
、为牵引变压器副边两桥臂电压，其相角相差
Figure 452897DEST_PATH_IMAGE010
。在铁路功率调节器补偿前，两桥臂分别有有功机车负载电流
Figure 167781DEST_PATH_IMAGE003
，
Figure 489040DEST_PATH_IMAGE004
。首先通过综合补偿装置将两牵引臂有功电流差值的一半(即为)，从轻载侧转移到重载侧，此时两桥臂电流的幅值分别为和
Figure DEST_PATH_IMAGE013
，其幅值相等，相角相差。在此基础上，在
Figure 753035DEST_PATH_IMAGE014
桥臂补偿一定的容性无功电流
Figure DEST_PATH_IMAGE015
使电流超前该桥臂电压
Figure 995928DEST_PATH_IMAGE016
，而在
Figure DEST_PATH_IMAGE017
桥臂补偿一定的感性无功电流使电流滞后该桥臂电压
Figure 948895DEST_PATH_IMAGE016
，此时有：
   
Figure DEST_PATH_IMAGE019
                      (1)
这样补偿之后得到的两桥臂电流
Figure 405416DEST_PATH_IMAGE020
、
Figure DEST_PATH_IMAGE021
分别与、
Figure DEST_PATH_IMAGE023
重合，相角相差
Figure 905722DEST_PATH_IMAGE024
，并可以求得原边C相电流为
Figure DEST_PATH_IMAGE025
，此时原边三相电流完全对称，负序电流为0，并且可推知原边三相功率因数都为1，此时就到达了综合补偿的目的。对于其他任何负载情况下的V/V牵引系统， 铁路功率调节器都遵循上述的负序补偿原理。
通过上面的分析，只要铁路功率调节器综合补偿装置能把
Figure 797586DEST_PATH_IMAGE001
、
Figure 357880DEST_PATH_IMAGE002
两桥臂的负载电流
Figure 863948DEST_PATH_IMAGE026
、
Figure DEST_PATH_IMAGE027
补偿为
Figure 267116DEST_PATH_IMAGE020
、
Figure 211938DEST_PATH_IMAGE021
就到达了负序与谐波完全补偿的目的。故通过采用瞬时电流检测法,可以求得补偿参考信号为：
      
Figure 564422DEST_PATH_IMAGE028
         (2)
其中：
Figure DEST_PATH_IMAGE029
, 表示两牵引供电臂负载基波有功电流幅值的平均值。
通过合适的控制策略来控制背靠背的两逆变桥，使逆变器输出电流完全跟踪给定的基波与谐波电流，就可以实现系统负序与谐波完全补偿和抑制。
参见图4-图9为三电平半桥变换器工作原理。
二极管钳位式三电平半桥变换器由4个开关管（及其续流二极管）及两个钳位二极管（S 1，S 2）组成，其输出电平有三种状态，即输出正电平（P）、输出负电平（N）和输出0电平（O），其中电源系统由系统电源和链接电抗器组成。下面对其工作原理进行分析：
（1）输出电压为正（P），当
Figure 880872DEST_PATH_IMAGE030
和
Figure DEST_PATH_IMAGE031
触发导通，
Figure 131856DEST_PATH_IMAGE032
和
Figure DEST_PATH_IMAGE033
关断时，输出电压为
Figure 926374DEST_PATH_IMAGE034
，称之为输出正电压（P状态），此时又分为两种情况。
图4所示，当中线电流
Figure DEST_PATH_IMAGE035
小于0即由
Figure 461261DEST_PATH_IMAGE036
端流出，此时电流由P端流出，经
Figure 122180DEST_PATH_IMAGE030
、
Figure 109728DEST_PATH_IMAGE031
到
Figure 334036DEST_PATH_IMAGE036
端，再经电源系统回到O端。此时、
Figure 280485DEST_PATH_IMAGE031
导通，
Figure DEST_PATH_IMAGE037
、不导通；
图5所示，当中线电流
Figure 330797DEST_PATH_IMAGE035
大于0即由
Figure 574697DEST_PATH_IMAGE036
端流入，此时电流从电源系统由
Figure 341534DEST_PATH_IMAGE036
端流入，经
Figure 303673DEST_PATH_IMAGE037
、
Figure 869784DEST_PATH_IMAGE038
到P端。此时
Figure 718922DEST_PATH_IMAGE037
、
Figure 407393DEST_PATH_IMAGE038
导通，
Figure 106096DEST_PATH_IMAGE030
、
Figure 210318DEST_PATH_IMAGE031
因承受由
Figure 241859DEST_PATH_IMAGE037
和
Figure 101231DEST_PATH_IMAGE038
导通引起的反向电压，尽管栅极有开通信号，实际上不导通。
（2）输出电压为零（O），当
Figure 21651DEST_PATH_IMAGE031
和
Figure 257461DEST_PATH_IMAGE032
导通，
Figure 81191DEST_PATH_IMAGE030
和
Figure 111464DEST_PATH_IMAGE033
关断时，
Figure 519181DEST_PATH_IMAGE036
端接到直流母线的中点O（两直流电容的中点）。当定义点O为参考地时，此时输出电压
Figure DEST_PATH_IMAGE039
=0，称之为输出零电压（O状态），此时又分为两种情况。
图6所示，当中线电流小于0即由端流出，此时电流由O端流出，经、到
Figure 379558DEST_PATH_IMAGE036
端，再经电源系统回到O端。此时、
Figure 549956DEST_PATH_IMAGE031
导通，、
Figure 985672DEST_PATH_IMAGE038
、
Figure DEST_PATH_IMAGE041
不导通；
图7所示，当中线电流
Figure 887769DEST_PATH_IMAGE035
大于0即由
Figure 181478DEST_PATH_IMAGE036
端流入，此时电流从电源系统流入，经
Figure 536236DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 704918DEST_PATH_IMAGE042
到O端。此时
Figure 461521DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 113083DEST_PATH_IMAGE042
导通，其余管子均不导通。
（3）输出电压为负（N），当
Figure 971448DEST_PATH_IMAGE030
和
Figure 366657DEST_PATH_IMAGE031
关断，
Figure 977767DEST_PATH_IMAGE032
和
Figure 377394DEST_PATH_IMAGE033
导通时，
Figure 644427DEST_PATH_IMAGE036
端接到直流母线的负端N。当定义O点为参考地时，此时
Figure DEST_PATH_IMAGE043
，称之为输出负电压（N状态），此时又分为两种情况。
图8所示，当中线电流小于0即由
Figure 184310DEST_PATH_IMAGE036
端流出，此时电流由N端流出，经
Figure 443253DEST_PATH_IMAGE044
、
Figure 243587DEST_PATH_IMAGE041
到
Figure 246178DEST_PATH_IMAGE036
端，再经过电源系统回到O端。此时
Figure 831881DEST_PATH_IMAGE041
、导通，其余管子均不导通；
图9所示，当中线电流
Figure 113137DEST_PATH_IMAGE035
大于0即由
Figure 653840DEST_PATH_IMAGE036
端流入，电流由电源系统流入，经
Figure 343316DEST_PATH_IMAGE032
、到N端。此时
Figure 282770DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 627164DEST_PATH_IMAGE033
导通，其余管子均不导通。
根据上述的开关控制原理，我们可以通过采用合适的闭环控制方法如PWM控制（单极性或者双极性），空间矢量控制，滞环控制及滑膜控制等，使得三电平半桥变换器的输出跟踪参考电流信号，来实现负序，无功和谐波的综合补偿。
假设直流侧存在负载，从上述的分析可以知道，当半桥臂输出P状态时，电容C 1与电源系统构成一个回路，电源向C 1充电或放电，电容C 2放电给直流侧负载；当半桥臂输出N状态时，电容C 2与电源系统构成一个回路，电源向C 2充电或放电，电容C 1放电给直流侧负载；当半桥臂输出O状态时，电源系统通过两个钳位二极管自身构成一个回路，不向电容充电和放电。直流侧负载通过半桥臂在逆变器的中线上产生一定的中线电流
Figure 187458DEST_PATH_IMAGE035
，中线电流
Figure 693526DEST_PATH_IMAGE035
注入或者流出直流电容，使电容电压产生相应的交流波动；另外，在扰动时出现的瞬时不平衡电流也可能会使两个直流电容电压在动态过程中出现偏差。从根本上来说：
Figure DEST_PATH_IMAGE045
                                     (3)
Figure 283645DEST_PATH_IMAGE046
为直流侧两电容的电容值，
Figure DEST_PATH_IMAGE047
（
Figure 41517DEST_PATH_IMAGE048
）为直流侧两电容的电压差值。在开关周期和电容参数不变的情况下，中性点电位的变化取决于中性点电流的情况。所以，可以通过调节中性点电流的大小和方向来调整中性点电位。
为了保证铁路功率调节器的正常工作，实现铁路调节器的直流侧电容均压，采用如下的控制方法：当ΔV>0 时，即V C2>V C1：
当中线电流
Figure 394001DEST_PATH_IMAGE035
>0时，在功率调节器输出P状态时，增大其在一个控制周期内的占空比，即为增加电容C 1的充电时间，使C 1的电容升高；在功率调节器输出N状态时，增大其在一个控制周期内的占空比，即为增加电容C 2的放电时间，使C 2的电容下降；当中线电流
Figure 382554DEST_PATH_IMAGE035
<0时，在功率调节器输出P状态时，减小其在一个控制周期内的占空比，即为减小电容C 1的放电时间，减小C 1的电容下降；在功率调节器输出N状态时，减小其在一个控制周期内的占空比，即为减小电容C 2的充电时间，减小C 2的电容上升；即在中线电流的正半周，电容C 2放电电流增加，电容C 1充电电流增加。在中线电流的负半周，电容C 1放电电流减小，电容C 2充电电流减小。结果是输出电容电压V C2减小，V C1增加，使ΔV 减小到0或者0附近；
当ΔV<0时，即V C2<V C1时，根据上述的开关控制原理，同理可以实现均压，将ΔV 调至0。

Claims (1)

1.一种基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器，由两个单相降压变压器、两个输出电抗器和一个三电平功率变换模块组成，所述两个单相降压变压器原边与牵引供电系统中的两单相供电臂连接，两个单相降压变压器副边经输出电抗器与三电平功率变换模块相连，其特征在于：所述三电平功率变换模块由两个三电平半桥变换器和两个串联电容组成，两单相降压变压器副边非浮地线通过输出电抗器分别与三电平功率变换模块的开关臂中点连接，降压变压器浮地与三电平功率变换模块两电容的中点连接。
CN2010105783866A 2010-12-08 2010-12-08 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器 Pending CN102025162A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2010105783866A CN102025162A (zh) 2010-12-08 2010-12-08 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2010105783866A CN102025162A (zh) 2010-12-08 2010-12-08 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN102025162A true CN102025162A (zh) 2011-04-20

Family

ID=43866153

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2010105783866A Pending CN102025162A (zh) 2010-12-08 2010-12-08 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102025162A (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102222921A (zh) * 2011-06-08 2011-10-19 湖南大学 基于电容箝位式的三电平铁路功率调节器
CN103023043A (zh) * 2012-11-23 2013-04-03 江苏省电力公司电力科学研究院 电气化铁路牵引侧两相statcom治理装置及其控制方法
CN104767394A (zh) * 2015-04-16 2015-07-08 西南交通大学 一种单相半桥多电平交-直-交变换器
CN106981998A (zh) * 2017-04-07 2017-07-25 南京航空航天大学 一种可拓宽调制比逆变器及其调制策略
CN111446861A (zh) * 2019-01-16 2020-07-24 台达电子企业管理（上海）有限公司 直流/直流变换器及其控制方法
US11190104B2 (en) 2019-01-16 2021-11-30 Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd DC/DC converter and method for controlling phase shift angle thereof

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2884684Y (zh) * 2006-01-27 2007-03-28 太原理工天成科技股份有限公司 二极管钳位式三电平半桥变换器
CN201523232U (zh) * 2009-05-31 2010-07-07 湖南大学 电气化高速铁路负序与谐波综合补偿系统

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2884684Y (zh) * 2006-01-27 2007-03-28 太原理工天成科技股份有限公司 二极管钳位式三电平半桥变换器
CN201523232U (zh) * 2009-05-31 2010-07-07 湖南大学 电气化高速铁路负序与谐波综合补偿系统

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
《Industry Applications,IEEE Transactions on》 19811231 Nabas,Akira;et al. A New Neutral-Point-Clamped PWM Inverter 518-523 1 第5卷, *

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102222921A (zh) * 2011-06-08 2011-10-19 湖南大学 基于电容箝位式的三电平铁路功率调节器
CN103023043A (zh) * 2012-11-23 2013-04-03 江苏省电力公司电力科学研究院 电气化铁路牵引侧两相statcom治理装置及其控制方法
CN103023043B (zh) * 2012-11-23 2014-09-03 江苏省电力公司电力科学研究院 电气化铁路牵引侧两相statcom治理装置的控制方法
CN104767394A (zh) * 2015-04-16 2015-07-08 西南交通大学 一种单相半桥多电平交-直-交变换器
CN106981998A (zh) * 2017-04-07 2017-07-25 南京航空航天大学 一种可拓宽调制比逆变器及其调制策略
CN111446861A (zh) * 2019-01-16 2020-07-24 台达电子企业管理（上海）有限公司 直流/直流变换器及其控制方法
CN111446861B (zh) * 2019-01-16 2021-02-26 台达电子企业管理（上海）有限公司 直流/直流变换器及其控制方法
US11063523B2 (en) 2019-01-16 2021-07-13 Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd DC/DC converter and control method thereof
US11190104B2 (en) 2019-01-16 2021-11-30 Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd DC/DC converter and method for controlling phase shift angle thereof

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10084387B2 (en) LCC and MMC series-connected HVDC system with DC fault ride-through capability
CN102214924B (zh) 基于三相二臂的三电平有源电能质量补偿器的前馈解耦控制方法
CN101950968B (zh) 一种基于半桥结构的铁路功率调节器的控制方法
CN107370392B (zh) 面向中高压智能配电网的电力电子变压器
CN110729909B (zh) 一种多端口铁路功率调节器系统及其综合控制方法
CN102222921A (zh) 基于电容箝位式的三电平铁路功率调节器
CN102916435B (zh) 一种含z源网络的电池储能功率转换系统及其控制方法
CN102025162A (zh) 基于三电平半桥结构的高速铁路功率调节器
CN104269875A (zh) 一种基于mmc模块化多电平变换器的混合储能拓扑结构
CN111525826A (zh) 一种模块化电容换相换流器和方法
CN107370391A (zh) 面向中高压智能配电网的桥臂复用电力电子变压器
CN102611116A (zh) 用于电气化铁路供电系统的单相电能质量控制器
CN101882787A (zh) 一种基于半桥结构的铁路功率调节器
Enang et al. Enhanced modular multilevel converter based STATCOM with hybrid energy storage
CN102545224A (zh) 一种适用于中高压系统的简化型lc式混合有源电力滤波器
EP3916975A2 (en) Conversion device
CN102496932A (zh) 一种并联型电压暂降补偿装置
CN117578484A (zh) 一种多功能智能无级调压供电系统
CN102291016A (zh) 一种电气化铁路电能质量调节器
CN202084941U (zh) 适用于中高压系统的三相二臂三电平有源电能质量补偿器
CN201774261U (zh) 基于两相三线制变流器的高速铁路负序和谐波补偿系统
CN101902048B (zh) 基于两相三线制变流器的高速铁路负序和谐波补偿系统
EP4250513A1 (en) Photovoltaic system, protection method, and inverter system
CN210608555U (zh) 一种基于负序注入的高速铁路不平衡优化补偿装置
CN113241962A (zh) 一种基于三相四桥臂mmc的电力电子变压器及其控制方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C02 Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001)
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20110420