CN102019485A - 双相不锈钢焊接方法 - Google Patents
双相不锈钢焊接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102019485A CN102019485A CN2009101793512A CN200910179351A CN102019485A CN 102019485 A CN102019485 A CN 102019485A CN 2009101793512 A CN2009101793512 A CN 2009101793512A CN 200910179351 A CN200910179351 A CN 200910179351A CN 102019485 A CN102019485 A CN 102019485A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- gas
- argon
- argon gas
- minute
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明属于一种双相不锈钢焊接方法,包括打底和填充盖面的焊接,采用99.99%氩气惰性气体保护进行手工钨极氩弧焊打底焊接或采用80%氩气加20%二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接,其优点是焊接接头的机械性能和耐腐蚀性可充分得到保证,减少焊接飞溅,焊缝成型美观。
Description
技术领域
本发明属于一种双相不锈钢焊接方法。
背景技术
双相不锈钢是以铁素体和奥氏体为基体的合金材料,它强度高、韧性好、耐腐蚀性强,在国内外海洋石油和石化行业中已经得到广泛的应用。在其基体组织中,铁素体和奥氏体比例处于相对处于平衡,不仅具有非常好的耐腐蚀能力,而且在焊接时,选择正确的焊接工艺,其比例也不会有太大变化,故焊缝及热影响区的耐晶间腐蚀能力也非常好,并且不会产生热裂纹。但是,双相不锈钢作为一种新兴的钢材,在实际应用时,要求双相不锈钢在运输、装卸、存放加工、使用过程中尽量避免与其它铁基金属接触而影响其耐腐蚀性能。要求双相不锈钢尽可能采用冷加工方法进行切割下料,避免热切割破坏其双相组织的比例平衡。焊接时,要求尽量采用低的线能量,并严格控制层间温度,以避免焊缝强度过高,硬度过大,而塑性、韧性降低。目前,国外一些发达国家或石油、石化产业发展较快的国家均已使用过双相不锈钢,并且有的已有十年历史。他们主要将双相不锈钢用于条例恶劣,强腐蚀介质的环境中。国内目前石化行业也有部分企业用到双相不锈钢作为工艺管线材料以提高其耐腐蚀能力。但国内外目前用二氧化碳气体保护焊接双相不锈钢的较少。
发明内容
本发明的目的是提供一种双相不锈钢焊接方法,包括采用99.99%氩气惰性气体保护,进行手工钨极氩弧焊打底焊接和采用80%氩气加20%二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接。
本发明包括打底和填充盖面的焊接:
(1)采用99.99%氩气惰性气体保护,进行手工钨极氩弧焊打底焊接包括如下工艺步骤:
a、选用的电源为松下TSP-300型手工/氩弧焊机,电源极性为直流正接,熔池保护气体为99.99%氩气,流量为10-18升/分钟,背保护气体为99.99%氩气,氩弧焊丝为林肯LNT4462φ2.0,AWSA5.9:ER2209,钨极为钍钨极φ2.4,ANS I/AWSA5.12-92,焊接位置为水平固定,壁厚为8-10毫米,接头形成为对接V型接口,坡口角度为60°±5,钝边为0-1.5毫米,间隙为3-5毫米;
b、将组对好的工件水平固定于焊架上,密封管口只留进出气口,管内通氩气作背保护气体3-5分钟,气体流量为5-10升/分钟;
c、持证焊工进行打底焊接,电流为70-90安培,电压为11-13伏特,焊接速度为30-50毫米/分钟,继续通背保护气体;
d、整圈焊完后进行第二层热焊,电流为105-150安培,电压为13-18伏特,焊接速度为75-130毫米/分钟,熔池保护气体流量为10-15升/分钟,控制层间温度≤150℃;
e、第二层焊完后,继续通背保护气体;
(2)采用80%氩气加20%二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接包括如下工艺步骤:
a、选用的电源为松下KRI-350型二氧化碳焊机,电源极性为直流反接,熔池保护气体为80%氩气+20%二氧化碳,背保护气体为99.99%氩气,药芯焊丝为林肯Cor-A-RostaP4462φ1.2,AWSA5.22:E2209T1-4;
b、测量已打底热焊完毕的焊缝温度,保持层间温度≤150℃。
c、持证焊工进行填充焊接,电流为140-180安培,电压为23-29伏特,焊接速度为140-210毫米/分钟,熔池保护气体流量为15-20升/分钟,管内通氩气作背保护气体直至结束焊接或填充至10毫米厚,控制层间温度≤150℃。
d、填充焊接完毕后进行盖面焊接,电流为130-160安培,电压为23-27伏特,焊接速度为170-230毫米/分钟,熔池保护气体流量为15-20升/分钟,控制层间温度≤150℃。
本发明在焊接双相不锈钢时,可获得铁素体和奥氏体比相对均衡的金相组织,经测定铁素体含量约在45-65%之间;焊接接头的机械性能和耐腐蚀性可充分得到保证,经测定其抗拉强度在640牛顿/平方毫米左右,硬度值在220-280HV10之间。使用二氧化碳+氩气混合气体做保护气体,可减少焊接飞溅,焊缝成型美观。
具体实施方式
以壁厚在9毫米的管接口为例,采用99.99%氩气惰性气体保护,进行手工钨极氩弧焊打底焊接,先选用的电源为松下TSP-300型手工/氩弧焊机,电源极性为直流正接,熔池保护气体为99.99%氩气,流量为14升/分钟,背保护气体为99.99%氩气,氩弧焊丝为林肯LNT4462φ2.0,AWSA5.9:ER2209,钨极为钍钨极φ2.4,ANSI/AWSA5.12-92,焊接位置为水平固定,壁厚为9毫米,接头形成为对接V型接口,坡口角度为60°,钝边为1毫米,间隙为4毫米。将组对好的工件水平固定于焊架上,密封管口只留进出气口,管内通氩气作保护气体4分钟,气体流量为8升/分钟;持证焊工进行打底焊接,电流为80安培,电压为12伏特,焊接速度为40毫米/分钟,继续通背保护气体;整圈焊完后进行第二层热焊,电流为125安培,电压为15伏特,焊接速度为250毫米/分钟,熔池保护气体流量为13升/分钟,控制层间温度≤150℃;再采用80%氩气加20%二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接。选用的电源为松下KRI-350型二氧化碳焊机,电源极性为直流反接,熔池保护气体为80%氩气+20%二氧化碳,背保护气体为99.99%氩气,药芯焊丝为林肯Cor-A-RostaP4462φ1.2,AWSA5.22:E2209T1-4;测量已打底热焊完毕的焊缝温度,保持层间温度≤150℃。持证焊工进行填充焊接,电流为160安培,电压为26伏特,焊接速度为175毫米/分钟,熔池保护气体流量为13升/分钟,管内通氩气作背保护气体直至结束焊接或填充至10毫米厚,控制层间温度≤150℃;填充焊接完毕后进行盖面焊接,电流为145安培,电压为25伏特,焊接速度为200毫米/分钟,熔池保护气体流量为18升/分钟,控制层间温度≤150℃。第二层焊完后,继续通背保护气体。壁厚如有改变则焊接工艺参数适当调整。如:管壁厚度为18-22毫米时,填充电流140-180安培,电压23-28伏特,焊接速度180-240毫米/分钟,盖面焊接工艺参数同上。层间清理可用专用不锈钢砂轮片打磨。如果条件允许,氩弧焊时使用一定比例的氩气+氮气混合气体做背面保护,可降低焊缝铁素体含量,提高焊缝抗腐蚀性能。本发明在焊接双相不锈钢时,可获得铁素体和奥氏体比例相对均衡的金相组织,经测定铁素体含量约在45-65%之间;焊接接头的机械性能和耐腐蚀性能可充分得到保证,经测定其抗拉强度在640牛顿/平方毫米左右,硬度值在220-280HV10之间。使用二氧化碳+氮气混合气体做保护气体,可减少焊接飞溅,焊缝成型美观。
Claims (3)
1.双相不锈钢焊接方法,包括打底和填充盖面的焊接,其特征是:
(1)采用99.99%氩气惰性气体保护,进行手工钨极氩弧焊打底焊接包括如下工艺步骤:
a、选用的电源为松下TSP-300型手工/氩弧焊机,电源极性为直流正接,熔池保护气体为99.99%氩气,流量为10-18升/分钟,背保护气体为99.99%氩气,氩弧焊丝为林肯LNT4462φ2.0,AWSA5.9:ER2209,钨极为钍钨极φ2.4,ANSI/AWSA5.12-92,焊接位置为水平固定,壁厚为8-10毫米,接头形成为对接V型接口,坡口角度为60°±5,钝边为0-1.5毫米,间隙为3-5毫米;
b、将组对好的工件水平固定于焊架上,密封管口只留进出气口,管内通氩气作背保护气体3-5分钟,气体流量为5-10升/分钟;
c、持证焊工进行打底焊接,电流为70-90安培,电压为11-13伏特,焊接速度为30-50毫米/分钟,继续通背保护气体;
d、整圈焊完后进行第二层热焊,电流为105-150安培,电压为13-18伏特,焊接速度为75-130毫米/分钟,熔池保护气体流量为10-15升/分钟,控制层间温度≤150℃;
e、第二层焊完后,继续通背保护气体;
(2)采用80%氩气加20%二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接包括如下步骤:
a、选用的电源为松下KRI-350型二氧化碳焊机,电源极性为直流反接,熔池保护气体为80%氩气+20%二氧化碳,背保护气体为99.99%氩气,药芯焊丝为林肯Cor-A-RostaP4462φ1.2,AWSA5.22:E2209T1-4;
b、测量已打底热焊完毕的焊缝温度,保持层间温度≤150℃。
c、持证焊工进行填充焊接,电流为140-180安培,电压为23-29伏特,焊接速度为140-210毫米/分钟,熔池保护气体流量为15-20升/分钟,管内通氩气作背保护气体直至结束焊接或填充至10毫米厚,控制层间温度≤150℃。
d、填充焊接完毕后进行盖面焊接,电流为130-160安培,电压为23-27伏特,焊接速度为170-230毫米/分钟,熔池保护气体流量为15-20升/分钟,控制层间温度≤150℃。
2.根据权利要求1所述的双相不锈钢焊接方法,其特征是氩弧焊时可使用氩气+氮气混合气体做背面保护。
3.根据权利要求1所述的双相不锈钢焊接方法,其特征是管壁厚度18-22毫米时,填充电流140-180安培,电压23-28伏特,焊接速度180-240毫米/分钟。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2009101793512A CN102019485A (zh) | 2009-09-23 | 2009-09-23 | 双相不锈钢焊接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2009101793512A CN102019485A (zh) | 2009-09-23 | 2009-09-23 | 双相不锈钢焊接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102019485A true CN102019485A (zh) | 2011-04-20 |
Family
ID=43861487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2009101793512A Pending CN102019485A (zh) | 2009-09-23 | 2009-09-23 | 双相不锈钢焊接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102019485A (zh) |
Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102500889A (zh) * | 2011-11-09 | 2012-06-20 | 南车四方车辆有限公司 | 铁素体-奥氏体双相不锈钢的焊接方法 |
CN102922083A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-02-13 | 江苏科技大学 | 一种核级不锈钢的焊接方法 |
CN102922097A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-13 | 国家电网公司 | 一种不锈钢控制盒的焊接工艺 |
CN103785931A (zh) * | 2014-02-28 | 2014-05-14 | 南车长江车辆有限公司 | 一种不锈钢焊接方法 |
CN104308338A (zh) * | 2014-09-15 | 2015-01-28 | 安徽鸿路钢结构(集团)股份有限公司 | 一种钢材埋弧焊工艺 |
CN105499756A (zh) * | 2015-09-28 | 2016-04-20 | 浙江博凡动力装备股份有限公司 | Fe-8类不锈钢焊接工艺 |
CN105665897A (zh) * | 2016-03-24 | 2016-06-15 | 鲁西工业装备有限公司 | 一种双相不锈钢埋弧自动焊焊接方法及其应用 |
CN105750709A (zh) * | 2016-05-17 | 2016-07-13 | 山东电力建设第工程公司 | Sa-213tp347hfg钢小径管焊接方法 |
CN106695076A (zh) * | 2017-01-03 | 2017-05-24 | 中国十七冶集团有限公司 | 一种低温多效蒸发冷却器本体焊接方法 |
CN106735768A (zh) * | 2015-11-24 | 2017-05-31 | 中国核工业第五建设有限公司 | 核电站双相不锈钢熔化极气体保护焊工艺 |
CN107309529A (zh) * | 2016-10-21 | 2017-11-03 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 双向不锈钢管焊接方法 |
CN107511563A (zh) * | 2016-06-16 | 2017-12-26 | 沈阳富创精密设备有限公司 | 一种高精度光学仪器基座框架焊接工艺 |
CN108274101A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-07-13 | 上海亭博分离技术有限公司 | 一种超级双相不锈钢2507的焊接方法 |
CN108480822A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-04 | 江苏恒加机械工程有限公司 | 一种金属合金件焊接方法 |
CN108705183A (zh) * | 2018-07-18 | 2018-10-26 | 苏州瑞沁精密机械有限公司 | 一种金属过渡焊接方法 |
CN111230264A (zh) * | 2020-01-19 | 2020-06-05 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 304l奥氏体不锈钢mig焊的焊接方法 |
CN111774702A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-16 | 北京地铁车辆装备有限公司 | 一种焊接方法 |
CN114669837A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-06-28 | 山西北方机械制造有限责任公司 | 一种用于双相不锈钢试板焊接的气体保护焊工艺 |
CN114749770A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-07-15 | 山西北方机械制造有限责任公司 | 一种用于双相不锈钢的气体保护焊焊接方法 |
-
2009
- 2009-09-23 CN CN2009101793512A patent/CN102019485A/zh active Pending
Cited By (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102500889A (zh) * | 2011-11-09 | 2012-06-20 | 南车四方车辆有限公司 | 铁素体-奥氏体双相不锈钢的焊接方法 |
CN102922097A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-13 | 国家电网公司 | 一种不锈钢控制盒的焊接工艺 |
CN102922097B (zh) * | 2012-10-25 | 2015-08-19 | 国家电网公司 | 一种不锈钢控制盒的焊接工艺 |
CN102922083A (zh) * | 2012-11-19 | 2013-02-13 | 江苏科技大学 | 一种核级不锈钢的焊接方法 |
CN102922083B (zh) * | 2012-11-19 | 2015-08-19 | 江苏科技大学 | 一种核级不锈钢的焊接方法 |
CN103785931B (zh) * | 2014-02-28 | 2016-09-28 | 南车长江车辆有限公司 | 一种不锈钢焊接方法 |
CN103785931A (zh) * | 2014-02-28 | 2014-05-14 | 南车长江车辆有限公司 | 一种不锈钢焊接方法 |
CN104308338A (zh) * | 2014-09-15 | 2015-01-28 | 安徽鸿路钢结构(集团)股份有限公司 | 一种钢材埋弧焊工艺 |
CN105499756A (zh) * | 2015-09-28 | 2016-04-20 | 浙江博凡动力装备股份有限公司 | Fe-8类不锈钢焊接工艺 |
CN106735768A (zh) * | 2015-11-24 | 2017-05-31 | 中国核工业第五建设有限公司 | 核电站双相不锈钢熔化极气体保护焊工艺 |
CN105665897A (zh) * | 2016-03-24 | 2016-06-15 | 鲁西工业装备有限公司 | 一种双相不锈钢埋弧自动焊焊接方法及其应用 |
CN105750709A (zh) * | 2016-05-17 | 2016-07-13 | 山东电力建设第工程公司 | Sa-213tp347hfg钢小径管焊接方法 |
CN107511563B (zh) * | 2016-06-16 | 2019-12-06 | 沈阳富创精密设备有限公司 | 一种高精度光学仪器基座框架焊接工艺 |
CN107511563A (zh) * | 2016-06-16 | 2017-12-26 | 沈阳富创精密设备有限公司 | 一种高精度光学仪器基座框架焊接工艺 |
CN107309529A (zh) * | 2016-10-21 | 2017-11-03 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 双向不锈钢管焊接方法 |
CN107309529B (zh) * | 2016-10-21 | 2019-08-23 | 中国化学工程第六建设有限公司 | 双向不锈钢管焊接方法 |
CN106695076B (zh) * | 2017-01-03 | 2019-03-22 | 中国十七冶集团有限公司 | 一种低温多效蒸发冷却器本体焊接方法 |
CN106695076A (zh) * | 2017-01-03 | 2017-05-24 | 中国十七冶集团有限公司 | 一种低温多效蒸发冷却器本体焊接方法 |
CN108274101A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-07-13 | 上海亭博分离技术有限公司 | 一种超级双相不锈钢2507的焊接方法 |
CN108480822A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-04 | 江苏恒加机械工程有限公司 | 一种金属合金件焊接方法 |
CN108705183A (zh) * | 2018-07-18 | 2018-10-26 | 苏州瑞沁精密机械有限公司 | 一种金属过渡焊接方法 |
CN111230264A (zh) * | 2020-01-19 | 2020-06-05 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 304l奥氏体不锈钢mig焊的焊接方法 |
CN111230264B (zh) * | 2020-01-19 | 2023-10-20 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 304l奥氏体不锈钢mig焊的焊接方法 |
CN111774702A (zh) * | 2020-07-08 | 2020-10-16 | 北京地铁车辆装备有限公司 | 一种焊接方法 |
CN114669837A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-06-28 | 山西北方机械制造有限责任公司 | 一种用于双相不锈钢试板焊接的气体保护焊工艺 |
CN114749770A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-07-15 | 山西北方机械制造有限责任公司 | 一种用于双相不锈钢的气体保护焊焊接方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102019485A (zh) | 双相不锈钢焊接方法 | |
CN1281370C (zh) | 双相不锈钢工艺管线焊接工艺 | |
CN103231155B (zh) | 一种易焊接高强大厚度钢板不预热气体保护焊焊接工艺 | |
CN104858555A (zh) | 压力管道焊接工艺 | |
CN111266709B (zh) | 一种提高304ln奥氏体不锈钢埋弧焊焊接接头超低温韧性的焊接方法 | |
Kahar | Duplex stainless steels-an overview | |
CN111283308B (zh) | 一种超低温304ln奥氏体不锈钢中厚板的全位置焊条电弧焊工艺 | |
CN112171016B (zh) | 一种奥氏体不锈钢nbg焊接工艺 | |
CN105195872A (zh) | 一种管线钢双面埋弧免清根焊接工艺 | |
CN110076430B (zh) | 一种厚度≥40mm的1000MPa钢板的气保护焊接方法 | |
CN101402152B (zh) | 炼钢转炉烟道堆焊工艺方法 | |
CN105478970B (zh) | 一种耐候钢的同钢种焊接工艺及其应用 | |
CN109311114B (zh) | 气体保护电弧焊方法和焊接结构物的制造方法 | |
CN101648311A (zh) | 海底管线焊接方法 | |
CN110497068A (zh) | 双相不锈钢的tip tig焊接工艺 | |
CN104308338A (zh) | 一种钢材埋弧焊工艺 | |
CN110369836A (zh) | 一种化学品船水下排放管的双相不锈钢管道的焊接工艺 | |
CN105772910A (zh) | 超高强度高韧性x120级管线钢环形焊缝的焊接工艺 | |
CN105014261A (zh) | 一种铬钼钢用无缝金属粉芯型药芯焊丝 | |
CN106141505B (zh) | 一种韧性好硬度高药芯焊丝 | |
CN114734125A (zh) | 一种适合500hb级耐磨钢的免预热焊接方法 | |
JP2008000808A (ja) | 低温靭性、耐低温割れ性、および全姿勢溶接時のビード形状が良好な高強度溶接金属 | |
CN102114566A (zh) | 铬钼耐热钢管背面无保护实芯焊丝打底焊接方法 | |
CN104772577A (zh) | 一种用于船体、海洋钻井平台超低温药芯焊丝 | |
CN108620716A (zh) | 一种转化炉管道的焊接工艺 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20110420 |