CN102007308A - 特别在爆裂混凝土测试条件下，呈现高拔出阻力的锚栓和环形槽膨胀套筒组件 - Google Patents

Abstract

一种楔形锚固装置组件(110)，能符合爆裂混凝土测试标准，包括锚栓部件(112)和围绕锚栓部件环状设置的大致呈C形的膨胀套筒部件(114)。仅在膨胀套筒部件的头部设置有多个凹槽(138)、螺纹或齿状物。所述膨胀套筒部件可以被镀以锡-锌(Sn-Zn)组合物，并且该膨胀套筒部件尾部可以比其头部有更大的直径范围(D)以增加拔出阻力。

Description

特别在爆裂混凝土测试条件下，呈现高拔出阻力的锚栓和环形槽膨胀套筒组件

相关申请的交叉引用参照和优先权申明要求

本申请是美国申请系列号为11/598,025、申请日为2006年11月13日、名称为“特别在爆裂混凝土测试条件下，呈现高拔出阻力的锚栓和环形槽膨胀套筒组件”的美国申请的部分继续申请案。而美国申请系列号为11/598,025的美国申请相应地涉及并基于美国临时专利申请号60/810,627、申请日为2006年6月5日的专利申请，并且是该临时专利申请的有效的实用专利申请改请案，该临时申请的优先权日(the filing date benefits)将会以参考的方式并入本文中。

技术领域

本发明大体上涉及一种用于混凝土钻孔中的楔形锚固装置组件，特别涉及一种新的、改进的爆裂混凝土楔形锚固装置组件，包括一个轴向拉伸的锚栓和一个环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹，环状地绕锚栓设置，其中环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹上有环状螺纹、凹槽或齿状物的连续排列(array)，包括在环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹的头部外围周边表面上设置的预定数量的螺纹、凹槽或齿状物，其中环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹可由金属片材或板材制成，被加工成环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹，从而有大致呈C形横截面的造型，可使环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹在轴向拉伸的锚栓从中被拉出时，通过被有效地打开而扩张。

在环状槽膨胀套筒或膨胀夹内部周边表面的前端部分，以及在轴向拉伸的锚栓的外部周边表面的前端部分，有预设的倾斜面，所有这些特征有效地组合、有助于实现在轴向拉伸的锚栓和环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹之间产生最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)，从而相应地在环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹和形成于混凝土基板或底座中的钻孔内部周边侧壁之间产生最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)，从而将环状螺纹或环状槽的膨胀套筒推进到形成于混凝土基板或底座的混凝土钻孔中的锚固位置。其中，进一步，环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹上的每个螺纹、齿状物和槽均具有预定的深度尺寸，可有效保证其与钻孔边壁部分的接合与扣合，而不受混凝土基板或底座轻微膨胀或收缩的影响。

背景技术

用于比如混凝土基板或底座预钻孔中的锚固组件，在本领域和行业内当然是众所周知的。公开的这样的锚固组件的例子有，比如，1999年6月15日授权给Popp等人的美国专利5,911,550，1990年5月29日授权给Bergner的美国专利4,929,134，1990年2月27日授权给Barthomeuf等人的美国专利4,904,135，1988年1月19日授权给Peterken的美国专利4,720,224，1914年10月27日授权给Johnson的美国专利1,115,205和1911年8月15日授权给Caywood的美国专利1,000,715。明显地，在混凝土基板或底座中使用这样的锚固组件，理想的是发展、使用这样的锚固组件：其通过结构部件或特征来有效地保证保持锚固组件的性能或拔出阻力特征不妥协(not be compromised)，借此锚固组件能长时间牢靠地固定或稳固地嵌在混凝土基板或底座中而不受多种不定的、易变的外界环境条件的出现、存在或发展的影响。在这样的情况下，不仅是锚固组件表现出了理想的长时间的使用寿命，另外，通过这样的锚固组件固定在混凝土基板或底座中的结构部件，也会牢靠地、可靠地固定或稳固在(affixed or secured)在下面的混凝土基板或底座中。

有效测定或测试这样的锚固组件性能的方法包括一个行业接受的操作技巧，也就是通常所说的爆裂混凝土测试，该方法大体上在实验室测试条件下，在压缩的时间范围内模拟真实环境。按照这样的操作试验，参看图1，混凝土块10具有多个固定在其中、横向拉伸的钢筋12。液压泵14可操作地通过合适的液压连接件18连接在多个钢筋12的每一个的第一端部16上，裂纹引发器20，可能包括，比如楔块式设备、板(plates)、液压胀合管或者类似物，沿混凝土块10横向长度，共同按照预设位置设置在混凝土块10内部，从而在多个横向间隔的位置有效地在混凝土块10内部引起或引发纵向延伸的裂纹22的发展或延长，当液压泵14可操作地在拉和推操作模式中循环时，从而推力或拉力被交替地施加在所述钢筋12的第一端部16上。在这样的情况下，钢筋12承受着膨胀和压缩，从而，裂纹22在“打开”和“关闭”位置之间循环地膨胀或压缩。多个线位移差动变压器(LVDTs)24可操作地连接在每个纵向延伸的裂纹22上，从而，作为液压泵14对钢筋12的第一端部16施加拉力或推力的结果，在裂纹22在“打开”和“关闭”位置之间循环地膨胀或压缩时，实际测量每个裂纹22的尺寸。

继续进一步，参看图2，当液压泵14被操作设置在该液压泵的模式中借此以推力施加在钢筋12的第一端部16上，从而有效地导致裂纹22位于其“关闭”的位置，混凝土块10的每个裂纹区域22a钻或挖有孔26，锚固组件28被安装在每个钻孔26中。每个锚固组件28按其规格被扭转，然后，预设的持续负载按图示箭头L方向通过合适的弹簧式或液压泵负载组件或撑架30被施加在每个锚固组件28上，所述弹簧式或液压泵负载组件或撑架具有一个合适的负载单元机构，未在图中显示，该负载单元机构可操作地连接在所述负载组件或撑架上，从而实际上测量施加在每个锚固组件28上的负载的大小。

继而，液压泵14被循环操作以使每个裂纹22以预设量被“打开”或“关闭”，所述预设量可以是，比如，经过预设时间进行一千(1000)周期达到0.012英寸(0.012”)，预设时间可以是，比如三或四小时，在此期间每个锚固组件28可以有效地按要求展现其充分的拔出阻力，不允许在混凝土块10内向上或相对混凝土块10被拉出大于0.120英寸(0.120”)的距离；否则该特定的锚固组件28被认为是失败的从而无法按其使用目的被接受。为监测每一个锚固组件28的移动，还需要第二线位移差动变压器(LVDT)32，可操作地连接在弹簧负载式或液压泵负载组件或托架30上，用于测量每个锚固组件28子混凝土块10内的位移。值得注意的是，比如，锚固组件28在混凝土块10中的循环测试，其中混凝土块10的裂纹区域22在一千(1000)次/周期期间被循环地“打开”和“关闭”，被设计成模拟，比如，环境条件，其中，比如，混凝土底座或基板可能会受到在环境温度条件下的差异影响而膨胀或收缩。

如前面提到(afore noted)的、分别授权给Popp等人，Bergner，Barthomeuf等人，Peterken，Johnson和Caywood的美国专利5,911,550，4,929,134，4,904,135，4,720,224，1,115,205和1,000,715所描述的那样，它们直接指出、公开了各种用于混凝土或类似钻孔的锚固组件，另外需要指出的是这些锚固组件中没有一个锚固组件被直接指出是特别构造为能毫无疑问地满足或符合前面提到的爆裂混凝土测试步骤的锚固组件，以保证每个锚固组件不仅不会失败而且能理想地展现其高拔出阻力和长使用寿命，而且另外，通过该锚固组件被固定在混凝土基板或底座中的结构件能牢靠地、可靠地被固定或稳固在下面的混凝土基板或底座中。

因此在本领域中存在一种需求，需求一种新的、改进的锚固组件，其被特别构造为能毫无疑问地满足或符合前面提到的爆裂混凝土测试步骤的锚固组件，从而保证每个锚固组件不仅不会失败而且能理想地展现其高拔出阻力和长使用寿命，而且另外，通过该锚固组件被固定在混凝土基板或底座中的结构件，能牢靠地、可靠地被固定或稳固在下面的混凝土基板或底座中。

发明内容

上述目的和其他目的均能通过本发明的教导和原理，通过提供一种新的、改进的楔形锚固组件来实现，其包括轴向拉伸的锚栓和环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹，环绕轴向拉伸的锚栓放置。所述环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹上有环状螺纹、凹槽或齿状物的连续排列(array)，包括在环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹的头部外围周边表面上设置有预定数量的螺纹、凹槽或齿状物，而不是延伸在整个膨胀套筒或膨胀夹的轴向长度上。另外，所述环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹可由金属片材或板材制成，被加工成大致呈C形横截面的设置的环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹，从而可使环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹在轴向拉伸的锚栓被从中拉出时通过被有效地打开而扩张。

还要指出，环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹上的每个螺纹、齿状物和槽均具有一定的预定深度，从其根部到顶部可测量出该深度，其大于混凝土块的裂纹部分在爆裂混凝土试验条件或步骤下被“打开”的距离，从而保证膨胀套筒或膨胀夹上的螺纹、齿状物和槽能有效地嵌在形成于混凝土块中的钻孔边壁上。另外，环状槽膨胀套筒或膨胀夹内部周边表面，在其前端部分，和轴向拉伸的锚栓，在其前端部分，有预设的倾斜面。所有这些本发明的新的、改进的膨胀套筒或膨胀夹的不同特征有效地组合并有助于实现在轴向拉伸的锚栓和环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹之间产生最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)，从而在环状螺纹或环状槽的膨胀套筒或膨胀夹和位于混凝土基板或底座中钻孔的内部周边侧壁之间产生最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)，以便将环状螺纹或环状槽的膨胀套筒推进到形成于混凝土基板或底座的混凝土钻孔中的锚固位置，借此所述膨胀套筒或膨胀夹部件展现出增强的拔出阻力特性。

附图说明

本发明的各种特征和随之而来的优点将会通过下述结合相应附图的详细描述来更详细展现，在附图中，同样的参考字符表示不同视图中相同或相应的零部件，其中：

图1是可操作地连接有各种结构件的混凝土块的示意图，可使混凝土块进行爆裂混凝土试验；

图2是图1所示混凝土块局部的示意图，其中锚栓和膨胀套筒组件被塞入形成于爆裂混凝土区域的一个钻孔中，以准备进行爆裂混凝测试步骤；

图3是根据本发明的原理和教导建造的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的侧视图，本发明还公开了与之配合的零部件；

图4是图3所示新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的中的锚栓部件的侧视图，详细地图示了根据本发明的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的中的锚栓部件的各种结构特征特性；

图5所示为图3中所示制成新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的中的新的、改进的膨胀套筒部件的片材或板材的侧视图，膨胀套筒部件可以通过将片材或板材卷折或成型而制成，可使完成的膨胀套筒部件具有大致呈管状的造型，其中片材或片材的相对侧边部分会沿纵向或轴向延伸的接缝部分相互配合(mated together)；

图6为图5所示片材或板材的俯视平面图，其中所述片材或板材被按以下方式卷折或成型：片材或片材的相对侧边部分会沿纵向或轴向延伸的接缝部分相互配合，借此，新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件将具有其基本呈管状的造型；

图7是图5所示片材或板材的端视图，在所述板材或片材被卷折或成型为新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件之前，图示了其中各种结构特征；

图8所示为图7所示片材或板材的放大的端视图，在所述板材或片材被卷折或成型为新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件之前，更清楚地显示了其中各种结构特征的细节；

图8a与图5类似，但，图示了制成图3所示第二个实施例的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件的板材或片材的侧视图，膨胀套筒部件可以通过将片材或板材卷折或成型而制成，可使完成的膨胀套筒部件具有大致呈管状的造型，其中片材或片材的相对侧边部分会沿纵向或轴向延伸的接缝部分相互配合，其中多个沿圆周方向间隔排列、呈三角状的倒钩(barb)相对于制成新的、改进的膨胀套筒部件的片材或板材的纵轴有角度偏移(angularly offset)；

图9a-9k是图3所示本发明新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的锚栓部件相对于新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的膨胀套筒部件逐步渐进移动的示意图，借此当锚栓部件相对新的、改进的膨胀套筒部件逐步渐进移动时，在锚栓部件和新的、改进的膨胀套筒部件之间可以实现产生不同的干扰面积量；

图10是说明在锚栓部件和新的、改进的膨胀套筒部件之间逐步产生的干扰面积量的曲线图，根据锚栓部件相对于新的、改进的膨胀套筒部件渐进的位移，当锚栓部件逐渐被从新的、改进的膨胀套筒部件中以渐进的方式被拉出时，在锚栓部件和新的、改进的膨胀套筒部件之间逐步产生干扰面积，接着，在环状槽的膨胀套筒或膨胀夹与形成于混凝土基板或底座中的钻孔的内部周边侧壁之间逐步产生干扰面积，如图9a-9k所示的那样；

图11为与图8a类似的侧视图，但，图示制成新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件的片材或板材的第三个实施例的；和

图12与图3类似，图示为锚栓和膨胀套筒组件的侧视图，但，图示为第四个实施例的膨胀套筒部件。

具体实施方式

现在参看附图，更具体而言，参看其中的图3，图示为新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件，其可按本发明的原理和教导而制成，其被公开和大体以参考字符110表示，包括锚栓或螺纹钉部件112和膨胀套筒部件114。更具体地，值得注意的是另外参看图4，可见锚栓或螺纹钉部件112包括柄部116和头部118。螺纹钉部件112的柄部116的后半部分外围如120处有螺纹，从而可以众所周知的方式作为承重件或者负载件，而螺纹钉部件112的柄部116的前半部分没有螺纹，并包括含有相对较大半径的在后设置的部分122和相对较小半径的在前设置的部分124。环状法兰部件126设置于较大半径的在后设置的部分122和相对较小半径的在前设置的部分124的连接处，从而可以有效地界定一个环状肩部，如图3所示和在下文中将会更明显的那样，在将膨胀套筒部件114扩张地安装在混凝土基板或底座中的钻孔中之前，膨胀套筒部件114的后端部适于抵靠或紧靠环状肩部安装。

更进一步，可见锚栓部件的头部118包括圆柱形最前端部分128和截头圆锥型楔形部分130，其被设置在头部118的圆柱形最前端部分128和柄部116设置在前的相对较小直径部分124之间，并完整地连接在一起。最后指出的是锚栓112的头部118的截头圆锥型楔形部分130的外部环形或周边表面部分基本是光滑的、连续的、平面的且具有相对锚栓部件112的纵轴132的倾斜角，如箭头A表示的那样，大约10°，这样设置的目的将会在下文中完整描述，尽管进一步值得注意的是这样的特殊角度是基于或相关于半英寸(0.500”)直径的栓，而相关于其他尺寸的锚栓可使用其他角度的表面。

现在参看图5-8，可见膨胀套筒部件114适于用厚度尺寸大约为0.058英寸(0.058”)的金属片材或板材制成，其中，再次说明，这样的尺寸基于、适合于半英寸(0.500”)直径的锚栓，但，具有其他厚度尺寸的膨胀套筒组件可以被用于其他尺寸的锚栓。膨胀套筒部件114可以由，例如，合适的镀锌低碳钢制成。由具有前述的厚度尺寸的金属材料制成的膨胀套筒部件114，可允许膨胀套筒部件114在作用力下沿例如图6所示箭头F示意方向被卷折为环状或管状结构，借此膨胀套筒部件114的相对两侧边部分134、136能被相互彼此收拢或基本接触从而产生纵向或轴向的缝接部分。可选择地，膨胀螺栓可以由合适的低碳钢组合物制成，然后，被镀上锌-锡镀层，这将会在下文更充分地进行描述。所述锌-锡镀层允许膨胀套筒部件114相对于混凝土基板或底座中的钻孔展现出理想大小的摩擦力，也允许锚栓或螺纹钉部件112相对于膨胀套筒部件114以受控的理想的方式移动。

构造成管状结构的膨胀套筒部件114实际上具有基本呈C形的横截面造型，而不是完整的(solid)的管状或环状膨胀套筒部件，这是本发明的新的、改进的膨胀套筒部件114理想的发明特点，因为这样的结构可使膨胀套筒部件114在新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112相对于膨胀套筒部件114移动时，迅速打开并径向地向外扩张。锚栓部件112与膨胀套筒部件114之间的相对移动导致锚栓部件112的头部118被用力地将膨胀套筒部件114扩张至接触并压碎限定混凝土基板或底座中钻孔的混凝土壁的内部周边表面部分，这些将在下文中更详细地描述。这与典型的完整管状或环状膨胀套筒部件进行比较，典型的完整管状或环状膨胀套筒部件在实现膨胀套筒部件114扩张至接触并压碎限定混凝土基板或底座中钻孔的混凝土壁的内部周边表面部分之前，首先由锚栓部件经受塑料形变。

继续进一步，在图5中还值得注意的是膨胀套筒部件114具有纵向或轴向长度尺寸L，当应用于、联系于半英寸(0.500”)直径的锚栓时，该长度尺寸可以包括，例如，0.866英寸(0.866”)，，在膨胀套筒部件114的最前端外表面上有多个环状槽、齿状物或螺纹138，也能从图7、8中清楚地看到。更具体地，所述多个环状槽、齿状物或螺纹138包括，例如，五个连续地环状延伸的环状槽、齿状物或螺纹138，所述五个连续地环状延伸的环状槽、齿状物或螺纹138只在膨胀套筒部件114的最前端四分之一部分有，从而五个连续地环状延伸的环状槽、齿状物或螺纹138在纵向或轴向上的延伸部分大约0.200英寸(0.200”)。只在膨胀套筒部件114的最前端四分之一部分提供五个连续地环状延伸的环状槽、齿状物或螺纹138，而不是在膨胀套筒部件114的整个纵向或轴向长度上提供这样的环状槽、齿状物或螺纹，还包括新的、改进的膨胀套筒部件114的另一个理想的结构特征，正如接下来会全面讨论和图示的那样，这样的结构可使新的、改进的膨胀套筒部件114与限定混凝土基板或底座中钻孔的混凝土壁的内部周边表面部分之间实现预设的最大干扰面积并有效地压碎它。

还可以从图5-7中看到，多个沿圆周方向间隔排列、呈三角状的倒钩(barb)140位于膨胀套筒部件114的最后端部外表面部分上。在这样的情况下，当锚栓和膨胀套筒组件110被塞入由混凝土基板或底座界定的钻孔中时，多个倒钩140将会有效地咬合，或嵌入限混凝土基板或底座中钻孔的混凝土壁的内部周边表面部分中，从而借此防止膨胀套筒部件114在位于混凝土基板或底座中的钻孔中的转动和反向移动。可选择地，在图8a中值得注意的是，公开了制成如图3所示的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件的新的、改进的膨胀套筒部件214的第二个实施例的片材或板材，可通过这样卷折或成型加工所述片材或板材：完成的膨胀套筒部件具有大致呈管状的造型，其中片材或片材的相对侧边部分会沿纵向或轴向的接缝部分相互配合。值得注意的是，除了接下来将会简洁描述的部分外，第二个实施例的膨胀套筒部件214与公开的，例如，图5所示第一个实施例的膨胀套筒部件114大体上一样，相应地，与第一个实施例的膨胀套筒部件114的组成部分相对应的第二个实施例的膨胀套筒部件214的组成部分将以相应的参考标号标示，200系列的参考标号除外。

更具体地，值得注意的是第二个实施例的膨胀套筒部件214与第一个实施例的膨胀套筒部件114之间一个最大的区别是制成膨胀套筒部件114、214的各自的片材或板材上的倒钩140、240的方向或位置不一样。更具体地，第一个实施例的膨胀套筒部件114的多个沿圆周方向间隔排列、呈三角状的倒钩(barb)140具有基本呈纵向的轴线142，其大致与制成膨胀套筒部件114的片材或板材的纵轴144对齐或平行，而第二个实施例的膨胀套筒部件214的多个沿圆周方向间隔排列、呈三角状的倒钩(barb)240具有与制成膨胀套筒部件214的片材或板材的纵轴244偏移角度A，比如，20度的轴线242。其原因是当锚栓和膨胀套筒组件被塞入由位于混凝土基板或底座中的钻孔中时，多个角度偏移的倒钩240不仅可以有效地咬合在或嵌在限定位于混凝土基板或底座中钻孔的混凝土壁的内部周边表面部分中，从而借此防止膨胀套筒部件214在位于混凝土基板或底座中的钻孔中的转动和反向移动，正如多个倒钩140的作用一样，而且另外，由于这样角度偏移的倒钩240能实际上在位于混凝土基板或底座中的钻孔中形成槽，所述槽设置在偏离钻孔纵轴一定角度的位置上，从而膨胀套筒部件214实际自身倒退出钻孔的趋势以及锚栓和膨胀套筒组件脱离钻孔的趋势被极大地抵消了，因为膨胀套筒部件214必须有效经受反向角转动，这不是嵌在混凝土基板或底座的钻孔中的锚栓和膨胀套筒组件通常在随之产生(attendant)的自然力量下会发生的。因而，锚栓和膨胀套筒组件将会展示其增强的拔出阻力特性。

还能从图8中附加地看到，多个环状的槽、齿状物或螺纹138的每一个都有向前、向后设置的法兰表面部分，它们相互之间呈60度角，鉴于膨胀套筒部件114的槽、齿状物或螺纹138是按照每英寸二十八(28)个螺纹的螺纹成型技术成型的，槽、齿状物或螺纹138之间的螺距P，被定义为连续的槽、齿状物或螺纹之间测量出的距离，比如，在槽、齿状物或螺纹138的连续根部之间，大约为0.039英寸(0.039”)。尽管优选是每英寸二十八(28)个螺纹，但也可以二十(20)个至三十二(32)个范围内选择。另外，进一步值得注意的是，与本发明的另一个理想的特征相一致，每一个环状槽、齿状物或螺纹138均具有径向深度尺寸D，该深度尺寸为每个槽、齿状物或螺纹根部与该槽、齿状物或螺纹顶部的距离，范围在0.015-0.050英寸(0.015-0.050”)之间。

这样的深度尺寸的重要性在于，例如，当新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110被塞入位于混凝土基板或底座的钻孔中、和当对新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110进行前面提到的爆裂混凝土试验步骤时，其中，例如前文提到的那样，所述爆裂混凝土被循环置于“打开”和“关闭”状态之间，包括，例如0.012英寸(0.012”)的预设量或位移，环状的槽、齿状物和螺纹138将会实际上保持嵌在早先形成于混凝土基板或底座中的钻孔内部周边侧壁部分中。如前文所述，这样的测试步骤是为了模拟真实世界的条件以保证使用在现场的锚固组件能展现令人满意的使用特性，而不会表现出或者经历失败(will not exhibit or experience failure)。

可选地，值得注意的是不同的环状延伸的槽、齿状物或螺纹138有不同的径向深度尺寸D，即测量的每个槽、齿状物或螺纹根部与该槽、齿状物或螺纹顶部的距离，然而，所述径向深度尺寸仍然是足够大的，以保证槽、齿状物或螺纹不仅能在爆裂混凝土试验步骤中保持嵌在混凝土块10的内部周边侧壁部分中，而且重要地，槽、齿状物或螺纹能在混凝土基板或底座经受膨胀和收缩的真实变化的环境条件中保持嵌入在混凝土基板或底座的内部周边侧壁部分中。另外，径向向外延伸的多个环状延伸的槽、齿状物或螺纹138的延伸部分(extents)或顶部不会延伸到新的、改进的膨胀套筒部件114的主体部分的外部。这包括另外一个新的、改进的膨胀套筒部件114的理想特征：当新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110被塞入混凝土基板或底座界定的钻孔中时，多个环状延伸的槽、齿状物或螺纹138的径向向外延伸的的延伸部分(extents)或顶部不会不利地、有害地和不理想地挖出(gouge)或磨损位于混凝土基板或底座中的钻孔的内部侧壁表面部分。

继续进一步，还可以看到新的、改进的膨胀套筒部件114的内部周边表面部分在其最前面部分，相对从膨胀套筒部件114的后端或上游端部向膨胀套筒部件114的前端或下游端部延伸的纵向或轴向方向径向向外倾斜，如图中146部分所示那样。更具体地，膨胀套筒部件114的倾斜的内部周边表面部分146相对平行于膨胀套筒部件114纵轴的直线或平面，如箭头B所示，大约10度，也就是基本上与锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面相对于锚栓部件112的纵轴132的倾斜角度相同。相应地，膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146和锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面共同配合形成基本或大致配合的倾斜表面。

另外，为配合锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面，膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146基本是光滑、连续、平面的，从而，锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面和膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146，可以一起在它们的纵向和角度范围内限定或形成最大的可能的共同圆锥表面面积。上述的重要性(更值得注意的是下文将有更完整的描述)在于，当膨胀套筒部件114和锚栓部件112被组配在一起形成如图3所公开的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件时，当锚栓部件112随后相对于膨胀套筒部件114轴向移动时，以便使膨胀套筒部件114相对于容纳新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的钻孔内部侧壁部分径向向外膨胀，锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130会立刻导致膨胀套筒部件114相对于容纳新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的钻孔内部边壁部分径向向外膨胀。

值得注意的是如果膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146的角度偏移B极大地小于锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面的角度偏移A，会导致不匹配，那么可能使如图3所示的将膨胀套筒部件114套上锚栓部件112的初始变得有点困难，或者，也就是说，锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面会在开始时导致膨胀套筒部件114的前端部分146有些径向向外变形。可选地，如果膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146的角度偏移B极大地大于锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面的角度偏移A，那么锚栓部件112将会在锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的外部周边表面与膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146接触之前，经受相对于膨胀套筒部件114的相对后部方向的更多的轴向位移。

最后参看图9a-9k和图10，本发明的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的操作属性、优点和特点、展示方法都将根据安装于形成在混凝土基板或底座界定的钻孔中的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110被公开和描述。更具体地，图9a-9k示意地公开和图示了新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110，其中，新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112以增量为十分之一英寸且连续的方式相对于新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114移动，而图10以图表图示了新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112与新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114之间产生的全部干扰面积，相应地，或接着，根据新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112相对于新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114轴向位移，在新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114与在混凝土基板或底座界定的钻孔之间也产生了全部干扰面积。

更具体地，再进一步，值得注意的是在安装过程开始时，新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114靠近新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112设置，从而膨胀套筒部件114的后端或上游端部将会套入，或邻接(in abutment with)新的、改进的锚栓部件112的环状领部(annular collar)或法兰肩构件126。此时，膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面146被套入或实质性地表面接触到相似倾斜的锚栓部件112的外部周边表面130。相应地，没有干扰面积力(interference area forces)产生。然而，当锚栓部件112开始相对于膨胀套筒部件114轴向向后移动时，锚栓部件112的倾斜外部周边表面130的前端或下游端部的较大半径部分将开始逐渐地接触到膨胀套筒部件114的倾斜内部周边表面部分146从而开始初始地逐渐地导致C形膨胀套筒部件114处于“打开”状态并径向向外膨胀。此时，本发明的新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的一些独特的、新的特点、特征将会值得注意。

首先，值得注意和描述的是，在锚栓部件112从如图9a所示的起点增量运动到锚栓部件112相对膨胀套筒部件114轴向移动了，比如0.600英寸(0.600”)的哪一点过程中，这又是直径为半英寸(0.050”)的锚栓的特点，锚栓部件112逐渐接合膨胀套筒部件114的倾斜内部圆周边壁部分146，此时锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的倾斜外部周边表面的大直径前部或下游端部，和锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部都会逐渐导致更多位于轴向的膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138的环形部分被径向向外膨胀，并与限定于混凝土基板或底座中的钻孔的内部周边侧壁接触。相应地，在新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112和新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114之间产生的，同时在膨胀套筒部件114和形成或界定在混凝土基板或底座中的钻孔的内部周边侧壁之间产生的，沿轴向单面(as taken along a single axially oriented plane)的总干扰面积将会连续增加，如图9b-9k所示以阴影面积A的形式表示和如图10的图表表示的那样。

上述经常提到的现象，其原因在于以下事实：锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的倾斜外部周边表面的大直径前部或下游端部和新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部都会遇到和接触到膨胀套筒部件114的前部或下游端部，此处设置有膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138，逐渐地越来越多的膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138的环状的、位于轴向的径向横截面将会向外径向扩张并接触到界定在混凝土基板或底座中的钻孔的内部周边侧壁。这样不断增加的干扰体积在图10中被有效地用图表表达。更具体地，值得注意的是图10生动地图示了界定于膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138和混凝土基板或底座界定的钻孔的内部周边侧壁之间仅沿轴向单面的总干扰面积。然而，该过程中的干扰体积可以当然在考虑了混凝土基板或底座界定的钻孔的整个内部周边侧壁，根据膨胀套筒部件114的整个三维360度的扩张来轻易地取得或计算出来。

继续且进一步，值得注意的第二点是只在膨胀套筒部件114的前部或下游端部上提供预设数量的环状槽、螺纹或齿状物138，也就是，比如提供三个到八个环状槽、螺纹或齿状物138，优选提供五个环状槽、螺纹或齿状物138，其结果是缓慢增加的限定在膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138和混凝土基板或底座限定的钻孔的内部周边侧壁之间的干扰面积或干扰体积，如图10图表所示的，具有预设的理想坡度，在新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112相对于新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114轴向移动大约0.600英寸(0.600”)时，能最终实现最大干扰面积(M.I.A.)或最大干扰体积(M.I.V.)。

其原因是，当锚栓部件112相对于膨胀套筒部件114轴向移动0.600英寸(0.600”)时，锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部跟着锚栓部件112的头部118之截头锥型楔形部分130的倾斜外部周边表面的大直径前部或下游端部，会接触到膨胀套筒部件114的坚硬的、无槽、无螺纹、无齿状物的后部或上游端部。更具体地，值得注意的是所述新的、改进的膨胀套筒部件114的坚硬的、无槽、无螺纹、无齿状物的后部或上游端部限定了构成(comprising)膨胀套筒部件114的坚硬材料的更大的面积或体积，该面积或体积大于限定在膨胀套筒部件114的环状槽、螺纹或齿状物138内的坚硬材料的面积或体积，相应地，界定在混凝土基板或底座中的钻孔内部周边侧边壁的较大面积或体积，将会通过膨胀套筒部件114被接触到或有效地通过膨胀套筒部件114被压碎。因此，限定在膨胀套筒部件114与混凝土基板或底座界定的钻孔内部周边侧边壁之间的最大干扰面积(M.I.A.)或最大干扰体积(M.I.V.)可以实现。

继续进一步，最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)继续保持直到锚栓部件112相对于膨胀套筒部件114向后移动十分之八英寸(0.800”)的轴向位移，由于在这个时间点，从图9i和9j的比较可以看出，锚栓部件112的头部118的截头锥型楔形部分130的后部或上游端部刚好准备并开始从膨胀套筒部件114的后部或上游端部中移出。相应地，构成锚栓部件112的头部118的截头锥型楔形部分130，和锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部的最大量坚硬材料，也就是之前被迫压紧处置(disposed in forceful)、接触到膨胀套筒部件114的坚硬材料，将不再被压紧处置(disposed)。相反，只有构成锚栓部件112的头部118的截头锥型楔形部分130，和锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部的减少量的坚硬材料，将被压紧处置(disposed in forceful)，接触到膨胀套筒部件114的坚硬部分。实际上，构成锚栓部件112的头部118的截头锥型楔形部分130，和锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部的坚硬材料的量，将会被迫压紧处置，接触到膨胀套筒部件114的部分，当锚栓112继续相对膨胀套筒部件114轴向向后移动时，所述被压紧处置的坚硬材料的量将会逐渐地减少，从而干扰面积量或干扰体积将会如图9i，9k和图10所示逐渐减少并变小(taper off)。

在前面提到的干扰面积和干扰体积的产生方面，所述干扰面积和干扰体积被限定在新的、改进的锚栓和膨胀套筒组件110的锚栓部件112与膨胀套筒部件114之间，也被限定在膨胀套筒部件114与混凝土基板或底座界定的钻孔的内部周边侧边壁之间，值得注意的是如果使用过分少于，比如少于三到八个的环状槽、螺纹或齿状物138也就是说，如果只用一到两个环状槽、螺纹或齿状物，那么当图10中所示图表的角度将会实际地变得更陡，这其实表示最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)将会实际上在一个更短的时间内实现，也就是说，较小螺纹轴向位移的情况下，鉴于膨胀套筒部件114的坚硬的、无槽、无螺纹、无齿状物的前部或下游端部将会更快地实际开始发挥作用和接触到界定于混凝土基板或底座内的钻孔内部周边侧边壁，则实际上其将充足数量的环状槽、螺纹或齿状物嵌在界定于混凝土基板或底座内的钻孔内部周边侧边壁的能力不足，不足以提供充分的、必要的保持力或者与爆裂混凝土试验步骤相关的、需要的拔出阻力。

可选地，如果使用大大多于例如三到八个的环状槽、螺纹或齿状物138，那么图10中所示图表的斜度将会实际地变得更平坦，这其实表示最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)将会实际上在一个更长的时间内实现，那么，提供充分的、必要的保持力或者与爆裂混凝土试验步骤相关的、需要的拔出阻力将不能实现。更具体地，假如最后这个方案被实现到极端情况，其中膨胀套筒部件114的外表面完全都是环状槽、螺纹或齿状物，而完全排除前面提到的上游端部区域内的坚硬的、无槽、无螺纹、无齿状物，那么前面提到的与限定于混凝土基板或底座内的钻孔内部周边侧边壁的爆裂接触(crushed engagement)将会永远无法实现，从而，接着，最大干扰面积(M.I.A.)或最大干扰体积(M.I.V.)将永远无法实现，因为钻孔的内部周边侧壁将永远无法碰到膨胀套筒部件114的无槽、无螺纹、无齿状物的部分。

继续进一步，发现在实施或进行爆裂混凝土试验方面，如上文所提到的，必须要合适地涂镀膨胀套筒部件114。这是由于这样的涂镀直接影响产生于膨胀套筒部件114内部周边表面部分的摩擦力大小，比如，与锚栓部件112的头部118的截头锥型楔形部分130和锚栓部件112的头部118的圆柱形最前端128的大直径前部或下游端部之间的摩擦力。该摩擦力要足够小以使锚栓部件112能以固定的速度相对于膨胀套筒部件114滑动，从而有效实现平稳的拉出曲线，不过类似摩擦力也要足够大以使锚栓部件112实际上不会，太容易地相对于膨胀套筒部件114滑动，这实际上可以提供减少的最大拔出阻力值。常规地，有机干润滑剂将会被用在常规的膨胀套筒部件上，然而，这将很难制定一些具体的化学成分以使获得前面提到的膨胀套筒部件的理想的摩擦特性。

相应地，参看图11，根据本发明的原则和教导实现的第三个实施例的新的、改进的膨胀套筒部件，其参考标号为314。所述膨胀套筒部件314基本与，比如图8a所公开的膨胀套筒部件114类似，因此，膨胀套筒部件314的一些详细描述为简洁起见在此省略。另外，值得注意的是膨胀套筒部件314的一些零部件会与第一个实施例的膨胀套筒部件114的零部件相对应，以300系列作为参考标号的除外。相应地，为替代常规干润滑剂的使用，与本发明的原则和教导相一致，整个膨胀套筒部件314将被涂镀锡(Sn)和锌(Zn)电镀组合物350，其被通过合适的镀层处理应用于膨胀套筒部件314。通过改变锡(Sn)，它是更润滑的材料，在整个锡(Sn)锌(Zn)电镀组合物350中的百分比含量，将会得到、实现膨胀套筒部件314相对于锚栓部件112的优化的摩擦特性。我们发现，比如，锡(Sn)在整个锡(Sn)锌(Zn)电镀组合物350中的百分比范围为50％-90％，优选为整个锡(Sn)锌(Zn)电镀组合物350中的百分比范围为65％-80％，可以提供膨胀套筒部件314的理想的摩擦特性。还发现，锡(Sn)的具体含量百分比会根据锚栓部件112的尺寸和实际使用的膨胀套筒部件314而变化。

最后值得注意的是，当锚栓部件112实际被安装到膨胀套筒部件锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114中时，重要的是膨胀套筒部件114不会在形成于，比如形成于混凝土底座中的孔内轴向滑动。也就是说，当锚栓部件112相对于或在整个膨胀套筒部件锚栓和膨胀套筒组件110的膨胀套筒部件114中被扭转到预设程度以便将整个膨胀套筒部件锚栓和膨胀套筒组件110固定在混凝土底座中，重要的是膨胀套筒部件114不能在混凝土底座中轴向滑动。更具体地，所述膨胀套筒部件114只能径向向外扩张以使其牢牢地固定在混凝土底座中。常规膨胀套筒部件通过合适的可以展现相对高抗形变能力和屈服值的材料制成。相应地，当这样的膨胀套筒部件，在被塞入混凝土底座中被径向压缩时，制成膨胀套筒部件的高抗形变能力和屈服值的材料自然地趋于使膨胀套筒部件迅速径向向外膨胀或“回弹(spring back)”从而使其重回原始状态。相应地，这样的膨胀套筒部件将会咬合或接触形成于混凝土底座中的孔的内部周边侧壁部分从而实现理想的拔出阻力。

可选地，传统的膨胀套筒部件可以提供有尖部或倒钩，类似于位于本发明膨胀套筒部件114上的倒钩140，然而，由于这样的传统的膨胀套筒部件由前面提到的高抗形变能力和屈服值的材料制成，因此会表现出相对高的硬度值，这样的膨胀套筒部件的尖部或倒钩不会在安装锚栓和膨胀套筒组件的过程中发生重大磨损，且能够实际上接触并咬合形成于混凝土底座中的孔的内部周边侧壁部分从而实际上防止膨胀套筒组件轴向移动。然而，由于本发明的膨胀套筒组件由相对较低的抗形变能力或屈服值的材料制成，且具有相对较低的硬度值，本发明的膨胀套筒组件114的倒钩140在安装入混凝土底座的孔中会有很大的磨损。

相应地，最后参看图12，其基本对应，比如图3，为基于本发明的原理和教导发展的新的、改进的膨胀套筒部件的第四个实施例，用标号414来表示。膨胀套筒部件414与，比如，图5所示膨胀套筒部件114类似，因此，膨胀套筒部件414的一些详细描述为简洁起见在此省略。另外，值得注意的是膨胀套筒部件414的一些零部件会与第一个实施例的膨胀套筒部件114的零部件相对应，以类似的标号来表示，区以400系列作为参考标号的除外。

更具体地，为形成膨胀套筒部件414以便展示前述的所有结构特征和功能特征，比如，关于第一个膨胀套筒部件114，制造膨胀套筒部件114，214，314，414的材料，相比那些传统膨胀套筒部件的一些特征值，在保持基本弹性量的同时，具有相对较低的抗形变能力或屈服值且具有相对较低的硬度值。相应地，膨胀套筒部件114，214，314不能有效地实现前面提到的径向向外膨胀或“弹回”的功能，而这些是传统膨胀套筒部件的一些特征。因此，为了能提供，比如，膨胀套筒部件414以实现或模拟真实的径向向外膨胀或“弹回”的特征，使其基本与传统膨胀套筒部件在被塞入形成于混凝土底座的孔内时所表现出来的特征相同，第四个实施例的膨胀套筒部件414结构上与上述三个膨胀套筒部件实施例114，214，314不同。

更具体地，在图12中可以注意到，尽管膨胀套筒部件414的厚度尺寸t在其轴向上保持不变，但膨胀套筒部件414以平滑、连续的方式沿其轴向稍微收窄，从而膨胀套筒部件414的外部周边表面的直径D，在其右边或称尾部，在沿膨胀套筒部件414塞入混凝土底座的方向上，大于膨胀套筒部件414在左边或称前端部分的外部周边表面的直径d，其相差程度的范围大概在，比如千分之十到千分之十五英寸(0.010-0.015”)之间。这种收窄结构的结果是，由于制成膨胀套筒部件414的材料仍然具有相对较高的弹性特征，在膨胀套筒部件414右边或称尾部的较大直径D能与形成于混凝土基板或底座的钻孔内部边壁部分之间实现较理想的接触，借由这样理想的拔出阻力值，其基本等于由前面提到的高抗形变能力和屈服值的材料制成的传统膨胀套筒部件实现的拔出阻力。

因此，可见根据本发明的原理和教导，此处公开了一种新的、改进的锚栓组件，包括轴向延伸的锚栓或螺钉和环状围绕于轴向延伸的锚栓或螺钉的环状槽膨胀套筒或膨胀夹，其中环状槽膨胀套筒或膨胀夹具有连续分布的环状槽、齿状物或螺纹，预设数量的环状槽、齿状物或螺纹分布在膨胀套筒或膨胀夹的前端外部周边表面上，而不是延伸分布在整个膨胀套筒或膨胀夹上。另外，环状槽膨胀套筒或膨胀夹由金属片材或板材制成，从而具有基本呈C形的横截面造型，可使环状槽膨胀套筒或膨胀夹在轴向延伸的锚栓被拔出时能通过有效地扩张被打开。另外，膨胀套筒或膨胀夹的每个齿状物、螺纹或槽具有预设的深度尺寸，所述尺寸从测量根部到顶部的距离得到，所述尺寸大于混凝土块在爆裂混凝土测试步骤中被打开的爆裂区域的距离，从而保证膨胀套筒或膨胀夹的齿状物、螺纹或槽能在模拟外界环境的膨胀与收缩爆裂混凝土测试步骤中有效地保持嵌在形成于混凝土块中的钻孔的侧边壁中。

进一步，膨胀套筒或膨胀夹的齿状物、螺纹或槽的内部周边表面部分，在其前端，和轴向延伸的锚栓的外部周边表面，在其前端，具有预设配合的倾斜角度。本发明的新的、改进的膨胀套筒的各种性能特征有效地结合在一起并促进产生于轴向延伸的锚栓和环状槽膨胀套筒或膨胀夹之间最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)的实现，从而，顺序地，产生于环状槽膨胀套筒或膨胀夹与位于混凝土基板或底座中的钻孔的内部周边侧边壁之间，从而可将环状槽膨胀套筒或膨胀夹推入其可靠固定在混凝土钻孔中的锚固位置(anchored disposition)，所述混凝土钻孔形成于混凝土基板或底座中，借此所述膨胀套筒或膨胀夹将能表现出其增强的抓力和拔出阻力特性。最后，与第三个实施例的膨胀套筒部件一致，同样涂镀以锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物，与第四个实施例的膨胀套筒部件一致，同样以预设角度成为锥形，从而膨胀套筒部件不会经受轴向位移且能增强整个膨胀套筒部件锚栓和膨胀套筒组件110的拔出阻力。

明显地，在上述教导下对于本发明可以有许多变型和改变。比如，每英寸内环状槽、齿状物、螺纹的数量，环状槽、齿状物、螺纹的深度，膨胀套筒部件内部周边表面前部倾斜角度与锚栓部件头部截头锥形楔形部分的外部周边表面的配合的特定角度，和锚栓或螺纹钉的直径都可以改变，最终目标是能实现限定于新的、改进的锚栓与膨胀套筒组件的锚栓部件和膨胀套筒部件之间的、限定于膨胀套筒部件和位于混凝土底座或基板中的钻孔的内部周边侧边壁之间的最大干扰面积(M.I.A.)和最大干扰体积(M.I.V.)。因此可以理解的是在下述权利要求的保护范围内，本发明可以使用本文具体叙述之外的其他内容实现。

Claims (20)

1.一种适于锚固在位于混凝土基板内的钻孔中的锚固组件，以符合爆裂混凝土测试标准，包括：

具有纵轴的锚栓部件，所述锚栓部件的前端部分设置有增大的头部；

具有纵轴的膨胀套筒部件，其围绕所述锚栓部件环状设置；和

多个仅在所述膨胀套筒部件前端外部周边部分上设置的环形槽，而所述膨胀套筒部件后端外部周边部分是无槽且坚硬的，从而当所述锚栓部件被轴向向后移动通过所述膨胀套筒部件时，所述锚栓部件的增大的头部会开始逐渐地扩展所述膨胀套筒部件的前端部分，以便所述多个环状槽将会逐渐地被迫接触到位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁，以逐渐限定膨胀套筒部件与位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁之间的渐增的干扰面积和干扰体积，随后，所述锚栓的增大头部将会逐渐扩张所述膨胀套筒部件的后端，以便所述膨胀套筒部件的无槽且坚硬的部分将会被逐渐被迫接触到位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁，从而实现膨胀套筒部件与位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁之间的最大干扰面积和最大干扰体积，从而增强所述锚栓组件与位于混凝土底座中的钻孔间的抓力和拔出阻力；

其中所述膨胀套筒部件被镀以锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物以实现所述膨胀套筒部件与所述锚栓部件之间的预设摩擦特性。

2.按照权利要求1所述的锚栓组件，其中：

所述锡-锌(Sn-Zn)组合物含锡(Sn)的百分比范围在整个锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物中为50％-90％。

3.按照权利要求2所述的锚栓组件，其中：

所述锡-锌(Sn-Zn)组合物含锡(Sn)的百分比范围在整个锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物中为65％-80％。

4.按照权利要求2所述的锚栓组件，其中：

所述锡-锌(Sn-Zn)组合物含锡(Sn)的百分比范围在整个锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物中会根据实际使用的锚栓部件和膨胀套筒部件的尺寸而变化。

5.按照权利要求2所述的锚栓组件，其中：

所述锡-锌(Sn-Zn)组合物含锡(Sn)的百分比范围在整个锡-锌(Sn-Zn)电镀组合物中作为实际使用的锚栓部件和膨胀套筒部件尺寸的函数而变化。

6.按照权利要求1所述的锚栓组件，进一步包括：

倒钩装置，设置在围绕所述锚栓部件环状设置的所述膨胀套筒部件上，可有效地咬合并嵌入位于混凝土基板内的钻孔的内部周边表面部分，从而防止所述膨胀套筒部件相对于位于混凝土基板内钻孔的旋转。

7.按照权利要求6所述的锚栓组件，其中：

所述倒钩装置包括多个圆周间隔地位于围绕所述锚栓部件环状设置的所述膨胀套筒部件上的倒钩。

8.按照权利要求7所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有基本呈三角形的造型。

9.按照权利要求8所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有主纵轴，其基本平行于所述膨胀套筒部件的纵轴。

10.按照权利要求8所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有主纵轴，其与所述膨胀套筒部件的纵轴成一个预设角度。

11.按照权利要求10所述的锚栓组件，其中：

所述预设角度，即所述膨胀套筒部件的纵轴与多个倒钩中每一个的角度偏差，大约为20°。

12.一种适于锚固在位于混凝土基板内的钻孔中的锚固组件，以符合爆裂混凝土测试标准，包括：

具有纵轴的锚栓部件，所述锚栓部件的前端部分设置有增大的头部；

具有纵轴的膨胀套筒部件，其围绕所述锚栓部件环状设置；和

多个仅在所述膨胀套筒部件前端外部周边部分上设置的环形槽，而所述膨胀套筒部件后端外部周边部分是无槽且坚硬的，从而当所述锚栓部件被轴向向后移动通过所述膨胀套筒部件时，所述锚栓部件的增大的头部会开始逐渐地扩展所述膨胀套筒部件的前端部分，从而所述多个环状槽将会逐渐地被迫接触到位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁，以逐渐界定膨胀套筒部件与位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁之间的渐增的干扰面积和干扰体积，随后，所述锚栓的增大头部将会逐渐扩张所述膨胀套筒部件的后端，从而所述膨胀套筒部件的无槽且坚硬的部分将会被逐渐被迫接触到位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁，从而实现膨胀套筒部件与位于混凝土基板内的钻孔的内部周边侧壁之间的最大干扰面积和最大干扰体积，从而增强所述锚栓组件与位于混凝土底座中的钻孔间的抓力和拔出阻力；

其中所述膨胀套筒部件以平坦、连续的方式沿其轴向有些微小锥形，从而在所述膨胀套筒部件被塞入混凝土基板的方向上，所述膨胀套筒部件的后端外部周边表面的直径大于所述膨胀套筒部件的前端外部周边表面的直径，从而增强所述锚栓组件相对于混凝土基板的拔出阻力。

13.按照权利要求12所述的锚栓组件，其中：

所述膨胀套筒部件后端部分的直径与所述膨胀套筒部件前端部分直径的差距在千分之十到千分之十五英寸(0.010-0.015”)的范围内。

14.按照权利要求12所述的锚栓组件，其中：

所述膨胀套筒部件的整个厚度尺寸在其整个轴向长度上基本保持为一个常数。

15.按照权利要求12所述的锚栓组件，进一步包括：

倒钩装置，位于围绕所述锚栓部件环状设置的所述膨胀套筒部件上，可有效地咬合并嵌入界定位于混凝土基板内的钻孔的内部周边表面部分，从而防止所述膨胀套筒部件相对于位于混凝土基板内钻孔的旋转。

16.按照权利要求15所述的锚栓组件，其中：

所述倒钩装置包括多个周边间隔地围绕所述锚栓部件环状设置的所述膨胀套筒部件上的倒钩。

17.按照权利要求16所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有基本呈三角形的造型。

18.按照权利要求17所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有主纵轴，其基本平行于所述膨胀套筒部件的纵轴。

19.按照权利要求17所述的锚栓组件，其中：

所述多个倒钩中的每一个都具有主纵轴，其与所述膨胀套筒部件的纵轴成一个预设角度。

20.按照权利要求19所述的锚栓组件，其中：

所述预设角度，即所述膨胀套筒部件的纵轴与多个倒钩中每一个的角度偏差，大约为20°。

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