CN101733523B - 中厚板双相不锈钢焊接工艺 - Google Patents
中厚板双相不锈钢焊接工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101733523B CN101733523B CN201010011456XA CN201010011456A CN101733523B CN 101733523 B CN101733523 B CN 101733523B CN 201010011456X A CN201010011456X A CN 201010011456XA CN 201010011456 A CN201010011456 A CN 201010011456A CN 101733523 B CN101733523 B CN 101733523B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- stainless steel
- phase stainless
- welding process
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 122
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 34
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 235000019628 coolness Nutrition 0.000 claims description 7
- 239000002932 luster Substances 0.000 claims description 5
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 2
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 abstract 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 abstract 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 4
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 3
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- 238000007634 remodeling Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
中厚板双相不锈钢焊接工艺，属于金属焊接技术领域，其特征在于：将待焊接部位加工成双U型坡口(1)；对口装配并焊接，焊缝背面采用高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护；多层多道焊接，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃；焊接完毕后进行固溶处理，固溶温度为1000～1100℃，保温时间为30～60min，冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃缓慢冷却，800℃以后快速冷却。该工艺能有效抑制焊接接头氮元素析出，接头中不产生有害相，使焊接区保持与母材相同或较为接近的组织结构比例，接头获得较高的强度和良好的使用性能。
Description
技术领域
中厚板双相不锈钢焊接工艺，属于金属焊接技术领域，具体涉及一种中厚板双相不锈钢焊接工艺方法。
背景技术
双相不锈钢中铁素体与奥氏体大约各占一半，通过正确控制化学成分和热处理工艺，将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性、焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度、耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。此外，由于其组织是双相混合的微细化组织，所以，与单相组织的不锈钢相比较，具有强度高的特征。近年来，双相不锈钢应用范围迅速扩大，已成为奥氏体不锈钢在许多应用领域最有力的竞争对手。与现有316L等奥氏体系不锈钢相比，耐应力腐蚀开裂性能得到提高，耐点腐蚀性能也较为优良，其生产成本与316L没有大的差别，而在设计上由于双相不锈钢强度高，可以达到轻量化，减少钢材使用量。因此，双相不锈钢主要应用在中性氯化物环境、炼油工业、石油化学和化学工业、石油和天然气工业、纸浆和造纸工业、化肥工业、海水环境、能源与环保工业、轻工和食品等工业。
焊接是制造双相不锈钢设备的关键技术。目前双相不锈钢面临的主要问题是：双相不锈钢焊缝和焊接热影响区难以保持合适的相比例，接头中容易析出有害相(如σ、χ、Cr2N、M23C6等)，脆化和敏化倾向性大，限制了双相不锈钢的使用。因此，焊缝中相比例的控制、焊接工艺参数对焊缝组织的影响一直是研究的主要内容。另外，中厚板焊接会带来较高的残余应力，对强度和抗腐蚀性产生影响。因此，对双相不锈钢的焊接工艺进行研究，对双相不锈钢的推广应用具有重要的工程意义。
中国发明专利(申请号03140209.7)公开了一种双相不锈钢工艺管线焊接工艺，采用99.99％的氩气保护进行打底焊接，采用80％氩气和20％二氧化碳气体进行半自动填充盖面焊接，该发明主要采用在氩气中加入一定量的二氧化碳作为保护气，但该方法并不能很好的抑制焊接接头氮元素的析出。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：克服现有技术的不足，提供一种能有效抑制焊接接头氮元素析出，使焊接区保持与母材相同或较为接近的组织结构比例，接头中不产生有害相(如σ、χ、Cr2N、M23C6等)，接头获得了较高的强度和良好的使用性能的中厚板双相不锈钢焊接工艺。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：该中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：采用如下工艺步骤：
1.1将待焊接部位加工成双U型坡口，并将坡口内外两侧清理打磨干净，双U型坡口的坡口角度为10～20°，钝边高度为2～4mm，焊接板材厚度为10～30mm；
1.2对口装配并焊接，焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护；
1.3多层多道焊接，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃，并在每层焊缝焊接完毕后，将焊缝表层进行打磨，焊接层数一般为1～13层；
1.4焊接完毕后进行固溶处理，固溶温度为1000～1100℃，保温时间为30～60min，冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃缓慢冷却，800℃以后快速冷却，固溶处理升温速率为180～260℃/h。
双U型坡口为正、背面对称U型坡口。
对口装配错边量小于1mm。
对坡口内外两侧10～20mm范围以内进行清理打磨，露出金属光泽。
氮气流量为16～22L/min，氩气流量为12～15L/min。
每层焊缝表层打磨深度为0.1～0.5mm。
多层多道焊接时，焊条不作横向摆动，焊接方向一致。
从固溶温度到800℃采用在热处理炉中缓慢冷却，800℃以后在水中快速冷却。
与现有技术相比，本发明中厚板双相不锈钢焊接工艺所具有的有益效果是：1、采用多层多道焊，利用后续焊道的加热作用，不仅能够使前层焊道金属中的铁素体进一步转变成奥氏体，而且能够降低焊接残余应力，有效的控制焊接热循环。2、焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护，抑制接头中氮元素的析出，焊接区保持了与母材相同的组织结构和较为接近的相比例，使接头获得了使接头获得了较高的强度和良好的使用性能。3、采用双U型坡口对称焊接，焊后逐层打磨以及多层多道焊的方式，降低焊接残余应力和焊接变形，提高了接头强度和抗腐蚀性能力。4、通过固溶处理，不仅使得接头中不产生有害相(如σ、χ、Cr2N、M23C6等)，同时释放了部分残余应力。经检验，焊接接头无缺陷，所得接头抗拉强度达800MPa，焊接区金相组织奥氏体含量45％，铁素体含量55％。
附图说明
图1是本发明中厚板双相不锈钢焊接工艺焊接坡口的形状示意图。
图2为焊层分布图。
其中：1、双U型坡口 2、钝边高度 3、母材 4、焊层。
下面结合附图1～2对本发明做进一步说明：
具体实施方式
实施例1
参照附图1～2
母材3采用型号为S31803的双向不锈钢，焊接板材厚度为10mm。焊丝型号为E2209。
1、使用前先将焊丝表面的油、垢等赃物除去，并烘干。
2、将待焊接部位加工成双U型坡口1，坡口加工时以机械方法加工，坡口角度为10°，并将坡口内外两侧10mm范围以内的锈、油、垢等污物清理干净，露出金属光泽，坡口毛刺需打磨干净，无裂纹。
3、对口装配并焊接，钝边高度2为2mm，错边量小于1mm，焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护，氮气流量为16L/min，氩气流量为12L/min。
4、焊接工艺采用多层多道焊，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃，并在每层焊缝焊接完毕后，将焊缝表层进行打磨，每层焊缝表层打磨深度为0.1mm。焊接层数一般为7层，焊层4焊接顺序按照1～7的顺序逐层焊接，焊接时焊条不作横向摆动，焊接方向一致，保证焊缝金属具有合理的铁素体-奥氏体双相比例。焊层4对称，有助于减小变形。层间温度测量用远红外测温仪焊接。具体工艺参数见表1。
5、焊后进行固溶处理，升温速率为180℃/h，固溶温度为1000℃，保温时间为30min；冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃在热处理炉中缓慢冷却，800℃以后在水中快速冷却。
对口点固焊的焊材和焊接工艺与正式焊接时相同。
采用本焊接工艺，所得接头抗拉强度达800MPa，奥氏体含量51％，铁素体含量49％，接头中无有害相析出。经检验，接头中无气孔、无夹杂、无裂纹等缺陷。满足接头力学性能和耐蚀性要求。
表1焊接工艺参数
实施例2
母材3采用型号为S31803的双向不锈钢，焊接板材厚度为20mm。焊丝型号为E2209。
1、使用前先将焊丝表面的油、垢等赃物除去，并烘干。
2、将待焊接部位加工成双U型坡口1，坡口加工时以机械方法加工，坡口角度为15°，并将坡口内外两侧15mm范围以内的锈、油、垢等污物清理干净，露出金属光泽，坡口毛刺需打磨干净，无裂纹。
3、对口装配并焊接，钝边高度2为3mm，错边量小于1mm，焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护，氮气流量为20L/min，氩气流量为14L/min。
4、焊接工艺采用多层多道焊，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃，并在每层焊缝焊接完毕后，将焊缝表层进行打磨，每层焊缝表层打磨深度为0.3mm。焊接层数为11层，焊层4焊接顺序按照1～11的顺序逐层焊接，焊接时焊条不作横向摆动，焊接方向一致，保证焊缝金属具有合理的铁素体-奥氏体双相比例。焊层4对称，有助于减小变形。层间温度测量用远红外测温仪焊接工艺参数见表2。
5、焊后进行固溶处理，固溶处理升温速率为220℃/h，固溶温度为1050℃，保温时间为45min；冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃在热处理炉中缓慢冷却，800℃以后在水中快速冷却。
对口点固焊的焊材和焊接工艺与正式焊接时相同。
采用本焊接工艺，所得接头抗拉强度达800MPa，奥氏体含量50％，铁素体含量50％，接头中无有害相析出。经检验，接头中无气孔、无夹杂、无裂纹等缺陷。满足接头力学性能和耐蚀性要求。
表2焊接工艺参数
实施例3
母材3采用型号为S31803的双向不锈钢，焊接板材厚度为30mm。焊丝型号为E2209。
1、使用前先将焊丝表面的油、垢等赃物除去，并烘干。
2、将待焊接部位加工成双U型坡口1，坡口加工时以机械方法加工，坡口角度为20°，并将坡口内外两侧20mm范围以内的锈、油、垢等污物清理干净，露出金属光泽，坡口毛刺需打磨干净，无裂纹。
3、对口装配并焊接，钝边高度2为4mm，错边量小于1mm，焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护，氮气流量为22L/min，氩气流量为15L/min。
4、焊接工艺采用多层多道焊，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃，并在每层焊缝焊接完毕后，将焊缝表层进行打磨，每层焊缝表层打磨深度为0.5mm。焊接层数为13层，焊层4焊接顺序按照1～13的顺序逐层焊接，焊接时焊条不作横向摆动，焊接方向一致，保证焊缝金属具有合理的铁素体-奥氏体双相比例。焊层4对称，有助于减小变形。层间温度测量用远红外测温仪焊接。具体工艺参数见表3。
5、焊后进行固溶处理，固溶处理升温速率为260℃/h，固溶温度为1100℃，保温时间为60min；冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃在热处理炉中缓慢冷却，800℃以后在水中快速冷却。
对口点固焊的焊材和焊接工艺与正式焊接时相同。
表3焊接工艺参数
采用本焊接工艺，所得接头抗拉强度达800MPa，奥氏体含量49％，铁素体含量51％，接头中无有害相析出。经检验，接头中无气孔、无夹杂、无裂纹等缺陷。满足接头力学性能和耐蚀性要求。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例。但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (7)
1.中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：采用如下工艺步骤：
1.1将待焊接部位加工成双U型坡口(1)，并将坡口内外两侧清理打磨干净，双U型坡口(1)的坡口角度为10～20°，钝边(2)高度为2～4mm，焊接板材厚度为10～30mm；
1.2对口装配并焊接，焊缝背面采用99.99％高纯氮气进行保护，正面采用高纯氩气进行保护；
1.3多层多道焊接，焊丝直径为2～4mm，焊接电流120～190A，焊接电压12～24V，焊接速度90～130mm/min，层间温度控制在60～100℃，并在每层焊缝焊接完毕后，将焊缝表层进行打磨；
1.4焊接完毕后进行固溶处理，固溶温度为1000～1100℃，保温时间为30～60min，冷却采用先慢速冷却后快速冷却的方式，从固溶温度到800℃缓慢冷却，800℃以后快速冷却，固溶处理升温速率为180～260℃/h。
2.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.1所述的双U型坡口(1)为正、背面对称U型坡口。
3.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.1所述的对坡口内外两侧10～20mm范围以内进行清理打磨，露出金属光泽。
4.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.2所述的氮气流量为16～22L/min，氩气流量为12～15L/min。
5.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.3所述的每层焊缝表层打磨深度为0.1～0.5mm。
6.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.3所述的多层多道焊接时，焊条不作横向摆动，焊接方向一致。
7.根据权利要求1所述的中厚板双相不锈钢焊接工艺，其特征在于：步骤1.4所述的从固溶温度到800℃采用在热处理炉中缓慢冷却，800℃以后在水中快速冷却。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010011456XA CN101733523B (zh) | 2010-01-12 | 2010-01-12 | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010011456XA CN101733523B (zh) | 2010-01-12 | 2010-01-12 | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101733523A CN101733523A (zh) | 2010-06-16 |
| CN101733523B true CN101733523B (zh) | 2011-12-07 |
Family
ID=42457833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201010011456XA Expired - Fee Related CN101733523B (zh) | 2010-01-12 | 2010-01-12 | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101733523B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102773593A (zh) * | 2012-07-11 | 2012-11-14 | 苏州市世嘉科技股份有限公司 | 一种用于镜面不锈钢板的双面保护焊接工艺 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101972878B (zh) * | 2010-10-12 | 2012-08-22 | 中国化学工程第七建设有限公司 | 一种双相不锈钢的焊接工艺 |
| CN102284772B (zh) * | 2011-08-25 | 2013-04-03 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 第三代核电汽轮机低压给水加热器壳体氩弧封底焊接方法 |
| CN102922097B (zh) * | 2012-10-25 | 2015-08-19 | 国家电网公司 | 一种不锈钢控制盒的焊接工艺 |
| CN103317219B (zh) * | 2012-11-01 | 2015-09-30 | 上海振华重工(集团)股份有限公司 | 中厚板不等间隙i型坡口不清根焊接工艺 |
| CN103785932B (zh) * | 2012-11-01 | 2016-06-29 | 上海振华重工(集团)股份有限公司 | 中厚板i型坡口大间隙不清根焊接工艺 |
| CN104493342B (zh) * | 2014-10-29 | 2016-08-24 | 瑞冬集团有限公司 | 一种中厚板x型坡口不清根焊接工艺 |
| CN104785902A (zh) * | 2015-03-31 | 2015-07-22 | 浙江博凡动力装备股份有限公司 | 一种奥氏体不锈钢焊接工艺 |
| JP6499557B2 (ja) * | 2015-09-08 | 2019-04-10 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板の溶接方法 |
| CN108890074A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种s32750超级双相不锈钢厚板焊接方法 |
| CN109333007A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-02-15 | 中联重科股份有限公司 | 环形板及其加工方法 |
| CN111843259A (zh) * | 2020-06-02 | 2020-10-30 | 中煤北京煤矿机械有限责任公司 | 一种用于q550等级厚板焊后免消应力退火的焊接方法 |
| CN113664477B (zh) * | 2021-09-01 | 2023-11-24 | 中纲不锈钢管业科技山西有限公司 | 一种提高大口径薄壁双相不锈钢接头焊后综合性能的方法 |
| CN114192929B (zh) * | 2022-01-28 | 2022-12-23 | 安徽马钢设备检修有限公司 | 一种高速轮轴热处理u型吊钩裂纹焊接工艺 |
| CN114473155A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-05-13 | 深圳市雅鑫智能房屋有限公司 | 一种装配式建筑组件的焊接工艺 |
| CN117483920B (zh) * | 2023-12-06 | 2024-06-14 | 青岛兰石重型机械设备有限公司 | 一种复合板筒体组焊支撑圈的全焊透焊接方法 |
-
2010
- 2010-01-12 CN CN201010011456XA patent/CN101733523B/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102773593A (zh) * | 2012-07-11 | 2012-11-14 | 苏州市世嘉科技股份有限公司 | 一种用于镜面不锈钢板的双面保护焊接工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101733523A (zh) | 2010-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101733523B (zh) | 中厚板双相不锈钢焊接工艺 | |
| CN104084675B (zh) | 一种高温镍基合金焊接工艺 | |
| CN102837105B (zh) | 一种桥梁用Q345qDNH耐候钢的焊接方法 | |
| CN109175617A (zh) | 一种高压蒸汽管道焊接方法 | |
| CN102139418B (zh) | 一种屈服强度800MPa低合金高强钢不预热强度梯度匹配焊接工艺 | |
| CN102179602B (zh) | 一种屈服强度800MPa低合金高强钢不预热组织梯度匹配焊接工艺 | |
| CN104209625A (zh) | Q460钢厚板的焊接工艺 | |
| CN102806405B (zh) | 国产08Ni3DR钢薄层多道焊焊接工艺 | |
| CN103341695A (zh) | 一种改善调质低合金高强钢gmaw接头力学性能的方法 | |
| CN103540834B (zh) | 一种抗sscc应力腐蚀优良的x65ms/x70ms螺旋埋弧焊管及其制造方法 | |
| CN104760351A (zh) | 一种碳钢与奥氏体不锈钢复合钢板及其生产方法 | |
| CN103286449A (zh) | 一种316ln厚板的窄间隙激光填热丝焊接工艺 | |
| CN105478970B (zh) | 一种耐候钢的同钢种焊接工艺及其应用 | |
| CN103071897A (zh) | 一种低温储罐用钢板的埋弧焊焊接工艺 | |
| CN104959703A (zh) | 一种海工高强钢板的焊接方法及应用 | |
| CN101579783A (zh) | 加氢反应釜筒体的焊接工艺 | |
| CN108247292A (zh) | 一种超级双相不锈钢厚壁焊管的制造方法 | |
| CN107186317B (zh) | 一种用于管道维修的自动回火堆焊方法 | |
| CN103357993A (zh) | 一种12Cr1MoV和12X18H12T异种钢的焊接工艺 | |
| CN104070271B (zh) | 15Cr1Mo1V阀体与WB36配管异种钢焊接方法 | |
| CN105983761A (zh) | 一种高强度钢焊接工艺 | |
| CN110449698A (zh) | 一种6-16mm钢板焊接方法 | |
| CN102330032A (zh) | 一种抗酸性x70ms钢级螺旋焊管及其制造方法 | |
| CN107717332A (zh) | 一种易焊接包边不锈钢复合板的制造方法 | |
| CN105014192A (zh) | 耐热钢筒体带/丝极堆焊不锈钢的焊接工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20220127 Address after: 214500 1 Jianxin Road, Xinqiao Park, Jingjiang Economic Development Zone, Taizhou, Jiangsu Patentee after: JIANGSU GELAN ENVIRONMENTAL TECHNOLOGY CO.,LTD. Address before: 257061 No. 739, North Road, Dongying District, Shandong, Dongying Patentee before: CHINA University OF PETROLEUM (EAST CHINA) |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20111207 |