CN101606296A - 叠层母线排及其生产方法 - Google Patents

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CN101606296A CNA2008800047617A CN200880004761A CN101606296A CN 101606296 A CN101606296 A CN 101606296A CN A2008800047617 A CNA2008800047617 A CN A2008800047617A CN 200880004761 A CN200880004761 A CN 200880004761A CN 101606296 A CN101606296 A CN 101606296A
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Abstract

一种组装多层母线排组合件的方法，包括用熔融的反应性热熔粘合剂涂布电介质层，将该电介质层置于第一子组合件和第二子组合件之间，其中所述第一子组合件和第二子组合件包括导电元件，在粘合剂冷却至室温之前，通过施加至少约一巴的压力至多层母线排组合件至少约一分钟，将熔融的反应性热熔粘合剂粘附至所述子组合件，在根据ASTM D－1062测试时，在25毫米乘25毫米样品上提供电介质材料与选自第一子组合件和第二子组合件中的一个子组合件之间至少1500牛顿的粘合强度。

Description

叠层母线排及其生产方法
背景
本公开涉及叠层母线排(bus bar)及其生产方法。
配电系统是多种应用例如计算机系统、电信设备、工业过程控制、自动控制柜(automation cabinet)等中的重要部件。配电母线排系统也是用于运输工具的电力牵引模块和推进系统中的高压应用中的关键部件，例如用于火车、地铁、轻轨车辆、电/混合车辆等。对于这种高压应用，高功率母线排是由相对厚(0.5毫米(mm)至5mm)的导电层构成的装置，并用于以低电感向大电流设备如牵引电动机输送电力。
高功率母线排通常是三维、多层并且层压的。现有的高功率母线排用四种方法中的一种组装。第一方法采用热塑性膜粘合剂。在该方法中，将两片绝缘膜切成预加工的电介质层的形状，并放置在两个或更多个子组合件之间的电介质的任一侧上，形成多层母线排。然后将该母线排置于加热的压机中特别设计的固定装置中。然后在压机中加热整个多层母线排以软化热塑性粘合剂层，并保持在该温度与压力下直至完成粘合。最后，从压机移除母线排，并在进一步处理之前冷却至室温。该方法费时(需要30至45分钟)并且能量消耗大。
高功率母线排组合件的第二种方法使用热固性″B阶段″bondply，其中将两片bondply切成预加工的电介质层的形状，并放置在两个或更多个子组合件之间的电介质任一侧上，以形成多层母线排。然后将该母线排置于加热的压机中特别设计的固定装置内。然后在压机中加热整个多层母线排，以固化热固性预浸材料，并保持在该温度下直至完成固化。然后从压机移除该母线排，并且在进一步处理之前必须冷却至室温附近。该工艺同样费时(需要1至2小时)并且能量消耗大。
另一个现有的组装高功率母线排的方法使用双组分液体环氧树脂或其它类似的液体热固性粘合剂。在该方法中，用该液体涂布母线排子组合件或电介质材料的表面。通常通过手工将液体环氧树脂刷到该子组合件和/或电介质的表面上完成该步骤。该方法通常的缺点是可能难以控制粘合层的厚度。另一个缺点是方法是不整洁的过程，这需要额外的工作。
图1中显示了用上述方法生产的母线排的一个实例。母线排10包括第一子组合件12和第二子组合件14。每个子组合件都布置在电介质绝缘板16的周围。在每个子组合件12、14和电介质板16之间布置粘合剂绝缘层18、20。将整个组合件置于压机中，在其中加热，从而使粘合剂绝缘层在子组合件和电介质板之间形成粘合。
四种现有的组装高功率母线排的最后一种方法中，使用机械紧固件例如螺母、螺栓、铆钉等固定所述子组合件。该方法需要额外的零件以及额外的工作。
因此本领域需要改善的高功率多层母线排以及组装该母线排的方法。
发明内容
本文中公开了叠层母线排组合件，包括第一子组合件和第二子组合件，每个子组合件包括导电元件、在第一子组合件和第二子组合件中间的电介质层、以及适于将第一子组合件和第二子组合件粘合至电介质层的反应性热熔粘合剂，其中当根据ASTM D-1062用25mm×25mm样品测试时，反应性热熔粘合剂具有在电介质层与选自第一子组合件和第二子组合件中的一个子组合件之间的至少1500牛顿的劈裂强度。
在另一个实施方案中，组装多层母线排组合件的方法包括用熔融的反应性热熔粘合剂涂布电介质层；将电介质层置于第一子组合件和第二子组合件之间，其中第一子组合件和第二子组合件包括导电元件；在粘合剂冷却至室温之前，通过施加至少约一巴的压力至夹层结构至少约一分钟，将熔融的反应性热熔粘合剂粘附至子组合件。粘合剂的固化完成时，例如在环境温度下存储1至4天后，当根据ASTM D-1062用25mm×25mm样品测试时，多层母线排组合件在电介质材料和选自第一子组合件和第二子组合件中的一个子组合件之间具有至少1500牛顿的劈裂强度。
附图说明
图1是显示现有技术母线排的分解图的示意图；
图2是显示本文中公开的反应性热熔粘合剂粘合的母线排的分解图的示意图；
图3是反应性热熔粘合剂粘合的母线排的横截面图；
图4是单面热熔粘合剂辊涂机的示意图；
图5是双面热熔粘合剂辊涂机的示意图；
图6是局部放电测试的电压曲线图；和
图7是表示作为反应性热熔粘合剂层厚度的函数的粘合强度的图。
详细说明
本发明人发现反应性热熔粘合剂可用于组装高功率多层母线排。利用反应性热熔粘合剂组装高功率多层母线排可以明显减少母线排组装时间，同时改善母线排组合件的物理性能和耐环境性能。在一个实施方案中，相对于通过上述方法组装的现有母线排，本文中公开的母线排具有更高的粘合强度、更短的组装时间、改善的电性能、和更好的坠落试验性能。本文中公开的母线排特别适用于高功率应用，例如电力牵引模块。运输工具例如机车、电车、地铁、有轨电车、公共汽车、客运交通工具等中可以存在电力牵引模块和推进系统。
在一个实施方案中，母线排包括在两个子组合件中间的电介质层。该电介质层包括由电介质材料构成的固体构件，其可以切割并成型为任何适合特定应用的尺寸和形状。合适的电介质材料包括阻燃4(FR4)环氧玻璃织物层压物、无纺织物增强的聚对苯二甲酸乙二酯(PET)复合材料和其它类似的电绝缘材料，这取决于叠层母线排组合件的预期应用。此外，因为母线排包括反应性热熔粘合剂，而不是热敏粘合剂，所以可以使用更低温度的电介质材料例如聚碳酸酯(PC)或聚丙烯(PP)。电介质材料的厚度可以为约1毫米(mm)至约10mm，并且可以冲割为反映子组合件的特征。例如，电介质层可以切割成具有突出物、装配螺栓的孔、切口、检查孔等，使得在与子组合件相结合时对准类似的特征。
反应性热熔粘合剂有利地将电介质材料粘合至子组合件，以形成母线排组合件。反应性热熔粘合剂是热塑性材料，它以熔融状态作为粘性液体施加至电介质材料。当反应性热熔粘合剂冷却时，在电介质材料的表面上形成固体粘合剂层，其能够在室温下交联并形成粘合，即，当根据美国试验与材料协会(American Society of Testing and Material，ASTM)D-1062用25mm×25mm样品测试时，电介质层和子组合件之间的劈裂强度为至少约1500牛顿。非限制性地，适用于母线排的反应性热熔粘合剂包括室温下湿气活化的交联粘合剂。
可以使用多种不同类型的反应性热熔粘合剂。一种示例性类型的湿气活化反应性热熔粘合剂基于氨基甲酸酯化学，并且已知为聚氨酯反应性热熔粘合剂(PURHM)。室温下的交联反应包括粘合层中过量异氰酸酯基团的湿气活化反应。合适的PURHM粘合剂的制造商包括3M(
Figure A20088000476100071
)、Reichhold(Ever-
Figure A20088000476100072
)、Franklin(
Figure A20088000476100073
)、Rohm & Haas(Mor-)、Kleiberit、NationalStarch、Seaco、Sika、Degussa和Jowat。在一个示例性实施方案中，使用Kleiberit反应性粘合剂，例如708.1。
另一组湿气活化反应性热熔粘合剂已知为无定形聚α-烯烃(APAO)反应性热熔粘合剂。对于这些类型的粘合剂，湿气活化反应没有异氰酸酯基团。在使用期间，没有异氰酸酯基团使得这些粘合剂危险性更小。APAO粘合剂的示例性制造商包括Jowat AG和Degussa GmbH。在另一个示例性实施方案中，使用Jowat-Reaktant反应性粘合剂例如637.00。
无论何种化学基体，在粘合剂冷却之前，每种反应性热熔粘合剂有利地允许在约1巴至约10巴压力下在小于或等于约5分钟内完成母线排的层压。然后允许反应性热熔粘合剂冷却，其中它在室温下反应，形成短期最高达约150摄氏温度(℃)，长期最高达约105℃的耐高温性。
在两个或更多个子组合件中间布置电介质层，以形成母线排组合件。每个子组合件包括导电元件，导电元件可以任选布置在两个绝缘层之间。导电元件可以由任何导电材料形成，例如铜、镀锡铜、铝等。合适的绝缘层包括聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、PET/聚氟乙烯(PVF)、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、聚酰亚胺(PI)等，并粘附性粘合至导电元件。在一个示例性实施方案中，导电元件的厚度可以是约0.5mm至约5mm。绝缘层的厚度可以为约75微米(μm)至约500μm。类似于电介质层，可以冲切绝缘层。可以对导电元件进行模冲、切削、水力喷射或激光切割等。然后将全部三种部件形成为子组合件，其中子组合件可以具有适用于预定应用的多种特征，例如突出物、装配螺栓孔、切口、检查孔等。
图2说明了反应性热熔粘合剂粘合的母线排50的示例性实施方案，其中分解了母线排50的层，以更好地显示单个部件。具有顶表面54和底表面56的电介质层52夹在第一组合件58和第二子组合件60之间。子组合件包括导电元件62，并且表面上涂有绝缘层64。另一个实施方案中，所述子组合件是没有绝缘材料的裸金属导体，例如用于″堆叠的″母线排。通过熔融的反应性热熔粘合剂66(没有显示)将第一子组合件和第二子组合件粘合至电介质材料52，其中熔融的反应性热熔粘合剂66涂布在电介质层52的顶表面54和底表面56上。如以下更详细描述的，将母线排组合件压在一起，并在几分钟内完成层压，不需要加热或另外的粘合剂绝缘部件。在图3中，显示了母线排50的横截面图，以更清晰地图示包括反应性热熔粘合剂66的母线排组合件的单个的层。
一种组装叠层母线排的方法包括用反应性热熔粘合剂涂布电介质层。在一个实施方案中，取决于待用的反应性热熔粘合剂，电介质层可以预加热至约50摄氏温度(℃)至约60℃的温度。以熔融形式将反应性热熔粘合剂施加至电介质层。本文中使用的术语″熔融″通常是指粘度足够低使得粘合剂可以在电介质层上形成涂层。此外，涂布方法还可以包括首先将反应性热熔粘合剂从固态加热至熔融的液态。可以用本领域技术人员已知的任何合适方式，例如辊涂等，将熔融的反应性热熔粘合剂施加至电介质层。在一个示例性实施方案中，将反应性热熔粘合剂辊涂到电介质层上。可商购的热熔粘合剂辊涂机可用于涂布电介质层，例如由Barberan，Hymmen，Hardo或其它合适的制造商生产的。在一个示例性实施方案中，使用由Hardo-GmbH生产的
Figure A20088000476100081
热熔辊涂机。
图4图示了热熔辊涂机100的一个实施方案，其中涂料辊102配置为用于将熔融的粘合剂104涂布至电介质层108的顶表面106。在该方法中，电介质层108的顶表面104穿过辊涂机100，并被涂布。然后翻转电介质层108，并第二次穿过辊涂机100，其中通过涂料辊102用熔融的粘合剂104涂布底面110。可以将脱模层例如硅涂布纸等施加至反应性热熔粘合剂的暴露表面，在这种情况下施加至涂布的顶表面104以保护表面在电介质层第二次穿过机器期间不受污染或不粘附至辊涂机100的传送带。在将电介质层插入第一子组合件和第二子组合件中间之前，从粘合剂涂布的顶表面剥离脱模层。在另一实施方案中，可以同时涂布电介质层的顶表面和底表面，如图5中所示。用这种方式，辊涂机150可以具有两个涂布辊。第一涂布辊152可以用熔融的粘合剂154涂布电介质层158的顶表面156，而第二涂布辊160可以同时涂布电介质层158的底表面162。用该方法，电介质层仅需要穿过辊涂机一次。同时涂布电介质层的两个表面对于厚度大于或等于约6mm的电介质材料可以是特别有益的，并且可以进一步减少本文中公开的母线排的生产时间和成本。
在电介质层的每个侧面上涂布熔融的反应性热熔粘合剂之后，将电介质层置于第一子组合件和第二子组合件之间，以层压在一起。然后，在粘合剂冷却至室温之前，通过向组合件施加至少约1巴的压力至少约1分钟，将熔融的反应性热熔粘合剂粘附至子组合件。在一个方法中，将多层母线排组合件放置在未加热的气动台板压机内特别设计为容纳母线排的固定装置中。然后对多层母线排组合件施加约1巴至约10巴的压力约1分钟至约5分钟。从压机移除层压的母线排组合件，并可以重复工艺，直至得到多层母线排所需的层数。取决于使用的特定热熔粘合剂，经过该示例性层压循环后完成固化。更通常，例如在环境温度下存储多层母线排1到4天后，完成固化。
有利地，与现有生产多层母线排的方法相比，本文中公开的方法需要更少的时间、工作和能量。因此，生产包含反应性热熔粘合剂的多层母线排的成本低于通过现有方法生产的多层母线排的成本。此外，通过上述方法生产的多层母线排能够耐受高功率应用需要的物理、环境和电的条件。例如，反应性热熔粘合剂母线排在1.2米高的坠落试验中具有优异的性能。与现有技术的叠层母线排相比，这得到了改善。
此外，当根据ASTM D-1062用25mm×25mm样品测试时，电介质层和第一或第二子组合件之间的劈裂强度为至少约1500N。
热熔粘合剂母线排可以具有高的劈裂强度值，特别是在老化后降低至可容许值的高初始粘合强度。
与利用第二层压方法生产的现有技术母线排相比，反应性热熔粘合剂母线排还在局部放电测试中具有改善的电性能。击穿电压性能与现有技术的叠层母线排相当。
与利用第二层压方法的现有技术母线排相比，反应性热熔粘合剂母线排还例如在55℃在95％相对湿度(RH)下具有改善的热老化性能。相对于利用第二层压方法生产的现有技术母线排，还观察到改善的热循环性能，例如-40℃+105℃循环。
在另一有利的特征中，使用反应性热熔粘合剂不会对与绝缘板结合的母线排的阻燃性产生不利影响。所述反应性热熔粘合剂母线排可以具有V0等级的UL-94。
下列示例性非限定性实施例举例说明了本文中公开的叠层母线排和叠层母线排的生产方法的多种实施方案。在一些实施例中，包含反应性热熔粘合剂的叠层母线排与利用现有方法生产的母线排进行了对比，现有技术的方法和母线排在本文中通常称为″第二层压″方法和″第二层压″母线排。
实施例1
评价用3种不同类型的子组合件制造的母线排的粘附性能，结果列于下表1中。样品1使用绝缘的子组合件，其中用白色不透明的聚酯绝缘材料和例如Rogers
Figure A20088000476100101
LG4005的绝缘材料的组合使两个母线排子组合件″A″和″B″绝缘。为了层压绝缘的子组合件，利用Hardo-GmbH PUR辊涂机，将72克每平方米(g/m2)的Kleiberit 708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂层施加至预加工的2mm厚无纺玻璃织物增强的聚酯电介质层的一侧。机器的涂布辊设定为120℃，速度为5米每分钟(m/分钟)。在用粘合剂涂布之前，预加热电介质层5分钟至50℃的温度。
然后用预切的聚硅氧烷涂布的脱膜纸的层覆盖电介质层的涂布粘合剂的侧，利用第二次穿过辊涂机，将第二粘合剂层施加到电介质层的相反侧。然后除去脱膜纸，并将粘合剂涂布的电介质层小心地放置在对准固定装置中子组合件A的表面上。利用固定装置将子组合件B放置在电介质层的顶部，并将整个母线排放置在未加热的0.6米(m)乘0.6m气动台板压机中。以在母线排表面上7巴的压力闭合压机2分钟。
从压机除去成品母线排，并根据ASTM D-1062测量劈裂强度。环境存储5天后的测试结果；在55℃和95％相对湿度(RH)老化三个星期后的测试结果；和100次从-40℃至105℃的热循环后的测试结果示于下表1中。
样品2使用由裸铜金属构成的未绝缘的子组合件。层压两个母线排子组合件″C″和″D″以及72g/m2的Kleiberit 708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂。利用Hardo-GmbH PUR辊涂机，首先将粘合剂施加至预加工的2mm厚无纺玻璃织物增强的聚酯电介质层的一侧。机器的涂布辊设定为110℃的温度，速度为5m/分钟。在用粘合剂涂布之前，预加热电介质层5分钟至50℃温度。
然后用预切的聚硅氧烷涂布的脱膜纸的层覆盖电介质层的涂布粘合剂的侧，并利用第二次穿过辊涂机，将第二粘合剂层施加到电介质层的相反侧。然后除去脱膜纸，将粘合剂涂布的电介质层小心地放置在对准固定装置中子组合件C的表面上。利用固定装置将子组合件D放置在电介质层的顶部，将整个母线排放置在未加热的0.6m×0.6m气动台板压机中。以在母线排表面上7巴的压力闭合压机2分钟。
样品3使用未绝缘的镀锡子组合件，用与样品2相同的方法产生母线排。
从压机移除成品母线排，并根据ASTM D-1062测量劈裂强度。环境存储5天后的测试结果；在55℃和95％相对湿度(RH)下老化三个星期后的测试结果；和100次从-40℃至105℃的热循环之后的测试结果示于下表1中：
表1 用25mm×25mm样品的ASTM D-1062劈裂试验结果
  样品号   5天后   55℃/95％相对湿度(RH)下老化三个星期后   100次从-40℃至105℃的循环
  样品1   2481N   2123N   1609N
  样品2   3178N   1926N   2270N
  样品3   3036N   1909N   1956N
用″第二层压″方法生产的母线排的粘合强度上限是约1500牛顿(N)。这种环境试验后最小可接受的工业值是1000N。表1中的结果表明样品1至3超出最小可接受的工业值以及第二叠层母线排劈裂强度的上限二者。
实施例2
评价包含反应性热熔粘合剂的母线排与第二叠层母线排相比的电性能，结果列于下表2中。局部放电测试测量母线排绝缘材料的熄灭电压和电流脉冲(Q)。这是可能的缺陷或导电材料之间绝缘材料不均匀的重要的度量，如局部放电标准International ElectrotechnicalCommission(IEC)60270所述的。将图6所示的电压曲线施加在测试的母线排的两个相邻层之间。初始测试电压设定很高，以产生局部放电。然后降低电压，以测定熄灭电压，并设定局部放电(PD)-测试电压。PD-测试电压的PD水平应该低于10微微库仑(pC)，因为这是不会在绝缘材料中产生任何缺陷的基本局部放电。
对于样品4，用DuPont
Figure A20088000476100121
339聚酯膜和Rogers
Figure A20088000476100122
LG4005的组合使两个母线排子组合件″A″和″B″绝缘。使用Kleiberit708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂层压绝缘的子组合件，其中利用设定为120℃并且速率为5m/分钟的Hardo-GmbH PUR辊涂机，将72g/m2的粘合剂层施加至预加工的2mm厚无纺玻璃织物增强的聚酯电介质层的一侧。在用粘合剂涂布之前，预加热电介质层5分钟至50℃。
然后用预切的聚硅氧烷涂布的脱膜纸覆盖电介质层的涂布粘合剂的侧，并通过第二次穿过辊涂机，将第二粘合剂层施加到电介质层的相反侧。然后除去脱膜纸，并将粘合剂涂布的电介质层小心地放置在对准固定装置中子组合件A的表面上。利用固定装置将子组合件B放置在电介质层的顶部，并将整个母线排放置在未加热的0.6m×0.6m气动台板压机中。以在母线排表面上7巴的压力闭合压机2分钟。
从压机移除成品母线排，并在产生0.45pC的PD水平的2.55千伏(kV)PD-测试电压下测量局部放电；显著小于10pC的最大可允许PD水平。
将使用现有的第二层压技术生产的母线排作为对比样品A。对于该样品，用DuPont
Figure A20088000476100131
339聚酯膜和Rogers
Figure A20088000476100132
LG4005的组合使两个母线排子组合件″C″和″D″绝缘，与用于上述新母线排的那些相同。使用第二层压冲切的Rogers Induflex LG-4007热塑性膜粘合剂层压绝缘的子组合件，其中将两层160μm厚的热塑性膜粘合剂预加工成与预加工的2mm厚的无纺玻璃织物增强的聚酯电介质层相同的形状。
将子组合件C放置在对准固定装置中，随后放置预加工的粘合剂膜层，电介质层，最后放置预加工的第二粘合剂膜层。利用固定装置将子组合件D放置在预加工的第二粘合剂膜层上，并将母线排放置在120℃的加热的台板压机中。以在母线排表面上5巴的压力闭合压机30分钟。
从压机移除成品的第二叠层母线排，并如上述样品4中，以相同的2.55kV的PD-测试电压测量局部放电。对比样品A产生0.84pC的PD水平。第二叠层母线排和反应性热熔粘合剂母线排的局部放电对比示于下表2中：
表2
  PD-测试电压(kV)   PD水平(pC)   最大容许PD水平(pC)
 样品4   2.55   0.45   10.0
 对比样品A   2.55   0.84   10.0
虽然明显低于局部放电的最大允许值，但是第二叠层母线排的PD水平为样品4中所述的反应性热熔粘合剂粘合的母线排所表现出的值的接近两倍。
实施例3
评价多种反应性热熔粘合剂粘合的母线排与第二叠层母线排相比的坠落试验性能，结果示于下表3。坠落试验包括将母线排从1.2m的高度坠落在混凝土地面上。记录″发生分层之前的坠落″次数。通常要求母线排耐受至少一次坠落而不分层，以适用于高性能应用。在环境条件存储5天后；在55℃和95％RH下老化3个星期后；和100次从-40℃至105℃的循环后，对样品母线排进行坠落试验。
样品5和对比样品B使用预加工裸铜条，通过用Rogers
Figure A20088000476100141
LG4005绝缘材料使它们绝缘，使其形成为绝缘的子组合件。用上述对于样品1描述方法，利用Kleiberit 708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂将一对子组合件层压在一起，形成样品5。用上述对于对比样品A描述的第二层压方法，使用LG-4007热塑性膜粘合剂将第二对子组合件层压在一起，形成对比样品B。
还使用预加工的裸铜条生产另一组样品，但是此次通过用DuPont339聚酯绝缘材料使它们绝缘，将导电条形成为绝缘的子组合件。用如上对于样品1所述的方法，利用Kleiberit 708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂将一对子组合件层压在一起，形成样品6。用如上对于对比样品A所述的第二层压方法，使用LG-4007热塑性粘合剂膜将第二对子组合件层压在一起，形成对比样品C。
暴露于温度和湿度和热循环后每个母线排的坠落试验性能结果示于下表3中：
表3
Figure A20088000476100151
如表3所示，两个反应性热熔粘合剂粘合的母线排的坠落试验性能均优于第二叠层母线排。虽然使用DuPont Melinex 339聚酯绝缘材料改善了对比样品C相对于透明PET绝缘材料相对物的坠落试验性，但是反应性热熔粘合剂粘合的样品6仍然优于对比样品C。
实施例4
评估粘合剂层厚度相对于反应性热熔粘合剂粘合的母线排的劈裂强度，结果示于图7。用以上对于样品1所述的方法生产一系列反应性热熔粘合剂粘合的母线排，但是Kleiberit 708.1聚氨酯基反应性热熔粘合剂的基重从35g/m2变化至94.5g/m2。然后利用ASTM D-1062测试一系列不同粘合剂厚度的母线排的劈裂强度。如图7所示，当反应性热熔粘合剂层的基重大于约45g/m2至约92.5g/m2时，获得大于3000N的劈裂强度。这对于反应性热熔粘合剂是最佳基重，并示于图7中。
本文中使用的术语″第一″，″第二″等不代表任何次序、数量或重要性，而是用于区分一个要素/元件与另一个。无数量词修饰时不表示数量的限定，而是表示存在至少一个所涉及的项目。与数量词一起使用的修饰词″约″包括所述的值，并且具有上下文所示的含义(例如，包括与具体量的测量有关的误差水平)。本说明书中公开的全部范围包括所述的端点，并且可独立地结合。全部参考文献通过引用全文并入本文。
虽然已经参考示例性实施方案描述了本发明，但是本领域技术人员知道：在不脱离本发明范围的前提下，可以做出多种改变，并且可以用等同物代替其要素/元件。此外，不脱离本发明基本范围的前提下，可以做出许多改变，以使得特定情况或材料适应本发明的教导。因此，本发明不限于作为实施本发明的最佳方式的特定实施方案。

Claims (20)

1.一种叠层母线排组合件，包括：
第一子组合件和第二子组合件，每个所述子组合件都包括导电元件；
在所述第一子组合件和第二子组合件中间的电介质层；和
适于将所述第一子组合件和第二子组合件粘合至所述电介质层的反应性热熔粘合剂，其中当根据ASTM D-1062用25毫米乘25毫米样品进行测试时，所述反应性热熔粘合剂具有在所述电介质层与选自所述第一子组合件和第二子组合件中的一个子组合件之间至少1500牛顿的劈裂强度。
2.根据权利要求1所述的叠层母线排组合件，其中包括导电元件的每个所述子组合件还包括布置在每个子组合件周围的绝缘层。
3.根据权利要求1所述的叠层母线排组合件，其中所述导电元件包含铜、镀锡的铜、铝或包含至少一种上述物质的组合。
4.根据权利要求1所述的叠层母线排组合件，其中所述电介质层包含阻燃4环氧玻璃织物层压物，无纺织物增强的聚对苯二甲酸乙二醇酯复合材料、聚碳酸酯、聚丙烯、或包含至少一种上述物质的组合。
5.根据权利要求2所述的叠层母线排组合件，其中所述绝缘层包含聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯/聚氟乙烯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚酰亚胺、或包含至少一种上述物质的组合。
6.根据权利要求1所述的叠层母线排组合件，其中所述反应性热熔粘合剂的层厚度为约45克每平方米至约92.5克每平方米。
7.一种组装多层母线排组合件的方法，包括：
用熔融的反应性热熔粘合剂涂布电介质层；
将所述电介质层置于第一子组合件和第二子组合件之间并与所述第一子组合件和第二子组合件接触，其中所述第一子组合件和第二子组合件包括导电元件；和
在所述粘合剂冷却至室温之前，施加至少约一巴的压力至多层母线排组合件至少约一分钟，将所述熔融的反应性热熔粘合剂粘附至所述子组合件，以在所述电介质材料和选自所述第一子组合件和第二子组合件中的一个子组合件之间提供当根据ASTM D-1062用25毫米乘25毫米样品测试时至少1500牛顿的粘合强度。
8.根据权利要求7所述的方法，其中用熔融的反应性热熔粘合剂涂布电介质层包括：首先加热处于固态的所述反应性热熔粘合剂，形成熔融的液体；和将所述熔融的液体施加至所述电介质层。
9.根据权利要求7所述的方法，还包括预加热所述电介质层。
10.根据权利要求7所述的方法，其中所述熔融的反应性热熔粘合剂在没有施加热量的条件下固化。
11.根据权利要求7所述的方法，其中涂布所述电介质层包括同时涂布顶表面和底表面。
12.根据权利要求7所述的方法，其中涂布电介质层包括将熔融的反应性热熔粘合剂辊涂到所述电介质层的顶表面上，在所述反应性热熔粘合剂的暴露表面上提供脱模层；将所述熔融的反应性热熔粘合剂辊涂到所述电介质层的底表面上；和在将所述电介质层置于所述第一子组合件和第二子组合件之间之前，除去所述脱模层。
13.根据权利要求7所述的方法，其中涂布包括输送所述电介质层穿过热熔粘合剂辊涂机。
14.根据权利要求7所述的方法，其中所述反应性热熔粘合剂是湿气活化的交联粘合剂。
15.根据权利要求14所述的方法，其中所述湿气活化的交联粘合剂是聚氨酯反应性热熔粘合剂。
16.根据权利要求14所述的方法，其中所述湿气活化的交联粘合剂是无定形聚α-烯烃反应性热熔粘合剂。
17.根据权利要求7所述的方法，其中所述导电元件包含铜、镀锡的铜、铝、或包含至少一种上述物质的组合。
18.根据权利要求7所述的方法，其中所述电介质层包含阻燃4环氧玻璃织物层压物、无纺织物增强的聚对苯二甲酸乙二酯复合材料、聚碳酸酯、聚丙烯，或包含至少一种上述物质的组合。
19.一种根据权利要求7的方法生产的多层母线排。
20.一种配电系统，采用权利要求19的多层母线排。
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