CN101230291B

CN101230291B - 一种低能耗的费托合成产物的加工方法

Info

Publication number: CN101230291B
Application number: CN2007100629545A
Authority: CN
Inventors: 熊震霖; 胡志海; 李毅; 王子文; 毛以朝
Original assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2007-01-23
Filing date: 2007-01-23
Publication date: 2012-02-29
Anticipated expiration: 2027-01-23
Also published as: CN101230291A

Abstract

一种低能耗的费托合成产物的加工方法，来自费托合成过程的合成蜡进入加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的合成轻油或者与来自费托合成过程的热阱料和冷阱料混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂的作用下进行反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分部分循环或全部循环回加氢异构裂化反应区。本发明能耗低，投资费用和操作费用低，柴油馏分收率高。

Description

一种低能耗的费托合成产物的加工方法

技术领域

本发明属于一种用多个加氢过程处理烃油的方法，更具体地说，是一种用一个加氢处理工艺和一个在存在氢的情况下裂解过程处理费托合成油的方法。

背景技术

随着国民经济的发展，我国石油消费呈现快速上升的趋势。与此同时，随着环保要求的日趋严格，对发动机燃料的组成、杂质含量和加工过程污染物的排放提出了更为苛刻的要求。然而，石油作为不可再生的能源，正面临日趋枯竭的危机，原油的质量也越来越差，劣质化和重质化的趋势日趋明显。因此，开发满足环保要求和液体燃料需求的新型可持续能源技术已经成为解决能源危机与环境危机的研究动力。

费托合成反应由德国化学家F·Fischer和H·Tropsch于1923年发现。该反应是以氢气和一氧化碳为原料，在合成催化剂作用下生成烃类的反应。其原料可以通过煤、天然气、煤层气、生物质等转化而成，具有广泛的来源。在随着原油价格不断攀升的情况下，其大规模工业应用来生产部分优质发动机燃料和化工原料，具有广泛的应用前景。

基于该反应原料特点和其独特的反应过程特点，费托合成油具有硫、氮、芳烃等非理想组分含量极低、主要是由链式烷烃组成等特点。因此，采用费托合成技术得到的合成油，在烃类组成和主要性质等方面与常规矿物石油相比有很大的区别。费托合成油中石脑油馏分基本不含硫和氮，辛烷值很低(烯烃和烷烃绝大部分为直链)，烯烃含量和氧含量最高；柴油馏分硫、氮和芳烃含量极低，十六烷值很高，烯烃含量和氧含量居中，但其低温流动性能也很差，凝点等较高；重质油(大于柴油馏分)烯烃含量和氧含量最低，但流动性能也很差，凝点很高(有时超过100℃)。由费托合成反应得到的各个馏分需要经过相应的加氢改质，才能得到符合使用规格的液体燃料。

在费托合成工艺过程和合成油加工过程中，需要消耗大量的能量。如何根据这两种反应过程的工艺特点来优化加工流程，最大量降低加工过程的能耗及提高能量利用率是本领域技术人员研究重点之一。

US5378348公开了一种通过加氢裂化和加氢异构化工艺加工费托合成产物生产中间馏分油的方法，该方法首先将费托合成反应产物分成石脑油(C5～160℃)、煤油(160～260℃)和重油(＞260℃)三个馏分；然后对＞260℃的重馏分进行加氢裂化，未转化的＞370℃重质馏分循环回加氢裂化反应器继续裂化。而＜260℃的轻馏分则与加氢裂化反应得到的轻组分产物混合后进行加氢处理，饱和烯烃和脱氧；再将煤油馏分进行加氢异构化处理，提高其烃类组成中的异正比，该方法能够增加煤油馏分油的产率，并且使其具有良好的低温流动性能，冰点可达-43℃。但该方法采用费托合成产物混合后分馏的方式将增加能耗和投资，同时将异构裂化产物煤油馏分进行二次异构，也降低了能量利用率。

CN1814703A公开了一种费托合成产物生产柴油或柴油组分加的方法，该方法将费托合成反应产物全部或较轻的部分馏分进行加氢处理，将加氢处理的费托合成产物部分或全部和/或未经加氢处理的费托合成产物较重的部分馏分进行加氢异构裂化。分馏其所得产物得到气体、轻质馏分、中间馏分和重质馏分，其中重质馏分循环回加氢异构裂化反应器，所得中间馏分是优质的柴油或柴油组分。但该方法没有有效利用费托合成产物自身物流的热量，并且将加氢处理和加氢裂化两部分完全分开，共设有两个分馏系统，能量利用率低。

US6309432公开了一种费托合成油生产喷气燃料的方法，该方法首先将费托合成油在371℃切割为轻、重两个馏分，＜371℃的轻馏分再分离得到246℃-371℃馏分和C₅-246℃馏分，其中246℃-371℃馏分和＞371℃重馏分进入加氢异构裂化反应器，在烯烃饱和、含氧化合物加氢的同时，正构烷烃发生加氢异构和加氢裂化反应，异构产物主要为单甲基支化烃类，裂化转化率为30-50％左右；C₅-246℃馏分不经过加氢处理，而是直接与加氢裂化反应器产物一起混合后去分馏塔，切割得到相应的喷气燃料等馏分。但该方法将246℃-371℃馏分进行加氢异构反应，柴油馏分收率低。

US6296757公开了一种从费托合成油生产的柴油燃料的方法，该方法将费托合成油切割为＞371℃的重油和＜371℃的轻油；＞371℃的重油进入加氢异构反应器，进行烯烃饱和、含氧化合物加氢反应，同时正构烷烃发生加氢异构和加氢裂化反应；加氢异构反应器反应产物与＜371℃的轻油混合后进入产品分馏系统，得到相应的柴油馏分等，分馏塔底得到的尾油馏分循环回加氢异构化反应器继续反应转化。该方法没有将＜371℃的轻油处理，其产品的安定性可能存在一定的问题。

发明内容

本发明的目的是在现有技术的基础上提供一种低能耗的费托合成产物的加工方法。

本发明提供的方法为：来自费托合成过程的合成蜡进入加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的合成轻油或者与来自费托合成过程的热阱料和冷阱料混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂的作用下进行反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分部分循环或全部循环回加氢异构裂化反应区。

在费托合成工艺过程中，合成气在一定的压力、温度和催化剂作用下进行反应，最终得到液体产物。因费托合成工艺的不同，自然得到的液体产物种类有所区别。对于采用浆态床、流化床和磁稳定床反应器的费托合成工艺过程而言，自然得到的液体产物通常为三种：(1)冷阱料即低温冷凝物，其馏程最轻，通常为20～320℃，烯烃含量和氧含量最高；(2)热阱料即高温冷凝物，其馏程居中，通常为180～450℃，烯烃含量和氧含量也居中；(3)合成蜡，其馏程最重，通常为300～700℃，烯烃含量和氧含量较少。对于采用固定床反应器的费托合成工艺过程而言，自然得到的液体产物通常为二种：(1)合成轻油即低温冷凝物，其馏程较轻，通常为20～350℃，烯烃含量和氧含量较高；(2)合成蜡即高温冷凝物，其馏程较重，通常为300～700℃，烯烃含量和氧含量较少。上述几种液体产物分别来自于不同费托合成工艺过程的不同设备，且各自具有不同的物流温度。所述的来自费托合成过程的合成蜡，其物流的温度为100～300℃，压力为0.1～5.0MPa。所述的来自费托合成过程的合成轻油，其物流的温度为0～60℃，压力为0.1～5.0MPa。所述的来自费托合成过程的热阱料，其物流的温度为100～300℃，压力为0.1～5.0MPa。所述的来自费托合成过程的冷阱料，其物流的温度为0～60℃，压力为0.1～5.0MPa。

所述的费托合成过程可采用浆态床反应器、固定床反应器、磁稳定床反应器或流化床反应器。

费托合成过程的几种液体产物，冷阱料、热阱料和合成蜡，或者合成轻油和合成蜡在费托合成工艺过程中已经进行得到了初步分离，如果将其混合后作为费托合成产物，再经分馏后对各自馏分进行后续处理，虽可使其馏分的分离精度更高，但将大大降低能量的利用效率，增加投资和能耗。

因此本发明在充分考虑各种费托合成过程的二种或三种液体产物自身物流的温度特点，以及其馏分分布、烯烃含量和氧含量的组成特性的基础上，又结合了加氢处理和加氢异构裂化的反应特点，提供了一种低能耗的加工方法。本发明是这样具体实施的：

来自费托合成过程的合成蜡不经降温处理，直接引入到加氢异构裂化反应区，在氢气气氛和加氢异构裂化催化剂作用下进行加氢裂化和异构及加氢脱氧和烯烃饱和等反应，同时将可能存在于合成蜡中的少量硫、氮和金属等微量杂质加氢脱除。加氢异构裂化反应区出口物流不经降温和分离，直接与合成轻油，或者与未经降温处理的热阱料和温度较低的冷阱料混合，再到加氢处理反应区，在氢气气氛和加氢处理催化剂作用下进行加氢脱氧、烯烃饱和反应，同时将存在于冷阱料中的少量硫、氮和金属等微量杂质加氢脱除。加氢处理反应区出口物流经换热降温后分离成富氢气流和液相产品。富氢气流经升压后循环回加氢异构裂化反应区，液相物流进入分馏塔分离为石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，重油馏分部分或全部循环回加氢异构裂化反应区。本发明得到的石脑油馏分，可以作为高烯烃产率的蒸汽裂解原料；得到的柴油馏分则具有高的十六烷值且可有不同低温流动性。

所述的加氢异构裂化区的反应条件为：反应压力为2.0～1 5.0MPa，反应温度为300～450℃，体积空速0.5～5.0h^-1，氢油体积比100～1500Nm³/m³。

所述的加氢处理反应区的反应条件为：反应压力为2.0～15.0MPa，反应温度250～400℃，氢油体积比为100～1000Nm³/m³，体积空速0.5～10.0h^-1。

加氢异构裂化反应区，反应温度和氢油比相对较高，而在加氢处理反应区，反应温度和氢油比则相对较低。合成蜡无须降温处理，首先引入到加氢异构裂化反应区在较高的温度和氢油比条件下反应，其反应物流直接与合成轻油，或者直接与未经降温处理的热阱料和温度较低的冷阱料混合后到加氢处理反应区，在较低的反应温度和氢油比下反应。此加工方法利用了费托合成过程自然产物本身物流的热量和加氢异构裂化的高温，且不进行预分馏，并降低了循环氢量，从而可使得整个装置的能耗降低。而且费托合成产物的所有馏分在一套加氢装置中加工，共用一套反应系统和一套分馏系统，降低了装置的投资费用和操作费用。

由于合成轻油、冷阱料和热阱料中的烯烃含量较高，尤其是冷阱料中，其烯烃含量更高，可达50重量％以上，而且结构多为直链烃。这些烯烃在进行加氢反应时，会发生剧烈的强放热加氢饱和反应，饱和反应所放出的反应热会造成催化剂床层较大的温升，而且烯烃在过高的反应温度下容易在催化剂上生成大量焦炭而导致催化剂活性下降。因此，合成轻油、热阱料和冷阱料与加氢反应后的加氢异构裂化反应区出口物流混合，起到了稀释烯烃含量的作用，从而起到了降低加氢处理反应区温升的作用。

此外，由于合成轻油、冷阱料和热阱料中含有一定量的含氧化合物，如醇、酸等，在后续的加工过程中会生成一定量的水，对加氢催化剂特别是加氢异构裂化催化剂有不利的影响；而过高的烯烃的存在不仅其自身容易发生氧化及叠合等反应，而且还会促进其它烃类的氧化反应生成胶质，从而严重影响油品的使用性能。因此，合成轻油、冷阱料和热阱料不进入加氢异构裂化反应区，避免了加氢处理过程生成水进入到加氢异构裂化反应区，提高了加氢异构裂化催化剂的利用率和使用周期。

另一方面，合成轻油、冷阱料和热阱料中经过加氢处理后的重油馏分循环回加氢异构裂化反应区，进一步加氢裂化，从而提高了中间馏分的收率。而合成轻油、冷阱料和热阱料中经过加氢处理后的轻质馏分无须进入加氢异构裂化反应区，一方面减少了加氢异构裂化反应器的体积和催化剂用量，从而减少了设备投资、运转费用和催化剂费用；另一方面也减少了轻馏分在加氢裂化催化剂作用下过度裂化反应的发生，从而降低了气体产物和小分子非理想组分的生成，最大限度地保证了中间馏分的收率。

本发明中分馏塔所得的柴油馏分中包括异正比(异构烃类与正构烃类含量之比值)高的加氢异构裂化柴油馏分，以及由合成轻油、或者热阱料和冷阱料带入系统的经加氢处理的异正比低的合成柴油馏分两种组分。因此需选择适宜的柴油馏分与重油馏分的切割点，以使所得的柴油馏分满足0号柴油对凝点的要求，所述的柴油馏分与重油馏分的切割点范围为320～370℃。如果切割点过低，则会导致一部分柴油馏分随着重油馏分循环回加氢异构裂化，从而影响柴油产率。

本发明所采用的加氢异构裂化催化剂为无定形硅铝负载的非贵金属催化剂或含分子筛的贵金属催化剂。所述的加氢异构裂化催化剂为无定形硅铝负载的非贵金属催化剂，金属组分为VIB族金属或VIII族非贵金属或者它们的组合，VIB族金属为Mo和/或W，VIII族金属为Co和/或Ni。所述的加氢异构裂化催化剂为载体含分子筛的贵金属催化剂，贵金属催化剂的金属组分中含有Pt和/或Pd，所述的分子筛选自八面沸石、Beta沸石、ZSM-5沸石、丝光沸石、镁碱沸石和SAPO分子筛中的一种或几种。

所述的加氢处理催化剂为一种金属负载型催化剂，载体为无定形氧化铝，金属组分为VIB族金属或VIII族非贵金属或者它们的组合，其中VIB族金属为Mo和/或W，VIII族金属为Co和/或Ni。

来自费托合成反应催化剂的微量金属与腐蚀生成的金属离子极易沉积在主催化剂顶部，导致催化剂结垢生块、反应器压差上升过快，同时沉积在催化剂上的金属会造成加氢催化剂的永久失活，因此在加氢处理反应区和加氢异构裂化反应器区均采用了保护剂技术，用保护剂装填在主催化剂顶部，从而避免上述现象的发生。在加氢处理和加氢异构裂化反应区顶部装填保护剂，保护剂是负载在无定型氧化铝和/或硅铝载体上的VIB族金属或VIII族非贵金属催化剂或它们的组合。此类保护剂具有较大的孔容和比表面积。保护剂与主催化剂的体积比为3∶100～30∶100，一般为5∶100～15∶100。

优选的加氢异构裂化催化剂具有高目的产品选择性，能最大限度地将重质烃类高选择性地转化为中间馏分油产品，特别是具有良好低温流动性能的柴油馏分；优选的加氢异构裂化催化剂能强化加氢异构化反应，使得目的产品中的异正比显著提高，以保证目的产品的低温性能，能够很好的符合现有产品最苛刻规范的要求。为了保证生成柴油馏分的选择性达到较高的水平，一般控制加氢异构裂化转化率在35％～85％之间，优选40％～60％，能最大量地生产柴油馏分，最大限度地减少石脑油馏分的生成。本发明的柴油馏分选择性可达80重量％以上。

本发明的优点在于：

1、本发明能耗低，投资费用和操作费用低。费托合成产物——冷阱料、热阱料和合成蜡，或者合成轻油和合成蜡直接进加氢装置处理，不经预分馏系统分馏切割，显著降低了能耗。而物料温度较高的热阱料和合成蜡不经降温，直接到加氢装置，也有利于降低能耗。此外，合成轻油、或者热阱料和冷阱料直接与加氢异构裂化反应区出口物流混合，充分利用了加氢异构裂化的高氢油比和高温，无须再补充循环氢到加氢处理反应区，降低了循环压缩机的负荷，从而进一步降低了装置的能耗。由于费托合成产物在一套加氢装置中加工，共用一套反应系统和分馏系统，因此装置投资费用和操作费用低。

2、本发明柴油馏分收率高。一方面，所得的重油馏分循环回加氢异构裂化反应区进行再次裂化，提高了中间馏分油的收率，另一方面，费托合成产物的轻质馏分(合成轻油、冷阱料和热阱料)直接在加氢处理反应区反应，减少了轻组分的二次裂化，从而最大限度地保证了中间馏分的收率。

3、本发明通过流程的优化组合，进料的合理安排，起到了降低加氢处理反应区温升的作用，避免了加氢处理过程生成水进入到加氢异构裂化反应区，提高了加氢异构裂化催化剂的利用率和使用周期。

4、费托合成产物经本发明得到的石脑油馏分可以作为优质的蒸汽裂解制乙烯原料；得到的柴油馏分具有无硫、无氮和无芳烃等特点，十六烷值达到80以上，是优质的柴油调和组分。

附图说明

附图是本发明所提供的低能耗的费托合成产物的加工方法的流程示意图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明所提供的方法进行进一步的说明。

附图是本发明所提供的低能耗的费托合成产物的加工方法流程示意图。图中的一些辅助设备如换热器等未标出，但这对本领域普通技术人员是公知的。

来自费托合成过程的合成蜡经管线1和来自管线16的分馏塔底重油馏分一起与来自管线10的循环氢混合，混合物流经管线11进入加氢异构裂化反应区4，在氢气气氛和加氢异构裂化催化剂作用下进行烯烃饱和、加氢裂化和异构等反应，同时将可能存在于合成蜡中的少量硫、氮和金属等微量杂质加氢脱除。加氢异构裂化反应区4的出口物流不经降温和分离，直接与来自管线2未经降温处理的来自费托合成过程的热阱料和来自管线3温度较低的冷阱料混合，或者直接与来自管线3温度较低的合成轻油混合，然后进入加氢处理反应区5，在氢气气氛和加氢处理催化剂作用下进行烯烃饱和反应，同时将存在于热阱料和冷阱料中的少量硫、氮和金属等微量杂质加氢脱除。加氢处理反应区5的出口物流经换热降温后到高压分离器6中进行气液分离，分离出的富氢气体经管线7进入循环压缩机9，经升压后由管线10循环回反应部分。高压分离器6分离出的液相物流经管线8进入分馏塔12，分离得到的气体、石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分分别经管线13、14、15和16抽出，全部的重油馏分经管线16循环回加氢异构裂化反应区4再进行反应。

下面的实施例将对本发明予以进一步的说明，但并不因此而限制本发明。

实施例1与实施例2是以铁系催化剂经低温费托合成得到的冷阱料、热阱料和合成蜡为原料，其原料性质如表1所示，实施例3是以钴系催化剂经低温费托合成得到的合成轻油和合成蜡为原料，其原料性质如表2所示，试验在中型装置上按照本发明所提供的方法进行。加氢处理催化剂的商品牌号为RTF-1，加氢异构裂化催化剂的商品牌号为RCF-1和FT-51B，其中RCF-1为非贵金属无定形型催化剂，FT-5 1B为贵金属分子筛型催化剂。

实施例1

来自费托合成过程的合成蜡与分馏塔来的重油馏分混合后进入加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂RCF-1接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的热阱料和冷阱料混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂RTF-1的作用下进行烯烃饱和与加氢脱氧等反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分全部循环回加氢异构裂化反应区。反应条件如表3所示，所得产品收率和性质如表4所示。

从表4中可以看出，柴油馏分收率为83重％，其十六烷值为81，凝点为-2℃，而且低硫、低氮和低芳烃，是优质的柴油调和组分，石脑油馏分主要由烷烃构成，是优质的蒸汽裂解制乙烯原料。

实施例2

来自费托合成过程的合成蜡与分馏塔来的重油馏分混合后进入加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂FT-51B接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的热阱料和冷阱料混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂RTF-1的作用下进行烯烃饱和与加氢脱氧等反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分全部循环回加氢异构裂化反应区。反应条件如表3所示，所得产品收率和性质如表4所示。

从表4中可以看出，柴油馏分收率为84重％，其十六烷值为83，凝点为-3℃，而且低硫、低氮和低芳烃，是优质的柴油调和组分，石脑油馏分主要由烷烃构成，是优质的蒸汽裂解制乙烯原料。

实施例3

来自费托合成过程的合成蜡与分馏塔来的重油馏分混合后进入加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂RCF-1接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的合成轻油混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂RTF-1的作用下进行烯烃饱和与加氢脱氧等反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分全部循环回加氢异构裂化反应区。反应条件如表3所示，所得产品收率和性质如表4所示。

从表4中可以看出，柴油馏分收率为85重％，其十六烷值为84，凝点为-4℃，而且低硫、低氮和低芳烃，是优质的柴油调和组分，石脑油馏分主要由烷烃构成，是优质的蒸汽裂解制乙烯原料。

表1

原料	冷阱料	热阱料	合成蜡
				比例，重量％	30	25	45
密度(20℃)，g/cm³	0.75	0.80	0.83
				硫含量，μg/g	＜10	＜10	＜10
氮含量，μg/g	＜10	＜10	＜10
				氧含量，μg/g	1.6	0.5	＜0.2
馏分范围，℃	初馏～320	180～400	380～700

表2

原料	合成轻油	合成蜡
			比例，重量％	45	55
密度(20℃)，g/cm³	0.74	0.81
			硫含量，μg/g	＜10	＜10
氮含量，μg/g	＜10	＜10
			氧含量，μg/g	0.4	0.8
馏分范围，℃	50～350	180～700

表3

	实施例1	实施例2	实施例3
				加氢异构裂化反应区：
催化剂	RCF-1	FT-51B	RCF-1
				氢分压，MPa	6.4	5.0	6.4
反应温度，℃	365	350	365
				体积空速，h^-1	2.0	2.0	1.8
氢油体积比，Nm³/m³	1000	800	800
				加氢处理反应区：
催化剂	RTF-1	RTF-1	RTF-1
				氢分压，MPa	6.4	5.0	5.0
反应温度，℃	300	300	300
				体积空速，h^-1	3.0	3.0	3.0
氢油体积比，Nm³/m³	400	400	400
				化学氢耗，重量％	1.4	1.3	1.2
石脑油馏分收率，重量％	16	15	14
				柴油馏分收率，重量％	83	84	85

表4

	实施例1	实施例2	实施例3
				化学氢耗，重量％	1.4	1.3	1.2
石脑油馏分
				收率，重量％	16	15	14
密度(20℃)，g/cm³	0.697	0.698	0.693
				组成，重量％
正构烷烃	71.6	72.5	75.6
				异构烷烃	25.6	25.6	22.6
柴油馏分
				收率，重量％	83	84	85
密度(20℃)，g/cm³	0.765	0.760	0.758
				硫含量，μg/g	＜0.5	＜0.5	＜0.5
氮含量，μg/g	＜0.5	＜0.5	＜0.5
				芳烃含量，重量％	0	0	0
凝点，℃	-2	-3	-4
				十六烷值	81	83	84

Claims

1.一种低能耗的费托合成产物的加工方法，其特征在于来自费托合成过程的合成蜡不经降温处理，直接引入到加氢异构裂化反应区，和氢气一起与加氢异构裂化催化剂接触反应，其反应流出物不经降温和分离直接与来自费托合成过程的合成轻油或者与来自费托合成过程的热阱料和冷阱料混合，所得的混合物进入加氢处理反应区，在氢气和加氢处理催化剂的作用下进行反应，加氢处理反应区的反应生成物经冷却、分离后得到富氢气体和液相物流，所得液相物流经分馏得到石脑油馏分、柴油馏分和重油馏分，所述的重油馏分部分循环或全部循环回加氢异构裂化反应区。

2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的加氢异构裂化区的反应条件为：反应压力为2.0～15.0MPa，反应温度为300～450℃，体积空速0.5～5.0h^-1，氢油体积比100～1500Nm³/m³；所述的加氢处理反应区的反应条件为：反应压力为2.0～15.0MPa，反应温度250～400℃，氢油体积比为100～1000Nm³/m³，体积空速0.5～10.0h^-1。

3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的来自费托合成过程的合成蜡，其物流的温度为100～300℃，压力为0.1～5.0MPa。

4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的来自费托合成过程的合成轻油，其物流的温度为0～60℃，压力为0.1～5.0MPa。

5.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的来自费托合成过程的热阱料，其物流的温度为100～300℃，压力为0.1～5.0MPa。

6.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的来自费托合成过程的冷阱料，其物流的温度为0～60℃，压力为0.1～5.0MPa。

7.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的加氢异构裂化催化剂为无定形硅铝负载的非贵金属催化剂，金属组分为VIB族金属或VIII族非贵金属或者它们的组合，VIB族金属为Mo和/或W，VIII族金属为Co和/或Ni。

8.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的加氢异构裂化催化剂为载体含分子筛的贵金属催化剂，其金属组分中含有Pt和/或Pd，所述的分子筛选自八面沸石、Beta沸石、ZSM-5沸石、丝光沸石、镁碱沸石和SAPO分子筛中的一种或几种。

9.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的加氢处理催化剂为一种金属负载型催化剂，载体为无定形氧化铝，金属组分为VIB族金属或 VIII族非贵金属或者它们的组合，其中VIB族金属为Mo和/或W，VIII族金属为Co和/或Ni。

10.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述的柴油馏分与重油馏分的切割点范围为320～370℃。