CN101158238A

CN101158238A - 折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺

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Publication number: CN101158238A
Application number: CNA2007101805084A
Authority: CN
Inventors: 王用中; 王辉
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2007-11-21
Filing date: 2007-11-21
Publication date: 2008-04-09
Anticipated expiration: 2027-11-21
Also published as: CN100547210C

Abstract

本发明涉及一种折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，包括张拉工序和放张工序，其张拉横梁具有上、下两个横梁，其预应力束包括直线钢绞线和折线钢绞线，直线钢绞线锚固在下横梁上，折线钢绞线通过弯起器弯折后锚固在上横梁上，所述上、下横梁均为活动横梁，张拉工序采用两端张拉方式，张拉工序包括如下步骤：1使用千斤顶分别在下横梁及上横梁的外侧逐一单根张拉对应横梁上的钢绞线至控制应力的30－40％；2使用千斤顶分别在下横梁及上横梁的外侧逐一单根张拉对应横梁上的钢绞线至控制应力的65－85％；3分别整体张拉下横梁及上横梁的钢绞线至控制应力的100％。本发明既能保证准确的张拉吨位，又能提高张拉效率，而且施工安全。

Description

折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺

技术领域

本发明涉及预应力混凝土工程技术领域，尤其涉及折线配筋预应力混凝土先张梁的施工工艺。

背景技术

预应力混凝土按其预应力施加工艺可分为先张法和后张法，其中，先张法预应力混凝土便于工厂化预制，以其施工周期短、工序简洁、节省材料、施工质量容易得到保证，维修养护工程量少和耐久性好等优点而被认可并被推广使用。然而，目前先张法仅在小跨径桥梁及部分大桥的引桥所使用的直线布筋空心板梁的预制中得到了应用，对于大跨径桥梁所使用的预应力混凝土小箱梁或者T梁，由于在将先张法工艺应用于大跨径桥梁的初始试验阶段经常出现开裂现象，所以在本领域就形成了先张法不能在大跨径桥梁中应用的思维定势，再加上一些工程习惯的束缚，限制了先张法在这一领域的推广和应用，从而导致20m跨以上的铁路桥梁、30m跨以上的公路桥梁目前仍然沿用传统的后张法工艺施工。尽管后张法施工技术应用广泛，但是后张法施工中经常出现的堵孔、压浆不实等影响结构耐久性的质量问题却始终不能避免，导致了许多预应力混凝土连续梁桥发生裂缝开展、持续下挠等质量问题，成为一种安全隐患。

目前，在铁路桥梁的建设中已经开始应用先张法施工技术，例如，我国“全国铁路先张梁技术协作组”研究的“跨度24m折线配筋先张梁”施工技术已经成功的将先张法应用在青藏铁路线的建设中。该项技术中，预应力钢绞线分为直线钢绞线和折线钢绞线两部分，其张拉方法是首先将直线钢绞线初调，然后张拉折线钢绞线，最后将直线钢绞线张拉到设计吨位，具体如下：(1)直线预应力筋采用单端张拉、整体初调、单束张拉的方法，其工艺步骤是：0→整推四个大顶至0.2f_pk(整体初调)→单束张拉至0.5f_pk(持荷3min)→锚固→立模、绑扎桥面筋→单束张拉到控制应力σ_k(持荷3min，测量伸长值)→锚固。(2)折线钢绞线预应力采用两端张拉、单束初调、单束张拉的方法，其工艺步骤是：0→0.2f_pk(单束初调)→单束张拉至0.5f_pk(持荷3min)→锚固→立模、绑扎桥面筋→单束张拉到控制应力σ_k(持荷3min，测量伸长值)→锚固。在钢绞线放张时，首先采用两端的放张楔块同时整体放松折线钢绞线，然后切断导向设备支承侧板，最后利用一端的千斤顶和另一端的放张楔块整体放松直线钢绞线。上述工艺中，由于预应力钢绞线数量较多，采用千斤顶逐一张拉单束钢铰线至控制应力，使得张拉工序时间较长，工序繁琐，工作量较大，施工效率低；另外，这种张拉方法未计反力梁的压缩损失和部分单根钢铰线的张拉力不足及各根钢铰线张拉力的差异，所以影响了其总张拉力的准确度。采用千斤顶和放张楔块放张预应力，使得放张结构较为复杂，放张操作不容易协调，难以保证同步放张，另外还容易出现楔块滑动、跑丝、横梁滑动、松动等现象，致使发生撞人事故，放张控制不可靠、不安全。

上述折线配筋预应力混凝土先张工艺是在铁路桥梁中的应用，而目前，预应力混凝土先张施工工艺在公路桥梁建设中的应用尚属空白。

发明内容

本发明的目的是提供一种既能保证准确的张拉吨位，又能提高张拉效率的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺。

本发明进一步的目的是提高先张梁施工工艺中放张工序的安全性。

为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，包括张拉工序和放张工序，其张拉横梁具有上、下两个横梁，其预应力束包括直线钢绞线和折线钢绞线，直线钢绞线锚固在下横梁上，折线钢绞线通过弯起器弯折后锚固在上横梁上，所述上、下横梁均为活动横梁，张拉工序采用两端张拉方式，张拉工序包括如下步骤：

(1)使用千斤顶分别在下横梁及上横梁的外侧逐一单根张拉对应横梁上的钢绞线至控制应力的30-40％；

(2)使用千斤顶分别在下横梁及上横梁的外侧逐一单根张拉对应横梁上的钢绞线至控制应力的65-85％，张拉顺序为：

1)单根张拉下横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

2)单根张拉上横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

3)单根补张下横梁上各根钢绞线，使之到达控制应力的65-85％；

4)单根补张上横梁上各根钢绞线，使之到达控制应力的65-85％。

(3)分别整体张拉下横梁及上横梁的钢绞线至控制应力的100％：

1)使用设置在反力梁端部与下横梁两端之间的自锁千斤顶整体张拉下横梁上各根钢绞线至控制应力的100％；

2)使用设置在反力梁端部与上横梁两端之间的自锁千斤顶整体张拉上横梁上各根钢绞线至控制应力的100％。

为了实现进一步的目的，放张工序采用自锁千斤顶分三步轮流整体放张上、下横梁钢绞线的预应力，放张工序包括如下步骤：

(1)用所述对应的自锁千斤顶对上横梁上的钢铰线先整体放张伸长量的1/3；

(2)用所述对应的自锁千斤顶对下横梁上的钢铰线先整体放张伸长量的1/3；

(3)用对应的自锁千斤顶对上横梁上的钢铰线再整体放张伸长量的1/3；

(4)用对应的自锁千斤顶对下横梁上的钢铰线再整体放张伸长量的1/3；

(5)第三次用对应的自锁千斤顶对上横梁上的钢铰线整体放张至完毕；

(6)第三次用对应的自锁千斤顶对下横梁上的钢铰线整体放张至完毕。

上述工艺中，在完成单根张拉钢绞线至控制应力的30-40％步骤之后，绑扎腹板钢筋及底板上层钢筋、合外膜，再进行单根张拉钢绞线至控制应力的65-85％的步骤，然后吊装内膜、绑扎箱梁顶板钢筋，接着再进行整体张拉钢绞线至控制应力的100％。

张拉工序步骤(3)中，自锁千斤顶双边伸长量之和为15-35％张拉吨位的预应力钢绞线的伸长量，该伸长量等于或者大于放张时钢绞线预应力释放为零时的回缩量。

所述的反力梁对称设置于预制梁体的两侧边，张拉横梁对称设于反力梁的两端；张拉横梁包括具有上下两层导轨的横梁导轨支架，所述上、下横梁以垂直于反力梁的方向坐落于所对应的导轨上，反力梁端部的高度与张拉横梁的总高度相适应，在两个反力梁的端头与上、下横梁的两端之间设置自锁千斤顶。

上述工艺中使用的弯起器包括拉板和与拉板呈十字交叉固定连接的导向板，导向板上以拉板为中心对称设置有两列预应力束导向孔，拉板的下端部具有连接销孔，拉板通过穿装在连接销孔中的连接销轴与一U形拉板敞开的两端部连接，U形拉板的底部与设于底座上的锚固装置的销轴铰接；连接销孔的孔中心线垂直于拉板板面，预应力束导向孔的孔中心线垂直于导向板板面。

弯起器中，拉板纵向中心线与水平线的夹角为20-90°，两列预应力束导向孔对应行的孔处于同一水平面上。在预应力束导向孔内设置有与其相适配的减摩套，减摩套上背离预应力束张拉方向的一端带有外沿，减摩套内壁为沿预应力束张拉方向逐渐增大的弧形喇叭孔面。拉板下部靠近拉板侧边的部位设有用于插装防倾倒钢筋的插孔。

本发明中，张拉工序利用千斤顶先逐一单根张拉钢绞线，最后预留15-35％的张拉伸长量由自锁千斤顶顶抬横梁整体张拉至预应力总吨位，这种单束张拉和整体张拉相结合的方式缩短了张拉工时，减少了张拉工序的工作量，使张拉工序简洁，施工效率提高。张拉过程中，用千斤顶张拉单根钢铰线至65％-85％是名义上的，因为未计反力梁的压缩损失和部分单根钢铰线的张拉力不足及各根钢铰线张拉力的差异，当最后由自锁千斤顶顶抬横梁至张拉力总和的100％，以总张拉力控制到达预应力的总设计值，补偿了各种损失，这样既能保证张拉吨位的准确度，又能保证设计预应力。

另一方面，以长线台座预制预应力箱梁为例，张拉单根钢铰线至40％控制预应力时，其安全系数K＝1860÷1395÷0.4＝3.3，在此状态下绑扎钢筋和合外模是十分安全的；当张拉单根钢铰线至85％控制预应力时，其安全系数K＝1860÷1395÷0.85＝1.57＞1.5，在此状态下吊装内模和绑扎箱粱顶板钢筋也是在良好的安全状态下操作的。由此可见，张拉工序中在不同阶段的帮扎钢筋及立模操作都十分安全。

张拉工序中，选定15-35％张拉吨位的预应力筋的伸长量作为自锁千斤顶双边伸长量之和，经理论计算，该伸长量等于或者大于放张时预应力筋的预应力释放为零时的回缩量，因此，预留15-35％张拉吨位的预应力筋的伸长量足以满足放张的需要，同时，还与自锁千斤顶的机械锁紧行程相适应，使得目前大多数施工单位常备的自锁千斤顶都能满足使用要求。

放张过程中，先放张折线钢绞线再放张直线钢绞线，折线钢绞线放张后，预制梁混凝土会产生部分压缩，而直线钢绞线限制其压缩，这样直线钢绞线就会随之伸长，使直线钢绞线应力增加，当应力增至其极限强度会发生崩断或下横梁破坏现象。本发明放张工序利用自锁千斤顶分三步轮流整体放张上、下横梁的预应力钢绞线，每次仅放张伸长量的1/3，确保在放张折线钢绞线后，直线钢绞线的应力不大于其极限强度的80％，防止了因一次放张过多导致直线钢绞线崩断或者下横梁损坏。本发明中，利用自锁千斤顶既能完成整体张拉，也能完成整体放张，同时还省去了其他放张工装的配置，节约工程成本，放张控制也十分可靠安全，保障了同步放张。

附图说明

图1是35m预制预应力小箱梁的构造及预应力筋布置示意图；

图2是图1中I-I截面示意图；

图3是图1中II-II位置的截面示意图；

图4是弯起器的构造及其安装结构的示意图；

图5是反力梁端头及张拉横梁纵向的示意图；

图6是长线台座弯起器及预应力筋布置的示意图。

具体实施方式

折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺以35m先张法长线台座预制预应力小箱梁为例。

35m先张法预制预应力混凝土小箱梁的构造如下：中梁顶板宽2.4m、底板宽1.0m、高1.824m、斜腹板厚17.46cm(水平向厚18cm)、斜率1∶4；边梁顶板宽2.85m(预制时边梁外翼缘一次浇灌多了0.45m)，其它尺寸均与中梁同。边跨(中跨)每个小箱梁的底板内布置了18(16)根φ15.24mm直线钢铰线，腹板内共布置了28(24)根(每侧腹板内14[12]根)φ15.24mm折线钢铰线，钢铰线强度1860Mpa、低松弛，张拉控制应力σ_con＝0.75f_pk＝1395Mpa，即单根钢铰线张拉力为195.3KN。折线布筋弯起角4.77度、单根钢铰线在折线处产生的上拔力(弯起器的下拉力)16.24KN、折线钢铰线水平向间距5cm、竖向间距6cm。

上述小箱梁的预应力钢铰线布置如图1所示，该图是边跨非连续端半跨图，图中，1是小箱梁，2是弯起器，3是跨径中心线，4是桥墩中心线或背墙线，5是直线钢绞线，6是折线钢绞线。图中I-I截面图见图2，II-II截面图见图3，图2示出了箱梁端部直线钢绞线5和折线钢绞线6所处的位置，图3示出了箱梁跨中折线钢绞线6未弯起时折线钢绞线和直线钢绞线5所处的位置。

图1中所采用的弯起器2的构造和安装结构如图4所示，该弯起器2包括拉板7和与拉板呈十字交叉固定连接的导向板8，导向板8上以拉板7为中心对称设置两列钢绞线导向孔，拉板7的下端部通过一连接销轴与U形拉板10连接，U形拉板10的底部与设于底座上的锚固装置16的销轴铰接；在钢绞线导向孔内设置有MGB塑料合金减摩套，减摩套上背离预应力束张拉方向的一端带有外沿，减摩套内壁为沿预应力束张拉方向逐渐增大的弧形喇叭孔面。因为减摩套与导向孔是紧配合，所以可以不涂粘着剂，减摩套内涂硅脂，以减少钢铰线与减摩套间的摩阻力。弯起器2安装时在左右两侧腹板内对称布置。鉴于弯起器2可纵、横向转动，在张拉前应保证弯起器2竖向临时稳定，所以在拉板7的下端部位顺梁轴线方向还设有前后两个孔，两个孔内各插入一根钢筋搁在已绑扎的箱粱底板底层钢筋上，以防止其纵向倾倒，在预应力钢铰线张拉时再拔出钢筋。

反力梁9是防倾覆构件，对称设置在箱梁的两侧，在张拉过程中承受偏心荷载，是压弯杆件，因此反力梁9截面高而窄。长线台座采用高1.2m、宽0.8m的钢筋混凝土反力梁。为了保证反力梁受压时侧向稳定，设3道横向0.4m*0.4m条形地基梁，跨中一道、对称於跨中9m处各一道，两端各设置一道0.4m*1.42m的条形地基础梁(承载放张后由于箱粱上拱传来的箱粱重量)，这5道横向地基梁将制梁底模条形承台混凝土基础及其两侧反力梁连接在一起。长线台座每次预制两片箱梁，每个制梁底模条形混凝土基础下由上述5道横梁将其与两侧反力梁连接在一起。

反力梁9的端部结构和张拉横梁的结构如图5所示，张拉横梁对称设直在反力梁9的两端；张拉横梁包括具有上、下两层导轨的横梁导轨支架10和上、下两个活动横梁11、12，上、下横梁11、12以垂直于反力梁9的方向坐落于所对应的导轨上，反力梁端部的高度与张拉横梁的总高度相适应，在两个反力梁的端头与上、下横梁的两端之间均设置有自锁千斤顶13、14，该自锁千斤顶采用分离式机械锁紧油压千斤顶。直线钢绞线锚固在下横梁12上，折线钢绞线通过弯起器2弯折后锚固在上横梁11上。在安装所述自锁千斤顶时先顶出约10mm，以调平上、下横梁。

长线法台座每次预制两片箱梁，采用两端张拉方式，但对单片梁来说是单端张拉，故有主动端和被动端之分，故弯起器的安装也有主动和被动之分，具体如图6所示，图中，近张拉端的弯起器为I号、近中隔墙处弯起器为II号，中隔墙上的转向器为III号。I号、II号弯起器导向板上减摩套有外沿的一端均朝向跨中，中隔墙上III号转向器是固定的，为了减小摩擦系数，将凹槽的棱角打磨成的园弧角，以免刮伤钢铰线，并在凹槽内涂抹硅脂以减小摩阻。

长线台座先张梁施工工艺流程是：

整修底模板→底板底层钢筋绑扎→安装弯起器→安装自锁千斤顶→安装端模、布设钢绞线→第一次单根张拉钢绞线至控制应力的30-40％→绑扎腹板钢筋及底板上层钢筋、合外膜→第二次单根张拉钢绞线至控制应力的65-85％→吊装内膜、绑扎箱梁顶板钢筋→第三次整体张拉钢绞线至控制应力的100％→灌筑梁体混凝土→养生→拆模→养生至85％设计强度→整体放张→移梁。

上述工艺流程中，钢绞线的布设可从中隔墙处往两端穿，也可从一端穿入，以施工方便为宜，在钢绞线下料和布设过程中要防止沾污预应力钢铰线，在布设前应临时架立已按折线和直线布筋开孔的端模。

长线台座预应力钢绞线的张拉采用两端张拉的方式，单束张拉钢绞线采用前卡式千斤顶，鉴于前卡式单根钢铰线张拉千斤顶的行程和钢铰线的伸长量及多次重复使用，使用单孔工具锚；张拉原则是以张拉力为主、伸长量校核的双控原则进行单根钢绞线的张拉；长线台座单根钢铰线折线钢绞线的理论伸长量为548.1mm，直线钢绞线理论伸长量为516mm，在用理论伸长量校核时，实际伸长值＝实际测量的伸长值-该根钢铰线两端横梁的累计变形值-该根钢铰线张拉时反力梁被压缩0.2mm的累计值-顶抬两端横梁张拉15％的横梁变形值(边跨上横梁变形值1.36mm、边跨下横梁变形值1.02mm、中跨上横梁变形值1.36mm、中跨下横梁变形值1.02mm)-10％的起始测量值。

从上述工艺流程可以看出，长线台座钢铰线分三次张拉，第一次和第二次都是用前卡式千斤顶逐一单根张拉钢绞线，其张拉的顺序具体如下：

(1)上横梁折线钢绞线

为了防止上横梁加载时偏载而引起横梁翻倒，上横梁上正对小箱梁左右对称腹板处从下往上计数共有7排钢铰线，每排2根，先单根张拉中间(第四)排2根钢铰线，然后对称中间(第四)排一上一下地单根张拉完小箱梁两腹板内各14(中跨为12)根钢铰线；当然两腹板内对应位置处预应力钢铰线要用两台前卡式千斤顶同时对称张拉。

(2)下横直线梁钢绞线

下横梁上共锚固18(中跨为16)根直线钢铰线，分上下两层分布在跨中60(中跨为48)cm范围内，上层8根、下层10(中跨8)根。张拉时从跨中开始，用两台前卡式千斤顶对称下横梁跨中线，左上一根右下一根、右上一根左下一根张拉，用两台前卡式千斤顶同时对称张拉完毕。

在实际张拉时，应先下横梁再上横梁，但为了缩短预应力张拉时间，可对上、下横梁钢绞线同时张拉，但下横梁的速度要快于上横梁，这是反力的受力需要。

鉴於单根钢铰线初张拉力先张至30-40％、再张拉至65-85％时是在弹性横梁和反力梁上分先后批次张拉的，因后张拉的会使先张拉的钢铰线张拉力减小，所以在第二次张拉时应进行补张，第二次张拉的具体步骤如下：

1)单根张拉下横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

2)单根张拉上横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

第三次整体张拉是在长线台座两端先用两台自锁千斤顶14顶抬下横梁12，使边跨18(中跨16)根直线钢铰线总张拉力达到控制应力的100％，随即用机械螺母旋转锁紧，再在台座两端用另两台自锁千斤顶13顶抬上横梁11，使28(中跨24)根折线钢铰线总张拉力达到控制应力的100％，随即用机械螺母旋转锁紧。

用前卡式千斤顶将单根钢铰线张拉至30-40％、再张拉至65-85％，预留35-15％由自锁千斤顶顶抬横梁张拉至总吨位的伸长量，满足大于放张后钢铰线的应力释放为零的理论回缩量的要求。

上述工艺流程中，预应力钢铰线放张工序具体如下：

根据设计计算，35m先张法预制预应力小箱梁的预应力钢铰放张后，梁体上拱，全截面受压，梁顶不出现拉应力。其放张的具体步骤是：

拆除弯起器U形拉板的连接销→用自锁千斤顶13对上横梁上的折线钢绞线放张伸长量的1/3→用自锁千斤顶14对下横梁上的直线钢绞线放张伸长量的1/3→再用自锁千斤顶13对上横梁上的折线钢绞线放张伸长量的1/3→再用自锁千斤顶14对下横梁上的直线钢绞线放张伸长量的1/3→第三次用自锁千斤顶13对上横梁上的折线钢绞线放张完毕→第三次用自锁千斤顶14对下横梁上的直线钢绞线放张完毕→在张拉端的梁端钢铰线无应力状态下用砂轮切割钢铰线。但长线台座中隔墙处的梁端钢铰线虽然小箱粱向其滑移了，但还会有残余应力，此状态下，先用四把气枪对称地将每根钢铰线烤红，释放尽残余应力，卸载后的钢铰线要用砂轮切割至梁端50mm。

内模在小箱梁混凝土养生期间巳拆除，放张前应拆除外侧模，使放张时箱粱能自由压缩，否则将损坏模板或使箱粱开裂，用自锁千斤顶进行预应力筋的放张工作时，先顶升约小于0.5mm至能转动锁紧螺母为止，边旋转锁紧螺母边油压卸载，缓慢进行，防止冲击。不允许采用剪断或割断等方式突然放张，以避免最后放张的几根预应力筋产生过大的冲击而断裂，致使构件开裂。

上述是35m先张法长线台座预制预应力小箱梁施工工艺，但该工艺的实质性内容完全可以在其他规格的小箱梁以及T型梁或者短线台座先张梁预制施工中推广应用。

Claims

1.折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，包括张拉工序和放张工序，其张拉横梁具有上、下两个横梁，其预应力束包括直线钢绞线和折线钢绞线，直线钢绞线锚固在下横梁上，折线钢绞线通过弯起器弯折后锚固在上横梁上，其特征在于：所述上、下横梁均为活动横梁，张拉工序采用两端张拉方式，张拉工序包括如下步骤：

1)单根张拉下横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

2)单根张拉上横梁上各根钢绞线至控制应力的65-85％；

2.根据权利要求1所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：所述放张工序采用自锁千斤顶分三步轮流整体放张上、下横梁钢绞线的预应力，放张工序包括如下步骤：

3.根据权利要求1或2所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：在完成单根张拉钢绞线至控制应力的30-40％步骤之后，绑扎腹板钢筋及底板上层钢筋、合外膜，再进行单根张拉钢绞线至控制应力的65-85％的步骤，然后吊装内膜、绑扎箱梁顶板钢筋，接着再进行整体张拉钢绞线至控制应力的100％。

4.根据权利要求1或2所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：张拉工序步骤(3)中，自锁千斤顶双边伸长量之和为15-35％张拉吨位的预应力钢绞线的伸长量，该伸长量等于或者大于放张时钢绞线预应力释放为零时的回缩量。

5.根据权利要求1或2所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：所述的反力梁对称设置于预制梁体的两侧边，张拉横梁对称设于反力梁的两端；张拉横梁包括具有上下两层导轨的横梁导轨支架，所述上、下横梁以垂直于反力梁的方向坐落于所对应的导轨上，反力梁端部的高度与张拉横梁的总高度相适应，在两个反力梁的端头与上、下横梁的两端之间设置自锁千斤顶。

6.根据权利要求1或2所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：所述弯起器包括拉板和与拉板呈十字交叉固定连接的导向板，导向板上以拉板为中心对称设置有两列预应力束导向孔，拉板的下端部具有连接销孔，拉板通过穿装在连接销孔中的连接销轴与一U形拉板敞开的两端部连接，U形拉板的底部与设于底座上的锚固装置的销轴铰接；连接销孔的孔中心线垂直于拉板板面，预应力束导向孔的孔中心线垂直于导向板板面。

7.根据权利要求6所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：拉板纵向中心线与水平线的夹角为20-90°，两列预应力束导向孔对应行的孔处于同一水平面上。

8.根据权利要求7所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：在预应力束导向孔内设置有与其相适配的减摩套，减摩套上背离预应力束张拉方向的一端带有外沿，减摩套内壁为沿预应力束张拉方向逐渐增大的弧形喇叭孔面。

9.根据权利要求8所述的折线配筋预应力混凝土先张梁施工工艺，其特征在于：拉板下部靠近拉板侧边的部位设有用于插装防倾倒钢筋的插孔。