CN100545549C - 膨胀阀及其控制方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种膨胀阀以及控制膨胀阀的方法，其中根据高压侧上供应开口(34)和低压侧上排放开口(37)之间的压力差设置阀闭合构件(39)的开启和闭合运动。

Description

膨胀阀及其控制方法
技术领域
本发明涉及一种特别是在车辆空气调节系统形式中的膨胀阀及其控制方法，该系统通过作为制冷剂的CO2运行并具有阀壳体，阀壳体具有供应开口和排放开口，并具有移动离开布置在供应开口和排放开口之间的通流开口的阀座以便使得制冷剂流过的阀构件。
背景技术
二氧化碳(CO2)是用于将来机动车辆的空气制冷系统的制冷剂循环的优选制冷剂，这是因为这种物质由于不可燃烧而在意外情况下非常安全，另外不认为这种物质造成环境污染。不同于R134a制冷剂循环，CO2制冷循环还在超临界范围内运行。
用于使用CO2的空气调节系统的制冷剂循环的膨胀阀从DE10012714A1中得知。该膨胀阀具有带有固定截面的节流开口，以便从高压侧输送制冷介质到低压侧，以便进行压力膨胀。该截面总是开放以便通流。如果在制冷剂循环中过大的压力形成在高压侧上，与节流开口平行连接的旁通阀开启，使得超过最佳高压的过大压力减小。只有当高压侧超过预定阈值时旁通阀开启。
该配置表示膨胀阀的一种功能可靠的构造，但是需要设置阈值以及孔口直径以便与特定空气调节系统相配，从而在空气调节系统应用整个范围上实现最大性能系数。
DE10210667A1披露一种具有电子控制装置的膨胀阀，该电子控制装置具有移动阀构件的电致动装置，其中可以与第一节流位置的通道截面相关的方式调节其通道截面的另一节流位置设置成与第一节流位置串联布置。其中至少一个位置通过电磁阀致动的至少两个节流位置的串联连接意味着每个单独节流位置处的压力差低于仅仅一个节流位置的情况。这增加控制的精度。特别是，由此可以应付夏天和冬天之间出现的压力差的差别。
但是，该解决方法具有所需结构复杂的缺陷。电磁阀的致动需要在控制回路中使用压力和温度传感器或具有软件的控制箱，使得膨胀阀制造和组装成本高。
因此，本发明以提供一种膨胀阀以及控制该膨胀阀的方法为基础，该膨胀阀制造和组装成本低，并且制冷剂循环的运行简单，并且在膨胀阀的上游尽可能建立最佳的高压。
发明内容
按照本发明，通过一种特别是用于采用CO2作为制冷剂的车辆空气调节系统的控制膨胀阀的方法来实现此发明，膨胀阀具有阀壳体，在阀壳体中在高压侧的供应开口处具有入口压力，并且在低压侧的排放开口处具有出口压力，膨胀阀具有在开启方向上运动离开布置在供应开口和排放开口之间的通道开口的阀座以便制冷剂流过的阀闭合构件，其特征在于，在至少可以部分调节的范围内阀闭合构件的开启或闭合运动的一部分可以根据供应开口的入口压力和排放开口的出口压力之间的压力差大小来控制。
按照本发明，制冷剂循环的高压侧上的供应开口和低压侧上的排放开口的出口压力之间的压力差用来控制阀构件的开启或闭合运动。在这种情况下制冷剂循环中实际存在的压力状态用来开启和闭合阀构件，由此控制通过膨胀阀的质量流。
对于较低的环境温度来说，例如在秋天和冬天，膨胀阀入口处的高压在50和70巴之间，由此在夏天，高环境温度需要100和120巴之间的高压。在冬天和夏天，低压保持在35和45巴之间。通过压力差准确控制阀闭合构件造成制冷剂的质量流以使得能量最佳化的方式进行计量，而不考虑膨胀阀入口处的绝对压力。
按照本发明的有利构造，提出阀闭合构件和阀座之间的开口截面根据压力差进行连续变化。压力差的变化对于阀开口截面的变化具有直接影响，以便提供质量流的直接控制。这使得膨胀阀上的压力整体下降，或者根据实际状态以所需方式设置将要作用的最佳高压。
按照该方法的另一构造，提出用于通孔的开启时刻通过恢复装置来设置，恢复装置反作用于阀闭合构件的开启方向。这可以进行细微调节，以便另外设置超过阀闭合构件开启的压力差范围。
按照本发明，本发明所根据的目的通过一种膨胀阀来实现，在该膨胀阀中，流过需要通过最佳高压运行制冷剂循环的阀的质量流由供应开口的入口压力、排放开口的出口压力以及阀闭合构件上游的温度来确定，从该信息中可以确定所需阀开口截面。使用这些参数驱动阀开口截面使得所需质量流根据压力差流过膨胀阀，这是由于压力差继而驱动阀闭合构件的开启或闭合运动。即对于大于大约27℃的环境温度来说，这可以到达最佳高压并将其保持在超临界状态。在次临界范围内，较低的凝结压力意味着在外部热交换器内设置较小的阀开口截面，对于能量来说大致接近最佳运行。这造成通过制冷能力(即蒸发器侧上的热量)和压缩机的工作功率之间的比率来限定的性能COP系数的增加。该性能系数在次临界和超临界范围具有最佳值，该最佳值主要取决于外部热交换器下游的制冷剂温度或环境温度，即外部热交换器入口处的空气温度。如果对于最低可能的驱动功率来说可实现的最大制冷功率，可以实现能量的最佳运行模式。为了在次临界范围内实现最佳COP，膨胀阀应该闭合到如下程度，使得在外部热交换器处出现低程度的超制冷。如果阀开口设置成较大，COP退化到增加的程度，这是由于制冷剂的质量流以及压缩机的驱动功率升高，或者所得的蒸发热焓减小。如果膨胀阀闭合过大，即如果开口截面过度减小，由于较低的质量流，高压增加，并且压缩机驱动功率也是如此。但是在这种情况下，可以看到COP更加快速退化，如图4b所示。
穿临界通过准确相反的性能来限定。从实现限定高压的最佳COP开始，减小阀截面造成高压直接增加，以及COP减小。在其它方面，增加阀截面尺寸造成高压和COP减小。但是，COP退化在后一情况下更加显著。
另外，按照本发明，通过一种膨胀阀来实现本发明所根据的目的，在该膨胀阀中，由于供应开口的入口压力和排放开口的出口压力值的压力差形成的开启力抵抗恢复装置在开启方向上运动阀闭合构件。该膨胀阀通过由压力差造成的开启力来控制，由此使得通过膨胀阀的质量流与实际环境状态相符，而不需要任何电辅助装置。
按照本发明的有利构造，提出阀闭合构件的开启方向设置在制冷剂流动方向上。这使其可以形成有利的流动性能，由此在流过节流位置或通道开口期间减小质量流损失。
按照本发明优选构造，阀闭合构件具有相对于阀座设置在出口压力侧上并延伸通过入口压力侧上的通道开口的闭合主体。这造成阀闭合构件结构更加简单，可以通过相对于阀座的相对运动连续改变开口截面。
有利的是阀闭合构件具有闭合主体，闭合主体包括锥形闭合表面。这使得在阀闭合构件的连续运动过程中开口截面的尺寸连续增加。另外，作为选择可以将锥形闭合表面设计成具有凸出或凹入的横向表面。这使得用于压力膨胀的质量流根据高压侧上的工作点来进行控制，从而根据致动行程来进行用于质量流的开口截面的非线性变化。闭合主体和阀座的外部几何形状与各自工作压力下的质量流的所需体积相符，各自的工作压力根据开启运动来设置，以便获得最佳高压运行。
按照本发明的另一有利的构造，提出阀闭合构件的闭合主体通过喷嘴装置的喷嘴开口包围，与出口压力侧上的闭合主体的周边表面相比，喷嘴装置具有更大的开口宽度。这造成自动向外流动并流过通道开口。同时，阀闭合构件可通过阀座保持在喷嘴装置中，另外，阀闭合构件还可以唯一地布置在入口压力侧或出口压力侧上，在这种情况下，恢复装置以相应的方式布置，以便在压力补偿期间或者预定低压差的情况下保持通道开口闭合。
按照本发明的有利实施例，阀构件在喷嘴装置内通过引导部分来引导，并在阀座中与其相对定位。喷嘴装置的这种构造使得膨胀阀通过数量少的部件构成。这种喷嘴装置可通过压力、夹紧、螺钉连接或类似物有利地安装在壳体内。
质量流经由引导部分和阀座之间的横向孔有利地输入喷嘴装置。这些横向孔最好直接通向阀座处的通孔，使得在开启位置上制冷剂可以无障碍地供应和流过通孔。
在通过喷嘴装置的引导部分外部，阀闭合构件具有保持部分，在保持部分处设置相对于喷嘴装置固定恢复装置的设置装置。这使得喷嘴装置和阀闭合构件可以一起插入壳体。同时，通过有利地设置设计成弹簧的恢复装置的预应力，设置装置可以细微设置开启时刻。
设置装置有利地在保持部分上移动。这可以通过螺纹或通过滑动引导和夹紧连接或类似物来实现。
另外，有利的是阀闭合构件具有套筒，其带有接合在供应或排放开口的内壁上的缓冲突片。这些缓冲突片防止阀闭合构件振动，并至少略微延迟由于压力差造成的致动运动，可以实现更加安静的质量流。
按照优选实施例，恢复装置设计成弹簧元件，特别是可以置于压缩应力下的弹簧元件。该弹簧元件有利地相对于阀闭合构件同轴布置。另外，作为有利的实施例，还可以靠近阀闭合构件布置恢复装置，或者与阀闭合构件相对地布置，以便获得自保持闭合位置。
按照本发明的另一优选实施例，提出根据存在的压力差并按照制冷剂最小所需质量流来确定恢复装置的闭合力或者阀闭合构件的开启特性曲线。这可以对于流过的质量流的所需体积来说准确设置开启时刻。
优选的是根据穿临界范围所需的制冷剂的最小质量流和次临界范围所需的制冷剂的最大质量流确定恢复装置的闭合力或阀闭合构件的开启特性曲线。这可以准确设置膨胀阀。同时使其可以根据压力差确定通孔的开口截面，继而影响闭合主体和/或阀座的几何形状。
按照本发明的另一有利的构造，提出通过喷嘴装置及其容纳的阀闭合构件的特别构造可以实现紧凑的结构。这造成壳体的简单的几何形状构造，并使得往返膨胀阀的供应和排放管线直接连接到壳体上。这使得连接点的数量减小以及连接点简化。
按照本发明，膨胀阀还可设计成一个组件，该组件包括喷嘴、闭合主体和恢复装置。该组件可例如结合在安装在蒸发器或其它装置上的连接件内。这可以消除另外的连接点。通过实例，喷嘴可在周边具有可拆卸的固定元件，例如螺钉连接，由此使得阀以简单方式进行简单组装和更换。
附图说明
根据附图所示的实例，在下面更加详细地描述和说明本发明以及本发明的其它有利实施例和改型。在说明书和附图中找到的特征可按照本发明单独使用或以任何所需方式组合使用。附图中：
图1示意表示制冷剂循环过程；
图2表示以莫利尔图的形式表示图1的两个制冷剂循环的过程；
图3表示本发明膨胀阀的示意截面图；
图4a表示作为外部热交换器下游的制冷剂温度函数的超临界模式的性能系数与高压之间比例的图表；
图4b表示对于运行次临界模式来说阀开口截面与性能系数、高压和制冷剂的质量流之间比例的图表；
图5表示制冷能力、制冷剂的质量流和阀开口截面与环境温度之间的关系的图表；
图6表示通过膨胀阀的可选择实施例的示意截面图；
图7表示阀闭合构件的可选择实施例的示意放大局部视图；以及
图8a和8b表示阀闭合构件的另一可选择实施例的示意放大截面图。
具体实施方式
图1表示通过最好作为制冷剂的CO2运行的制冷剂循环11。压缩机12供应压缩的制冷剂到高压侧上的外部热交换器14。外部热交换器14连接到大气，并且散发热量到外部。经由供应管线17供应制冷剂到膨胀阀16的内部热交换器15连接在外部热交换器的下游。高压侧上的膨胀阀16的上游是例如在夏天为120巴并且在冬天为80巴的入口压力。制冷剂流过膨胀阀16并达到低压侧。在出口侧，膨胀阀16提供35和45巴之间的压力。通过压力膨胀制冷的制冷剂经由排放管线18进入内部热交换器21并从环境抽取热量，结果是例如车辆乘客车厢进行制冷。收集总管22连接在热交换器22的下游。蒸气形式的制冷剂流过内部热交换器15并到达压缩机12。
如图1所示的制冷剂循环按照图2的莫利尔图形式表示。在此图表中，热焓h沿着x轴绘制，制冷剂压力在y轴上绘制。曲线24表示制冷剂的气态和液态相之间的边界区域。为了取向，特性曲线26通过实例表示成与31℃相对应的等温线。特性曲线24和26之间的接触点是临界点27，对于制冷剂CO2来说该临界点与31℃的温度和73.8巴的压力相对应。连续线29表示空气调节系统在穿临界状态下运行时的CO2的状态。各自的点A-D与图1中点A-D的状态相对应。虚线表示的特性曲线31表示在次临界循环的过程中的图1的制冷剂循环的状态。
图3表示通过本发明膨胀阀16的示意截面图。在阀壳体33中具有供应开口34，开口经由通道开口36连接到排放开口37上。喷嘴装置38设置在供应开口34内。该喷嘴装置可通过加压、粘合剂粘接或旋紧就位或者通过其他辅助装置(例如螺纹连接或夹紧连接)固定。喷嘴装置38容纳通道开口36内的阀闭合构件39。阀闭合构件39的闭合主体42相对于通道开口36布置在出口压力侧上。在入口压力侧或高压侧上，阀闭合构件39具有通过引导部分44引导并通过保持部分47相接的部分46。恢复装置51布置在设置装置49和喷嘴装置38之间。设置装置49包括具有肩部的盘形元件50，最好设计为压缩弹簧的恢复装置51支承在肩部上。盘形元件50相对于保持部分47通过固定盘52固定。盘形元件50可根据将要设置的预应力沿着保持部分47移动。喷嘴装置38在阀座41和引导部分44之间具有与通道开口36连通的横向孔56。在横向孔56和阀座41之间的过渡区域，与被引导的部分46相比，阀闭合构件39具有变窄的结构，使得制冷剂到达通道开口36。
阀闭合构件39具有形成带有阀座41的环形闭合件的锥形闭合主体42。喷嘴装置38具有相对于锥形闭合主体42变宽的喷嘴开口58。
图3所示的阀闭合构件39的实施例使得闭合主体42相对于阀座41自对中定位。另外，还使得构造简单和紧凑。
根据阀闭合构件39的移动行程，针对闭合主体42和阀座41之间的开口截面的设计进行下面描述过程，使得根据高压侧和低压侧之间的压力可以控制阀闭合构件39。
首先，针对周围环境温度限定可以实现的最佳制冷能力。通过根据图2所示的制冷剂循环过程进行模拟，可以确定周围环境温度和所需制冷能力。将要设置的最佳高压来自于环境温度，这是由于根据高压控制原理进行循环过程的控制。
点B和C(即进入和离开内部热交换器21)之间的所得的热焓差别可由图2所示的所得循环表和/或模拟来确定。所需的质量流由公式m＝Qo/Δh(质量流＝制冷能力/热焓差别)直接确定。由于所需质量流m的所需开口截面可由热动态变量来确定，例如按照点A(膨胀阀16上游的压力)、点B(膨胀阀16下游的压力)以及膨胀阀16上游的温度。因此，该开口截面可转换成通道开口和/或阀座41和闭合主体42的尺寸。特别是根据这些值构造闭合主体42的几何形状。同时，确定阀闭合构件39的开启力，使得恢复装置51至少在压力补偿期间闭合阀。
为了优化取决于温度的高压控制，阀开口截面相对于性能系数进行最大化。对于结构来说，参考图4a、4b和5。
图5表示给定系统的制冷能力Qo、阀开启截面和制冷剂的质量流与环境温度之间关系的图表。另外，对于各自的环境温度分别记录三个参数变量的最小、最大和算术平均值。例如在车辆制冷期间达到最大值，并且例如在稳定状态运行下达到最小值。在25℃和30℃之间的环境温度之上，CO2循环的最佳高压超过73.8巴的临界值。
图4a表示作为外部热交换器14下游制冷剂温度函数绘制的特性曲线，该下游温度作为高压和性能系数的函数。各自制冷剂温度的最佳开口截面在线的最大值M处给出。如果截面不进行最佳设置，即太大或太小，性能系数退化。为了实现运行的最佳模式，截面至少在某个程度上构造成最大值M或在范围O内。范围O表示尽管最佳COP下降，这与高压的增加相关联。该范围在结构上比范围N更加优选。该范围表示当阀开口截面增加时的情况。这种增加造成高压以及COP降低，因此在此方面，COP退化更加显著并且具有更大的负面影响。在范围O中COP较缓慢下降，对于总体范围的构造具有更好的结果。
图4b表示次临界运行情况下的参数质量流、性能系数COP和高压与阀基面之间的关系。在这种情况下，不同于图4a，不能根据高压描述各个参数，这是由于最佳性能系数不能明确地与高压相对应。该附图表示从曲线的右手侧开始，对于给定制冷能力来说阀闭合连续减小质量流。在范围O上，高压保持恒定，但是性能系数COP连续增加。这可通过如下事实来说明，即只要高压和将要克服的低压之间的压力差保持恒定，压缩机以循环制冷剂流的相同方式运行。
在图4b的点M，COP到达其最大值，并且高压开始在阀截面处上升。对于空气调节系统来说，该运行点因此是最佳点。在范围N到最佳点的左侧，阀截面进一步减小，并且高压进一步升高。COP显著下降，这是由于存在压力差，压缩机连续增加。
在不同环境温度下根据存在的压力差和/或所需制冷能力设计阀截面的准则可以不同于图4a和4b。
与超临界运行模式相比，在次临界运行模式下的阀入口侧和阀出口侧之间将要设置的压力差较低。对于次临界运行状态来说，为了实现尽可能高的性能系数，对于接近最大能力的所需制冷能力来说，阀截面设置成达到图4b的点M。结果是当制冷能力较低时，所选择的阀截面略微过大。在这种情况下，COP的下降比范围N更低(范围O)。
在超临界运行的情况下，阀截面减小意味着高压进一步上升。如图4a所示，与范围N相比，COP特性曲线趋于在此方向上具有较低的减小速度。用于超临界运行情况的阀结构采用或接近较低的所需制冷能力，其中对于各自温度来说设置对应于点M的最佳高压。如果所需制冷能力上升，高压将进一步上升(范围O)，并且COP将出现略微减小。
因此，如上所述，闭合主体和阀座的几何形状构造成用于次临界和穿临界范围。另外，也将考虑恢复装置的开启和/或闭合力。
开口截面的确定造成根据压力差确定阀闭合构件39的开启时刻和阀闭合构件的致动行程或开启形式以及开口截面。因此，可以形成膨胀阀16的配置和构造，膨胀阀具有紧凑结构，并且至少部分和最好在整个使用范围上在最佳高压下运行，而不需要任何附加的电子控制。
图6表示图3所示膨胀阀16的可选择构造。在这种膨胀阀16的情况下，设置装置49包括制冷剂流过其中并形成有缓冲突片62的套筒61。这些缓冲突片62沿着供应开口34的内壁滑动并进行缓冲或至少略微使得阀闭合构件39的开启和闭合运动减速。套筒61和布置其上的缓冲突片62还布置在出口压力侧上并连接到闭合主体42上。
图7表示阀闭合构件39的可选择实施例的放大详细视图。闭合主体42具有作为其闭合表面的横向表面，该表面朝着阀闭合构件39的纵向中心轴线向内弯曲。这使其可以根据阀座41和在入口压力侧与其相接的闭合表面63的几何形状实现与环境温度适当相符的开口截面。闭合主体42和阀座41的几何形状还可设计成具有不同倾斜的台阶形式、锥形表面和向外弯曲的表面或类似物。
图8a和8b表示通过阀闭合构件39的另一可选择实施例的放大截面视图。在闭合主体42上具有至少一个凹口64，结果是制冷剂的小质量流总是流过通道开口36。因此，阀闭合构件39只在超过预定压力差之后开启。凹口64可例如设计成矩形凹槽或半圆形凹槽，或者是阀座41和/或闭合主体42处的切口。另外，还可以使得闭合主体42不接触阀座41，这是由于返回行程或闭合行程通过止挡限制，并且因此提供略微开启的截面。
结合示例性实施例描述的特征和实施例各自单独适用于本发明并可以任何所需方式相互组合。

Claims (21)

1.一种用于空气调节系统的方法，空气调节系统具有膨胀阀(16)，膨胀阀(16)定位在高压侧上的外部热交换器(14)和低压侧上的内部热交换器(37)之间，并具有阀壳体(33)，在阀壳体中在高压侧的供应开口(34)处具有入口压力，并且在低压侧的排放开口(37)处具有出口压力，膨胀阀具有在开启方向上运动离开布置在供应开口和排放开口(37)之间的通道开口(36)的阀座(41)以便制冷剂流过的阀闭合构件，使得至少可以部分调节的范围上阀闭合构件(39)开启或闭合运动根据供应开口(34)的入口压力和排放开口(37)的出口压力之间的压力差大小来控制，由此：
确定阀闭合构件(39)的开启和闭合运动的调节范围的性能系数，该性能系数通过内部热交换器(21)的制冷能力和压缩机(12)的工作功率之间的比率来限定；
通过针对压缩机(12)的最小工作功率的内部热交换器(21)的最大制冷能力来确定超临界和次临界范围内的最佳性能系数；
从最佳性能系数，得出阀闭合构件(39)的开启特性曲线，此得出的过程以高压侧和低压侧之间的各自压力差、阀闭合构件(39)的上游温度以及质量流为依据。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，根据压力差，阀闭合构件(39)和阀座(41)之间的开口截面连续变化。
3.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，阀闭合构件(39)在压力补偿的情况下保持在阀座(41)内。
4.如权利要求1所述的方法，其特征在于，通过反作用于阀闭合构件(39)的开启方向的恢复装置(51)设置通道开口(36)的开启时刻。
5.如权利要求4所述的方法，其特征在于，作用在阀闭合构件(39)上并接收恢复装置(51)的设置装置(49)可沿着阀闭合构件(39)的保持部分(47)移动以便设置开启时刻。
6.一种膨胀阀，具有阀壳体(33)，阀壳体包括供应开口(34)和排放开口(37)，具有闭合布置在供应和排放开口(33、37)之间的通道开口(36)的阀闭合构件(39)，并具有作用在阀闭合构件(39)的闭合方向上的恢复装置(51)，阀闭合构件(39)能够通过开启力并抵抗恢复装置(51)的力在开启方向上运动，开启力由供应开口(33)的入口压力和排放开口(37)的出口压力之间的压力差造成，其特征在于，阀闭合构件(39)设置根据穿临界范围所需的制冷剂的最小质量流和次临界范围所需的制冷剂的最大质量流确定的开启特性曲线。
7.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，阀闭合构件(39)的开启方向设置在制冷剂流动方向上。
8.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，阀闭合构件(39)具有相对于阀座(41)设置在出口压力侧上并延伸通过出口压力侧上的通道开口(36)的闭合主体(42)。
9.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，阀闭合构件(39)具有闭合主体，闭合主体具有作为闭合表面的锥形横向表面、凸出或凹入的弯曲横向表面，或者具有至少两个不同倾斜的台阶形式的锥形闭合表面。
10.如权利要求8所述的膨胀阀，其特征在于，闭合主体(42)通过喷嘴装置(38)的喷嘴开口(58)包围，喷嘴装置具有比闭合主体(42)的周边表面大的开口宽度。
11.如权利要求10所述的膨胀阀，其特征在于，阀闭合构件(39)在喷嘴装置(38)内通过引导部分(44)引导，其中阀座(41)与引导部分(44)相对。
12.如权利要求11所述的膨胀阀，其特征在于，将供应开口(34)连接到通道开口(36)上的至少一个横向孔(56)在喷嘴装置(38)内设置在引导部分(44)和阀座(41)之间。
13.如权利要求10所述的膨胀阀，其特征在于，作用在阀闭合构件(39)上并相对于喷嘴装置(38)固定恢复装置(51)的设置装置(49)设置在阀闭合构件(39)的引导部分(44)的外部。
14.如权利要求13所述的膨胀阀，其特征在于，设置装置(49)布置成使其沿着阀闭合构件(39)的保持部分(47)移动。
15.如权利要求13所述的膨胀阀，其特征在于，阀闭合构件(39)具有带有缓冲突片(62)的套筒(61)，缓冲突片接合在供应开口(34)或排放开口(37)的内壁上。
16.如权利要求15所述的膨胀阀，其特征在于，套筒(61)设置在设置装置(49)处。
17.权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，恢复装置(51)设计成置于压缩应力下的弹簧元件。
18.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，至少阀闭合构件(39)的闭合主体(42)或阀座(41)具有凸起或凹口(64)，结果是在朝着阀座(41)布置的阀闭合构件(39)的闭合位置上通道开口(36)的截面流作为基本开口开启。
19.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，根据穿临界范围所需的制冷剂的最小质量流和次临界范围所需的制冷剂的最大质量流确定恢复装置(51)的闭合力。
20.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，恢复装置(51)与阀闭合构件(39)同轴或靠近地布置。
21.如权利要求6所述的膨胀阀，其特征在于，阀壳体(33)的供应和排放开口(34、37)能够直接连接到供应管线(17)和排放管线(18)上。
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