发明内容
本发明的目的是制备储存安定性好、硫含量低、芳烃含量低、质量合格的二次加工柴油。采用ZL94115190.5提供的脱氮剂或其它有效脱除柴油中碱性氮化物的精制剂,联合加氢系统,开发了柴油脱氮--加氢组合工艺来处理二次加工柴油,达到了生产低硫、低芳烃、制备储存安定性好的车用柴油的目的。本发明采用的脱氮精制剂可以是ZL94115190.5提供的脱氮剂,也可以是磷酸,草酸或他们的混合物,甚至可以是硫酸或含有硫酸的其他酸性物质的混合物,所说的脱氮剂均为现有技术。由于采用脱氮预处理能除去柴油中的绝大部分碱性氮化物,可以使加工柴油的碱性氮化物至0.001%(w)以下,可以使后面的加氢脱硫的速度明显提高,芳烃脱除率也明显提高。
本发明的方法包括催化裂化柴油或焦化柴油在25~80℃条件下,与重量比0.2%~5%的脱氮剂在静态混合器中混合反应后,在电精制沉降罐中沉降至少1小时分层,将上层清油用重量比为1~5%的水进行水洗,在另一电精制沉降罐中经电场分离脱氮精制油和水。电精制沉降罐中的电场强度在0到2000伏/cm范围。脱氮精制油再进入加氢系统进一步精制。
按本发明提供的方法,所述脱氮剂的用量为柴油重量的0.1%~5%,优选用量为焦化柴油重量的1%~5%,催化柴油重量的0.1%~1%。为节省时间,沉降时间一般为1~3小时就足够了。电精制沉降罐中电场采用间歇式也可以达到分离的目的,但采用连续可调式电精制沉降罐中的电场时,操作会更加灵活,电精制电场强度控制在0到2000伏/cm范围内。
按本发明提供的方法,加氢系统的操作条件是灵活的,可以根据产品的质量要求来调整工艺参数。
具体实施方式
本发明是这样实施的:①催化柴油(1)包括蜡油催化裂化柴油和重油催化裂化柴油与脱氮精制剂(2)通过换热器(A)换热后在静态混合器(B)中混合。该脱氮剂可以是ZL94115190.5提供的脱氮剂,也可以是其它现有技术的脱氮精制剂。通过脱氮处理后的柴油的碱氮可降至1~20PPm。剂柴比为1:50~1:1500(重量),较为优选的比例为1:100~1:1000,最为优选的比例为1:500~1:800;混合温度为20℃~100℃。混合后油进入电精制沉降罐(C)进行沉降分离;分离罐出来的脱氮油经过水洗后再进入电精制沉降罐(D)进一步沉降分离脱水,分离后柴油经换热器(E)换热至200℃~350℃后进入加氢系统(F)进行加氢处理,加氢分压为5.0~9.0MPa,优选的分压为5.5~8.5MPa,空速为0.5~2h-1,加氢后柴油即为精制后的合格产品。
②延迟焦化柴油(1)与脱氮精制剂(2)通过换热器(A)换热后在静态混合器(B)中混合。该脱氮剂可以是ZL94115190.5提供的脱氮剂,也可以是其它脱氮精制剂。通过脱氮处理后的柴油的碱氮可降至50~100PPm。剂柴比为1:20~1:1000(重量),较为优选的比例为1:50~1:500,最为优选的比例为1:50~1:200;混合温度为20℃~100℃。混合后油进入沉降罐(C)进行沉降分离。分离出来的脱氮油经过水洗后再进入电精制沉降罐(D)进一步沉降分离脱水,电精制沉降罐(C、D)中的电场强度在0到2000伏/cm范围。分离后柴油经换热器(E)换热至200℃~350℃后进入加氢系统(F)进行加氢处理,加氢分压为5.0~9.0MPa,优选的分压为5.5~8.5MPa,空速为0.5~2h-1,加氢后柴油即为精制后的合格产品。
本发明达到的效果是采用该技术,可使催化柴油的碱性氮从150PPm~300PPm脱除到1~10PPm,可使焦化柴油的碱性氮从800PPm~1200PPm脱除到80PPm~120PPm。脱氮柴油和未脱氮柴油分别通过加氢处理,在加氢工艺条件相同情况下,脱氮柴油硫含量比未脱氮柴油降低200~500PPm,芳烃含量比未脱氮柴油降低5~20个百分点,储存安定性好,满足了使用要求;而达到同样的脱硫效果,脱氮柴油的加氢工艺苛刻度明显降低,如温度可降低20℃左右,或空速可提高30%左右。
实施例1
重油催化裂化柴油经换热到50℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:800)在(B)静态混合器中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是ZL941151905提供的脱氮剂。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在1000V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至310℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为2h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—1;同样的重油催化裂化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至310℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为2h-1,得到的产品质量指标也列于表—1。
表—1
结论:从表1可以看出,在同样加氢精制条件下,脱氮后加氢柴油与未脱氮加氢柴油相比,精制油硫含量仅为后者的一半,芳烃含量比后者下降5个百分点。
实施例2
重油催化裂化柴油经换热到50℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:800)在静态混合器(B)中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是磷酸。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在800V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为1.0h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—2;同样的重油催化裂化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为1.0h-1,得到的产品质量指标也列于表—2
表—2
结论:从表2可以看出,提高加氢温度,降低空速,则脱氮后加氢柴油与未脱氮加氢柴油相比,两者均可生产硫含量低于15μg·g-1的低硫柴油,但前者可达到小于10μg·g-1的超低硫柴油标准,前者芳烃含量降低用更为明显。
实施例3
重油催化裂化柴油经换热到50℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:800)在静态混合器(B)中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是磷酸和草酸的任意比例混合物。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在2000V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至320℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为1.2h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—3;同样的重油催化裂化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为1.0h-1,得到的产品质量指标也列于表—3
表—3
结论:从表3可以看出,脱氮后加氢柴油与未脱氮加氢柴油相比,空速提高20%,温度降低20℃条件下,两者精制柴油的硫含量和芳烃含量相当。
实施例4
重油催化裂化柴油经换热到80℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:600)在静态混合器(B)中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是磷酸和硫酸的任意比例混合物。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在1200V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为8.5MPa,空速为1.0h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—4;同样的重油催化裂化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为8.5MPa,空速为1.0h-1,得到的产品质量指标也列于表—4。
表—4
结论:从表4可以看出,将加氢分压提高到8.5MP,温度提高到340℃,脱氮后加氢柴油与未脱氮加氢柴油相比,都能生产超低硫柴油,但芳烃下降程度不同,前者比后者多下降10个百分点。
实施例5
延迟焦化柴油经换热到60℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:100)在静态混合器(B)中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是草酸和硫酸的任意比例混合物。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在600V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为2h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—5;同样的焦化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至340℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为6.5MPa,空速为2h-1,得到的产品质量指标也列于表—5。
表—5
结论:从表5可以看出,在加氢条件相同情况下,焦化柴油脱氮加氢与未脱氮加氢柴油相比,结果与催化柴油相似,前者总硫下降更低些,芳烃含量也比后者低5个百分点。
实施例6
延迟焦化柴油经换热到70℃后与来自(2)脱氮剂(剂油比1:50)在静态混合器(B)中混合后进入电沉降分离器(C)沉降分离,本实施例采用的脱氮精制剂是磷酸。上层脱氮油与清洁水混合后进入电沉降分离器(D),(C)、(D)电场强度在300V/cm,上层脱氮精制油进入换热器(E)换热至360℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为8.5MPa,空速为1.0h-1,氢油比500:1,得到的产品质量指标见表—6;同样的焦化柴油原料不经过脱氮处理,直接换热至360℃后进入加氢反应系统(F),氢分压为8.5MPa,空速为1.0h-1,得到的产品质量指标也列于表—6。
表—6
结论:从表5可以看出,将加氢分压提高到8.5MP,温度提高到360℃,脱氮后焦化加氢柴油与未脱氮加氢柴油相比,前者可生产硫含量小于10μg·g-1,的超低硫柴油,前者的芳烃含量比后者多下降10个百分点。