CN100404161C - 一种确定冷辗扩主轴转速的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种确定冷辗扩主轴转速的方法。一种确定冷辗扩主轴转速的方法,其特征在于包括如下步骤:1)测量出环形毛坯外径2R0、环形毛坯内径2r0,主辗轮半径R1,计算环形毛坯壁厚为hmax=R0-r0;成品环件要求的壁厚hmin是给定的;芯辊进给速度vf设定为2mm/s”;2)把步骤1)得到的量,代入式(12)得到函数:见右下式,3)作直径增长率这个函数图像:当N达到某个值后,相邻的两条曲线在相同壁厚处所对应的直径增长率相对差值在1%内,把这个N值作为主辗轮的转速。本发明具有进给速度准确度高、简单的特点。
Description
技术领域
本发明属于环件冷轧加工领域,具体涉及一种确定冷辗扩主轴转速的方法。
背景技术
冷辗扩过程中,主轴转速是重要的工艺参数,它与进给速度和加工效率有关,还关系到设备的成本。目前冷辗环机主轴转速的确定是基于反复试验和经验的积累,缺乏科学依据,因此,新产品工艺周期长,成本高。
发明内容
针对上述不足,本发明的目的在于提供一种简单、准确的确定冷辗扩主轴转速的方法。
为实现上述目的,本发明采用如下技术方案:一种确定冷辗扩主轴转速的方法,其特征在于包括如下步骤:
1).测量出环形毛坯外径2R0、环形毛坯内径2r0,主辗轮半径R1,计算环形毛坯壁厚为hmax=R0-r0;成品环件要求的壁厚hmin是给定的;芯辊进给速度vf设定为2mm/s;
2).把步骤1)得到的量,代入式(12)得到直径增长率关于主轴转速和辗扩过程中环件壁厚的函数:
式中:是辗扩中环件直径增长率,N是主轴转速,h是辗扩过程中的环件壁厚;R0为环形毛坯外径的1/2,r0为环形毛坯内径的1/2,vf为芯辊进给速度,R1为主辗轮半径;
3).作直径增长率这个函数图像:横坐标为辗扩过程中的环件壁厚h,取值范围是hmin-hmax,转速N取一个值,得到一条直径增长率随辗扩过程中环件壁厚变化的曲线,N从一个比较小的值开始,逐渐增大,相应地作出一系列的曲线,从曲线图观察,当N达到某个值后,相邻的两条曲线在相同壁厚处所对应的直径增长率相对差值在1%内,把这个N值作为主辗轮的转速。
本发明的有益效果是:科学合理地确定主轴转速,使冷辗扩加工效率较高,也不会因主轴转速过高使设备成本增加,减少了开发新产品的试验次数,本发明与现有技术相比主轴转速确定准确、简单,缩短工艺周期,降低成本。
附图说明
图1为变形区几何构形图。
图2为不同主轴转速时,直径增长率随辗扩过程中环件壁厚变化曲线图。
具体实施方式
原理如下:
中小环件冷辗扩时,主辗轮和芯辊上一般有法兰,一方面保证环件轴向宽度不变,另一方面使环件定位,保持稳定。这种情况是径向辗扩,宽展可忽略。辗扩过程的几何构形如图1所示。R1为主辗轮半径,R2为芯辊半径,H为辗扩变形区入口壁厚,h为辗扩变形区出口壁厚,它就是辗扩中的环件壁厚;Dm为环件平均直径;vH为变形区入口平均速度,vh为变形区出口平均速度;vR1为主辗轮圆周速度,ABCD为变形区。
假设出口边界CD上的速度呈线性分布,环件和驱动辊之间无滑动,则有:
忽略宽展,根据金属流动连续条件有:
vHH=vhh
很显然,H>h,vh>vH,变形区出口速度大于入口速度,导致环件周长增加,这正是环件直径增长的原因,故有:
将式(1)、(2)代入式(3)有:
壁厚差和芯辊进给速度的关系为:
D为环件瞬时外径,vf为芯辊进给速度。
Dm=D-h (6)
h0为环件初始壁厚。
式(8)代入式(4)得:
设环形毛坯外径为2R0,环形毛坯内径为2r0,环件瞬时外径D=2R,环件瞬时内径为2r,h0=R0-r0,忽略宽展,由体积保持不变有:
(R+r)(R-r)=R0 2-r0 2
R-r=h
式(10)代入式(9)整理得:
设驱动辊转速为N转/分,有 代入上式得:
本发明的具体实施例如下:
环形毛坯尺寸为:R0=33.6mm,r0=23.9mm,主辗轮半径R1=103.61mm,vf=2mm/s,环形毛坯壁厚9.7mm,成品环件要求壁厚hmin=7.7mm,转速N(单位:rpm)分别5,10,30,100,130,150,170,190,240,800时,代入式(12),得到直径增长率关于主轴转速和辗扩过程中环件壁厚的函数图像,它们是一组曲线,如图2所示。从图可以看出当转速在150rpm以上时,5条曲线基本重合(相邻的两条曲线在相同壁厚处所对应的直径增长率相对差值在1%内),150rpm作为主轴转速最合理。
Claims (1)
1.一种确定冷辗扩主轴转速的方法,其特征在于包括如下步骤:
1).测量出环形毛坯外径2R0、环形毛坯内径2r0,主辗轮半径R1,计算环形毛坯壁厚为hmax=R0-r0;成品环件要求的壁厚hmin是给定的;芯辊进给速度vf设定为2mm/s’;
2).把步骤1)得到的量,代入式(12)得到直径增长率关于主轴转速和辗扩过程中环件壁厚的函数:
3).作直径增长率这个函数图像:横坐标为辗扩过程中的环件壁厚h,取值范围是hmin-hmax,转速N取一个值,得到一条直径增长率随辗扩过程中环件壁厚变化的曲线,N从一个比较小的值开始,逐渐增大,相应地作出一系列的曲线,从曲线图观察,当N达到某个值后,相邻的两条曲线在相同壁厚处所对应的直径增长率相对差值在1%内,把这个N值作为主辗轮的转速。
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Families Citing this family (7)
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---|---|---|---|---|
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CN106040750B (zh) * | 2016-05-24 | 2017-09-01 | 燕山大学 | 环轧件加工中的位置补偿装置及其位置补偿方法 |
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CN111069487B (zh) * | 2019-11-13 | 2020-11-27 | 重庆大学 | 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法 |
CN111069486B (zh) * | 2019-11-13 | 2021-02-19 | 重庆大学 | 一种确保轧制过程具有较大壁厚差的大型环件稳定轧制的方法 |
CN111283124B (zh) * | 2020-02-25 | 2021-07-06 | 西北工业大学深圳研究院 | 确定环件径向轧制中由环增速驱动的芯辊进给速度的方法 |
CN112264561B (zh) * | 2020-12-15 | 2021-04-20 | 中国重型机械研究院股份公司 | 轧环机轴向轧辊和径向主轧辊速度协调控制方法及装置 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3698218A (en) * | 1968-07-31 | 1972-10-17 | Banning Ag J | Rolling mills |
US3859830A (en) * | 1972-05-09 | 1975-01-14 | Rheinstahl Ag | Ring rolling mill |
JP2002126844A (ja) * | 2000-08-14 | 2002-05-08 | Mitsubishi Materials Corp | 回転塑性加工の数値シミュレーション方法及び記録媒体及びプログラム |
JP2002263768A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-17 | Daido Steel Co Ltd | リング状製品の圧延成形方法 |
CN1225325C (zh) * | 2002-05-02 | 2005-11-02 | Skf公司 | 生产环形构件的方法及实施该方法的装置 |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3698218A (en) * | 1968-07-31 | 1972-10-17 | Banning Ag J | Rolling mills |
US3859830A (en) * | 1972-05-09 | 1975-01-14 | Rheinstahl Ag | Ring rolling mill |
JP2002126844A (ja) * | 2000-08-14 | 2002-05-08 | Mitsubishi Materials Corp | 回転塑性加工の数値シミュレーション方法及び記録媒体及びプログラム |
JP2002263768A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-17 | Daido Steel Co Ltd | リング状製品の圧延成形方法 |
CN1225325C (zh) * | 2002-05-02 | 2005-11-02 | Skf公司 | 生产环形构件的方法及实施该方法的装置 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
轧环机工作参数理论设计. 华林.锻压机械,第2期. 2000 |
轧环机工作参数理论设计. 华林.锻压机械,第2期. 2000 * |
轴承套圈冷辗扩过程分析. 时大方,杨建国,李丹.轴承,第6期. 2003 |
轴承套圈冷辗扩过程分析. 时大方,杨建国,李丹.轴承,第6期. 2003 * |
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---|---|
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