CN111069487B - 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法 - Google Patents

判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111069487B
CN111069487B CN201911106129.XA CN201911106129A CN111069487B CN 111069487 B CN111069487 B CN 111069487B CN 201911106129 A CN201911106129 A CN 201911106129A CN 111069487 B CN111069487 B CN 111069487B
Authority
CN
China
Prior art keywords
ring
rolling
wall thickness
thickness difference
circle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201911106129.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN111069487A (zh
Inventor
徐戊矫
谢丹
王雨
陈锐
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chongqing University
Original Assignee
Chongqing University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chongqing University filed Critical Chongqing University
Priority to CN201911106129.XA priority Critical patent/CN111069487B/zh
Publication of CN111069487A publication Critical patent/CN111069487A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111069487B publication Critical patent/CN111069487B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
    • B21H1/00—Making articles shaped as bodies of revolution
    • B21H1/06—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明公开了判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法，首先根据环件轧制咬入条件得出第一圈进给量需要满足条件，其次以第一圈轧制时间为目标，通过回归分析建立环件轧制过程的第一圈轧制时间模型，最后根据模型得出的第一圈进给量和已知的进给速度，得出环件轧制第一圈进给量，从而判断环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制。本发明方法能规避大型环件轧制轧制过程的不稳定现象，提高大型环件轧制效率，减少材料损耗，降低生产成本。

Description

判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法
技术领域
本发明涉及一种判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法。
背景技术
大型环件广泛应用于航空航天、能源、汽车、船舶、化工等工业领域中，大型环件轧制过程不稳定会导致环件出现偏心和失稳等现象，因此大型环件轧制稳定性很重要。由于大型环件轧制量大、轧制时间较长、所需要轧制力大，都降低了环件制稳定性。并且，大型环坯在轧制过程中受其壁厚差的影响较大，判断大型环坯具有的壁厚差是否影响大型环件轧制稳定成为亟需解决的问题。
发明内容
本发明的目的是提供一种判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法。
为实现本发明目的而采用的技术方案是这样的，判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法，包括以下步骤：
1)制造大型环件的环坯。其中，所述环坯初始外圆半径
Figure 121673DEST_PATH_IMAGE001
，环坯初始内圆半径
Figure 4179DEST_PATH_IMAGE002
，环件与轧辊之间的摩擦系数
Figure 418979DEST_PATH_IMAGE003
，驱动辊的半径
Figure 908998DEST_PATH_IMAGE004
，芯辊的半径
Figure 346932DEST_PATH_IMAGE005
，环坯壁厚差为0-10mm的区段的数量
Figure 33128DEST_PATH_IMAGE006
，环坯壁厚差为11-20mm的区段的数量
Figure 302436DEST_PATH_IMAGE007
，环坯壁厚差为21-30mm的区段的数量
Figure 415885DEST_PATH_IMAGE008
，环坯壁厚差为31-40mm的区段的数量
Figure 341116DEST_PATH_IMAGE009
。
2)将具有壁厚差的所述环坯送入碾环机进行轧制；轧制过程包括以下步骤：
2-1)建立环件轧制咬入条件：
Figure 565424DEST_PATH_IMAGE010
(1)
其中：
Figure 705549DEST_PATH_IMAGE011
，
Figure 989900DEST_PATH_IMAGE003
为环件与轧辊之间的摩擦系数，
Figure 136848DEST_PATH_IMAGE003
为已知量；
Figure 164847DEST_PATH_IMAGE012
为驱动辊与环件的接触角；
Figure 346429DEST_PATH_IMAGE013
为芯辊与环件的接触角。
2-2)建立环件轧制咬入条件和每转进给量的关系：
Figure 863998DEST_PATH_IMAGE014
(2)
其中：
Figure 763821DEST_PATH_IMAGE004
为驱动辊的半径；
Figure 329932DEST_PATH_IMAGE005
为芯辊的半径；
Figure 366021DEST_PATH_IMAGE001
为环坯初始外圆半径；
Figure 805224DEST_PATH_IMAGE002
为环坯初始内圆半径；
Figure 926763DEST_PATH_IMAGE015
为芯辊的每转进给量；
Figure 296565DEST_PATH_IMAGE012
为驱动辊与环件的接触角；
Figure 515057DEST_PATH_IMAGE013
为芯辊与环件的接触角；
将
Figure 312111DEST_PATH_IMAGE016
带入公式(2)，得出
Figure 920947DEST_PATH_IMAGE017
。
2-3)建立第一圈轧制时间与不同大小壁厚差数量的关系：
Figure 828860DEST_PATH_IMAGE018
(3)
其中：
Figure 839542DEST_PATH_IMAGE019
为环坯壁厚差为0-10mm的区段数量；
Figure 611758DEST_PATH_IMAGE020
为环坯壁厚差为11-20mm的区段数量；
Figure 707890DEST_PATH_IMAGE021
为环坯壁厚差为21-30mm的区段数量；
Figure 419494DEST_PATH_IMAGE022
为环坯壁厚差为31-40mm的区段数量；
Figure 550261DEST_PATH_IMAGE023
、
Figure 751435DEST_PATH_IMAGE024
、
Figure 69284DEST_PATH_IMAGE025
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 584579DEST_PATH_IMAGE019
、变量
Figure 569853DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 692660DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 497805DEST_PATH_IMAGE022
的一次项系数；
Figure 551212DEST_PATH_IMAGE026
、
Figure 390992DEST_PATH_IMAGE027
、
Figure 933969DEST_PATH_IMAGE028
、
Figure 491989DEST_PATH_IMAGE029
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 83508DEST_PATH_IMAGE019
、变量
Figure 43373DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 507984DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 287721DEST_PATH_IMAGE022
的二次项系数；
Figure 682930DEST_PATH_IMAGE030
、
Figure 497302DEST_PATH_IMAGE031
、
Figure 319765DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 649115DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure 848015DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure 516894DEST_PATH_IMAGE035
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 510258DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 77637DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 80228DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 603613DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 767878DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 71820DEST_PATH_IMAGE022
、变量
Figure 612523DEST_PATH_IMAGE020
与
Figure 990415DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 591160DEST_PATH_IMAGE036
、变量
Figure 864622DEST_PATH_IMAGE037
之间的交互系数；
Figure 209016DEST_PATH_IMAGE038
表示环件第一圈轧制时间模型的常数项；
Figure 441414DEST_PATH_IMAGE039
为第一圈轧制时间。
2-4)通过BBD试验设计和有限元模拟得出式(3)系数
Figure 213061DEST_PATH_IMAGE040
、
Figure 226017DEST_PATH_IMAGE041
、
Figure 108522DEST_PATH_IMAGE024
、
Figure 461006DEST_PATH_IMAGE025
、
Figure 403554DEST_PATH_IMAGE026
、
Figure 654538DEST_PATH_IMAGE027
、
Figure 340734DEST_PATH_IMAGE028
、
Figure 547725DEST_PATH_IMAGE029
、
Figure 661174DEST_PATH_IMAGE030
、
Figure 586405DEST_PATH_IMAGE031
、
Figure 873030DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 200106DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure 218877DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure 631404DEST_PATH_IMAGE035
、
Figure 472452DEST_PATH_IMAGE038
值,得出环件第一圈轧制时间模型。
2-5)根据环件第一圈轧制时间模型，得出不同范围壁厚差数量对应的第一圈轧制时间
Figure 654035DEST_PATH_IMAGE039
，基于已知的芯辊进给速度
Figure 109287DEST_PATH_IMAGE042
，由于
Figure 743531DEST_PATH_IMAGE043
，从而得出对应的环件轧制第一圈进给量
Figure 371958DEST_PATH_IMAGE044
，当
Figure 673627DEST_PATH_IMAGE045
时，判断出该壁厚差不影响环件的轧制过程，当
Figure 299780DEST_PATH_IMAGE046
时，判断出该壁厚差对环件的轧制过程有影响。
本发明的技术效果是毋庸置疑的，本发明方法根据环件轧制第一圈进给量判断环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制，能规避大型环件轧制轧制过程的不稳定现象，提高大型环件轧制效率，减少材料损耗，降低生产成本。
附图说明
图1为具有壁厚差的环坯示意图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明，但不应该理解为本发明上述主题范围仅限于下述实施例。在不脱离本发明上述技术思想的情况下，根据本领域普通技术知识和惯用手段，做出各种替换和变更，均应包括在本发明的保护范围内。
参见图1，为具有壁厚差的环坯示意图，本实施例公开了判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法，包括以下步骤：
1)制造大型环件的环坯；其中，环坯初始外圆半径
Figure 421320DEST_PATH_IMAGE001
=1800mm，环坯初始内圆半径
Figure 604171DEST_PATH_IMAGE002
=1570mm，环件与轧辊之间的摩擦系数
Figure 760345DEST_PATH_IMAGE003
=0.3，驱动辊的半径
Figure 557400DEST_PATH_IMAGE004
=800mm，芯辊的半径
Figure 166236DEST_PATH_IMAGE005
=800mm。
2)将具有壁厚差的所述环坯送入碾环机进行轧制；轧制过程包括以下步骤：
2-1)建立环件轧制咬入条件：
Figure 74149DEST_PATH_IMAGE010
(1)
其中：
Figure 147147DEST_PATH_IMAGE011
，
Figure 115103DEST_PATH_IMAGE003
为环件与轧辊之间的摩擦系数，
Figure 211235DEST_PATH_IMAGE003
=0.3；
Figure 922839DEST_PATH_IMAGE012
为驱动辊与环件的接触角；
Figure 604006DEST_PATH_IMAGE013
为芯辊与环件的接触角；
则公式(1)为
Figure 742864DEST_PATH_IMAGE047
。
2-2)建立环件轧制咬入条件和每转进给量的关系：
Figure 326292DEST_PATH_IMAGE014
(2)
其中：
Figure 841587DEST_PATH_IMAGE004
为驱动辊的半径；
Figure 623598DEST_PATH_IMAGE005
为芯辊的半径；
Figure 933356DEST_PATH_IMAGE001
为环坯初始外圆半径；
Figure 4081DEST_PATH_IMAGE002
为环坯初始内圆半径；
Figure 57487DEST_PATH_IMAGE015
为芯辊的每转进给量；
Figure 710317DEST_PATH_IMAGE012
为驱动辊与环件的接触角；
Figure 190977DEST_PATH_IMAGE013
为芯辊与环件的接触角；
将步骤1)中的
Figure 748997DEST_PATH_IMAGE001
=1800mm、
Figure 340515DEST_PATH_IMAGE002
=1570mm、
Figure 97119DEST_PATH_IMAGE003
=0.3、
Figure 14259DEST_PATH_IMAGE004
=800mm、
Figure 793996DEST_PATH_IMAGE005
=800mm和公式(1)代入公式(2)，当
Figure 189205DEST_PATH_IMAGE048
，得到芯辊的最大每转进给量
Figure 816627DEST_PATH_IMAGE049
=66mm。
2-3)确定第一圈芯辊进给量
Figure 639089DEST_PATH_IMAGE044
满足咬如条件，即
Figure 906123DEST_PATH_IMAGE045
；确定影响环件轧制第一圈轧制时间的各因素的取值范围，对于3m级的矩形环坯，壁厚差值的范围在0-40mm，且总的壁厚差的数量不超过6个；由于10mm范围内壁厚差对轧制过程影响差异不大，因此将环坯壁厚差值分为4类，分别是0-10mm范围内的壁厚差，11-20mm范围内的壁厚差、21-30mm范围内的壁厚差，31-40mm范围内的壁厚差；且每个范围壁厚差的区段的数量分别为
Figure 105023DEST_PATH_IMAGE019
、
Figure 836219DEST_PATH_IMAGE020
、
Figure 829582DEST_PATH_IMAGE021
和
Figure 583912DEST_PATH_IMAGE050
、
Figure 320924DEST_PATH_IMAGE020
、
Figure 844309DEST_PATH_IMAGE021
和
Figure 87202DEST_PATH_IMAGE022
的取值范围均为0-2。
2-4)建立第一圈轧制时间与不同大小壁厚差数量的关系：
Figure 328828DEST_PATH_IMAGE018
(3)
其中：
Figure 603951DEST_PATH_IMAGE019
为环坯壁厚差为0-10mm的区段的数量；
Figure 247422DEST_PATH_IMAGE020
为环坯壁厚差为11-20mm的区段的数量；
Figure 644906DEST_PATH_IMAGE021
为环坯壁厚差为21-30mm的区段的数量；
Figure 373827DEST_PATH_IMAGE022
为环坯壁厚差为31-40mm的区段的数量；
Figure 452642DEST_PATH_IMAGE023
、
Figure 950619DEST_PATH_IMAGE024
、
Figure 532386DEST_PATH_IMAGE025
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 483024DEST_PATH_IMAGE019
、变量
Figure 365530DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 718013DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 722879DEST_PATH_IMAGE022
的一次项系数；
Figure 160813DEST_PATH_IMAGE026
、
Figure 581430DEST_PATH_IMAGE027
、
Figure 54000DEST_PATH_IMAGE028
、
Figure 980499DEST_PATH_IMAGE029
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 905729DEST_PATH_IMAGE019
、变量
Figure 130037DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 191534DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 475885DEST_PATH_IMAGE022
的二次项系数；
Figure 950729DEST_PATH_IMAGE030
、
Figure 978728DEST_PATH_IMAGE031
、
Figure 160310DEST_PATH_IMAGE032
、
Figure 349983DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure 62855DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure 628966DEST_PATH_IMAGE035
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 930634DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 291208DEST_PATH_IMAGE020
、变量
Figure 740644DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 110446DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 1041DEST_PATH_IMAGE019
与
Figure 798096DEST_PATH_IMAGE022
、变量
Figure 219981DEST_PATH_IMAGE020
与
Figure 393474DEST_PATH_IMAGE021
、变量
Figure 404155DEST_PATH_IMAGE036
、变量
Figure 372111DEST_PATH_IMAGE037
之间的交互系数；
Figure 530560DEST_PATH_IMAGE038
表示环件第一圈轧制时间模型的常数项；
Figure 242164DEST_PATH_IMAGE039
为第一圈轧制时间。
2-5)将每个范围壁厚差
Figure 107352DEST_PATH_IMAGE019
、
Figure 246209DEST_PATH_IMAGE020
、
Figure 829637DEST_PATH_IMAGE021
、
Figure 907051DEST_PATH_IMAGE022
的数量的取值范围分别输入Minitab软件中，选取BBD试验设计方法设计试验；按照该试验设计方案进行有限元模拟，得到环件轧制第一圈轧制时间；试验方案及试验结果如表1所示：
表1 试验方案及试验结果
Figure 892324DEST_PATH_IMAGE051
根据表1所获得环件轧制第一圈轧制时间，通过二次回归分析，得到环件轧制第一圈轧制时间模型：
Figure 202083DEST_PATH_IMAGE052
。
2-6)检验所建立的环件轧制第一圈轧制时间模型合理性。根据表2所示的方差分析表，可以看出环件轧制第一圈轧制时间模型的P值﹤0.0001，说明环件轧制第一圈轧制时间模型显著。环件轧制第一圈轧制时间模型判定系数的校正值为0.9089，说明该模型能解释90.89%响应值的变化，仅有总变异的9.11%不能用该模型解释。由于较大壁厚差易导致环件卡死后不转动，当环件卡死时环件轧制第一圈时间相差不大，因此环件轧制第一圈轧制时间模型判定系数的预测值仅为75.78%。但环件轧制第一圈轧制时间模型判定系数
Figure 272807DEST_PATH_IMAGE053
为0.9579，说明环件轧制第一圈轧制时间模型的预测值与模拟值之间具有高度的相关性，该模型的拟合效果好。
表2 环件轧制第一圈轧制时间模型的方差分析
Figure 388530DEST_PATH_IMAGE054
2-7)根据环件第一圈轧制时间模型，得出不同范围壁厚差数量对应的第一圈轧制时间
Figure 228311DEST_PATH_IMAGE055
，基于已知的芯辊进给速度
Figure 708970DEST_PATH_IMAGE056
，由于
Figure 1411DEST_PATH_IMAGE057
，从而得出对应的环件轧制第一圈进给量
Figure 671558DEST_PATH_IMAGE058
。当
Figure 365845DEST_PATH_IMAGE059
判断出该壁厚差不影响环件轧制过程，当
Figure 17406DEST_PATH_IMAGE060
。

Claims (1)

1.判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法，其特征在于：包括以下步骤：
1)制造大型环件的环坯；其中，所述环坯初始外圆半径
Figure DEST_PATH_IMAGE002
，环坯初始内圆半径
Figure DEST_PATH_IMAGE004
，环件与轧辊之间的摩擦系数
Figure DEST_PATH_IMAGE006
，驱动辊的半径
Figure DEST_PATH_IMAGE008
，芯辊的半径
Figure DEST_PATH_IMAGE010
，环坯壁厚差为0-10mm的区段的数量
Figure DEST_PATH_IMAGE012
，环坯壁厚差为11-20mm的区段的数量
Figure DEST_PATH_IMAGE014
，环坯壁厚差为21-30mm的区段的数量
Figure DEST_PATH_IMAGE016
，环坯壁厚差为31-40mm的区段的数量
Figure DEST_PATH_IMAGE018
；
2)将具有壁厚差的所述环坯送入碾环机进行轧制；轧制过程包括以下步骤：
2-1)建立环件轧制咬入条件：
Figure DEST_PATH_IMAGE020
(1)
其中：
Figure DEST_PATH_IMAGE022
，
Figure 635024DEST_PATH_IMAGE006
为环件与轧辊之间的摩擦系数，
Figure 665297DEST_PATH_IMAGE006
为已知量；
Figure DEST_PATH_IMAGE024
为驱动辊与环件的接触角；
Figure DEST_PATH_IMAGE026
为芯辊与环件的接触角；
2-2)建立环件轧制咬入条件和每转进给量的关系：
Figure DEST_PATH_IMAGE028
(2)
其中：
Figure 761429DEST_PATH_IMAGE008
为驱动辊的半径；
Figure 20503DEST_PATH_IMAGE010
为芯辊的半径；
Figure 151270DEST_PATH_IMAGE002
为环坯初始外圆半径；
Figure 290128DEST_PATH_IMAGE004
为环坯初始内圆半径；
Figure DEST_PATH_IMAGE030
为芯辊的每转进给量；
Figure 873556DEST_PATH_IMAGE024
为驱动辊与环件的接触角；
Figure 185588DEST_PATH_IMAGE026
为芯辊与环件的接触角；
将
Figure DEST_PATH_IMAGE032
带入公式(2)，得出
Figure DEST_PATH_IMAGE034
；
2-3)建立第一圈轧制时间与不同大小壁厚差数量的关系：
Figure DEST_PATH_IMAGE036
(3)
其中：
Figure DEST_PATH_IMAGE038
为环坯壁厚差为0-10mm的区段数量；
Figure DEST_PATH_IMAGE040
为环坯壁厚差为11-20mm的区段数量；
Figure DEST_PATH_IMAGE042
为环坯壁厚差为21-30mm的区段数量；
Figure DEST_PATH_IMAGE044
为环坯壁厚差为31-40mm的区段数量；
Figure DEST_PATH_IMAGE046
、
Figure DEST_PATH_IMAGE048
、
Figure DEST_PATH_IMAGE050
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 46228DEST_PATH_IMAGE038
、变量
Figure 355987DEST_PATH_IMAGE040
、变量
Figure 426711DEST_PATH_IMAGE042
、变量
Figure 293167DEST_PATH_IMAGE044
的一次项系数；
Figure DEST_PATH_IMAGE052
、
Figure DEST_PATH_IMAGE054
、
Figure DEST_PATH_IMAGE056
、
Figure DEST_PATH_IMAGE058
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 195264DEST_PATH_IMAGE038
、变量
Figure 675924DEST_PATH_IMAGE040
、变量
Figure 968365DEST_PATH_IMAGE042
、变量
Figure 825462DEST_PATH_IMAGE044
的二次项系数；
Figure DEST_PATH_IMAGE060
、
Figure DEST_PATH_IMAGE062
、
Figure DEST_PATH_IMAGE064
、
Figure DEST_PATH_IMAGE066
、
Figure DEST_PATH_IMAGE068
、
Figure DEST_PATH_IMAGE070
分别表示环件第一圈轧制时间模型中变量
Figure 392185DEST_PATH_IMAGE038
与
Figure 43747DEST_PATH_IMAGE040
、变量
Figure 89063DEST_PATH_IMAGE038
与
Figure 297322DEST_PATH_IMAGE042
、变量
Figure 846115DEST_PATH_IMAGE038
与
Figure 934156DEST_PATH_IMAGE044
、变量
Figure 201190DEST_PATH_IMAGE040
与
Figure 134511DEST_PATH_IMAGE042
、变量
Figure DEST_PATH_IMAGE072
、变量
Figure DEST_PATH_IMAGE074
之间的交互系数；
Figure DEST_PATH_IMAGE076
表示环件第一圈轧制时间模型的常数项；
Figure DEST_PATH_IMAGE078
为第一圈轧制时间；
2-4)通过BBD试验设计和有限元模拟得出式(3)系数
Figure DEST_PATH_IMAGE080
、
Figure DEST_PATH_IMAGE082
、
Figure 678755DEST_PATH_IMAGE048
、
Figure 937698DEST_PATH_IMAGE050
、
Figure 426449DEST_PATH_IMAGE052
、
Figure 491357DEST_PATH_IMAGE054
、
Figure 14742DEST_PATH_IMAGE056
、
Figure 179007DEST_PATH_IMAGE058
、
Figure 420632DEST_PATH_IMAGE060
、
Figure 961335DEST_PATH_IMAGE062
、
Figure 152276DEST_PATH_IMAGE064
、
Figure 753022DEST_PATH_IMAGE066
、
Figure 216364DEST_PATH_IMAGE068
、
Figure 560758DEST_PATH_IMAGE070
、
Figure 58735DEST_PATH_IMAGE076
值,得出环件第一圈轧制时间模型；
2-5)根据环件第一圈轧制时间模型，得出不同范围壁厚差数量对应的第一圈轧制时间
Figure 627120DEST_PATH_IMAGE078
，基于已知的芯辊进给速度
Figure DEST_PATH_IMAGE084
，由于
Figure DEST_PATH_IMAGE086
，从而得出对应的环件轧制第一圈进给量
Figure DEST_PATH_IMAGE088
，当
Figure DEST_PATH_IMAGE090
时，判断出该壁厚差不影响环件的轧制过程，当
Figure DEST_PATH_IMAGE092
时，判断出该壁厚差对环件的轧制过程有影响。
CN201911106129.XA 2019-11-13 2019-11-13 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法 Active CN111069487B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911106129.XA CN111069487B (zh) 2019-11-13 2019-11-13 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911106129.XA CN111069487B (zh) 2019-11-13 2019-11-13 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111069487A CN111069487A (zh) 2020-04-28
CN111069487B true CN111069487B (zh) 2020-11-27

Family

ID=70310867

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201911106129.XA Active CN111069487B (zh) 2019-11-13 2019-11-13 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111069487B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113492155B (zh) * 2021-07-12 2022-05-06 武汉理工大学 坯料多边形轮廓偏差下大型环件轧制过程咬入控制方法
CN114472765A (zh) * 2021-11-23 2022-05-13 重庆大学 一种环件轧制过程环件圆度误差理论计算的方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03281026A (ja) * 1990-03-29 1991-12-11 Ntn Corp リングローリング機におけるワークの定寸制御方法
JP2000071040A (ja) * 1998-06-16 2000-03-07 Sanyo Special Steel Co Ltd 断面複雑形状のリング状製品の製造方法
CN1887472A (zh) * 2006-07-18 2007-01-03 武汉理工大学 一种确定冷辗扩进给速度的方法
CN1915557A (zh) * 2006-09-01 2007-02-21 武汉理工大学 一种确定冷辗扩主轴转速的方法
CN107971436A (zh) * 2017-12-06 2018-05-01 西南铝业（集团）有限责任公司 一种轧环机轧制过程进给控制方法及系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03281026A (ja) * 1990-03-29 1991-12-11 Ntn Corp リングローリング機におけるワークの定寸制御方法
JP2000071040A (ja) * 1998-06-16 2000-03-07 Sanyo Special Steel Co Ltd 断面複雑形状のリング状製品の製造方法
CN1887472A (zh) * 2006-07-18 2007-01-03 武汉理工大学 一种确定冷辗扩进给速度的方法
CN1915557A (zh) * 2006-09-01 2007-02-21 武汉理工大学 一种确定冷辗扩主轴转速的方法
CN107971436A (zh) * 2017-12-06 2018-05-01 西南铝业（集团）有限责任公司 一种轧环机轧制过程进给控制方法及系统

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"径轴向轧环机轧环工艺";菅海燕，等;《锻压技术》;19950625;37-40 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111069487A (zh) 2020-04-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111069487B (zh) 判断大型环坯具有的壁厚差是否影响环件稳定轧制的方法
CN105170850B (zh) 一种离心铸造双金属复合环件热辗扩成形工艺
CN107545107B (zh) 一种用于梯形截面轴承环轧制的环坯及环坯设计方法
CN102861766B (zh) 方管轧辊装置、含该装置的方管定方机及方管的生产方法
CN100515589C (zh) 一种无缝钢管的轧制工艺及专用设备
CN105246608A (zh) 焊接钢管的制造方法
CN106662161A (zh) 十字轴式万向联轴器的组装方法
CN105057345B (zh) 一种万能轧机劈轧板坯生产h型钢的方法
CN105855297B (zh) 一种提高热轧首块无取向硅钢头部厚度精度的控制方法
CN113680931A (zh) 大型内轮廓突变截面环件近净复合轧制成形方法
CN105063286B (zh) 一种小直径冷轧辊的调质工艺
CN105880442B (zh) 一种套类锻件用空收成型方法
CN202803746U (zh) 方管轧辊装置及含有该装置的方管定方机
CN105436382A (zh) 一种圆筒形锻件精确芯轴扩孔装置
CN104833331A (zh) 轿车等速万向传动中间旋锻轴毛坯的内外径尺寸确定方法
CN101574703B (zh) 一种筒节轧制工艺
CN115007656B (zh) 一种归一式板形目标曲线的设置方法
CN111069445B (zh) 一种铜管扩径拉拔的壁厚控制方法
CN109465369A (zh) 异形接头单件整体环轧弯制的环轧成型装置
CN109570410A (zh) 大型薄壁环件径轴双向联合轧制成形的方法
CN105598331A (zh) 一种圆筒形锻件精确芯轴扩孔方法
CN109158429B (zh) 一种用森基米尔轧机生产硅钢的边降控制方法
CN205236928U (zh) 一种圆筒形锻件精确芯轴扩孔装置
SE7906902L (sv) Sett att tillverka en metallhylsa
CN111266500B (zh) 确定环轧过程中由进给量驱动的芯辊进给速度的方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant