CH648641A5 - Ring-keilflaechen-drucklager. - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Ring-Keilflächen-Drucklager.
Ein Drucklager, insbesondere ein Ring-Keilflächen-Drucklager, weist auf seiner Lagerfläche normalerweise eine Mehrzahl Keilflächen, ebene Flächen und Nuten auf, die in Rotationsrichtung eines an der Lagerfläche positionierten Druckbunds angeordnet sind. Dieser Typ von Ring-Keil-flächen-Drucklager ist z.B. aus der Veröffentlichung «Bear-ing Design And Application», McGraw-Hill Book Incorpo-rated, bekannt. Das Ring-Keilflächen-Drucklager wird wegen seiner hohen Belastbarkeit auf vielen Gebieten eingesetzt. Bei dem bekannten Ring-Keilflächen-Drucklager sind üblicherweise Schmierölzufuhrmittel vorgesehen, die entweder Umfangsnuten zur Ölzufuhr sind, die an der Innenseite von zwischen den ebenen und den Keilflächen des Lagers vorgesehenen Radialnuten gebildet sind und die Radialnuten miteinander verbinden, oder die Öffnungen in den Zwischenabschnitten der Radialnuten zur Ölzufuhr zu diesen sind. Auch sind Radialnuten jeweils an ihrer Aussen-seite mit Drosselmitteln versehen, so dass der Durchsatz des längs den Radialnuten nach aussen strömenden Schmieröls gedrosselt wird.
Bei diesem Typ von Ring-Keilflächen-Drucklager wird eine Druckbelastung von einem Hochdruck-Schmierölfilm, der zwischen den Keilflächen und den ebenen Flächen der Lagerfläche und einem an der Lagerfläche positionierten Druckbund durch die Rotation des Druckbunds gebildet wird, aufgenommen. Da der Durchsatz des längs den Radialnuten nach aussen strömenden Öls durch die Drosselmittel begrenzt ist, besteht die Gefahr, dass die Temperatur des Schmieröls zwischen dem Druckbund und der Lagerfläche infolge der Umlaufbewegung des Druckbunds erhöht wird, und es besteht ferner die Gefahr, dass das Hochtemperatur-Schmieröl auf die benachbarte Keilfläche übertragen wird, indem es durch jede der Nuten strömt. Diese Erscheinung, die normalerweise als überlaufen von HochtemperaturÖl bezeichnet wird, kann einen Temperaturanstieg des
Schmieröls über den höchstzulässigen Temperaturbereich, der durch eine Festigkeitsminderung des Lagerwerkstoffs, die Oxidation des Öls und andere Faktoren bestimmt wird, zur Folge haben. Wenn also ein Drucklager unter Hochdrehzahl-und Hochbelastungs-Bedingungen verwendet wird, besteht die Gefahr, dass das Drucklager infolge von Festfressen ausfällt.
Das Überlaufen von Hochtemperatur-Schmieröl erfolgt im übrigen auch bei Segment-Drucklagern. Ein Vorschlag zur Beseitigung dieser Erscheinung ist z.B. in der JA-Patentveröffentlichung Nr. 4130/73 angegeben, wobei zwischen den benachbarten Segmenten ein Schirm-Sprühsystem vorgesehen ist, so dass der Vorderkante jedes Segments gekühltes Schmieröl zuführbar ist und ausserdem das vom vorhergehenden Segment überführte Hochtemperatur-Schmieröl abgestreift wird.
Wenn ein mit diesem System ausgerüstetes Segment-Drucklager in einer grossen Rotationsmaschine, z.B. einer Turbine, einem Verdichter od. dgl., eingesetzt wird, die für hohe Drehzahlen und Belastungen ausgelegt ist, wobei die Drehzahl über 15 000 U/min liegt und der die Lagerfläche beaufschlagende Druck bis zu 50 kg/cm2 betragen kann, ergibt sich nachstehendes Problem. Der Normalbetrieb des Lagers würde nicht nur eine Ölzufuhr und eine Druckerhöhung des zugeführten Öls, sondern auch eine Ölfilmdicke über dem niedrigsten Wert und eine Beschränkung der Lager-Höchsttemperatur erfordern. Bei dem vorstehend erläuterten Segment-Drucklager wird zwar den Segmenten gekühltes Schmieröl zugeführt, aber die Segmente selbst werden nicht gekühlt. Somit würde sich die Temperatur der Segmente selbst erhöhen, womit sich natürlich die Temperatur des Ölfilms zwischen den Segmenten und dem Druckbund auch erhöhen würde. Dadurch ergäbe sich eine Verminderung der Viskosität des Ölfilms, und die Ölfilmdicke würde vermindert werden und könnte die hohen Belastungen nicht mehr aufnehmen. Es ist also ersichtlich; dass es nicht möglich ist, ein Drucklager normalerweise unter Hochdrehzahl- und Hochbelastungs-Bedingungen zu betreiben, indem der Lagerfläche einfach gekühltes Schmieröl zugeführt wird.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Ring-Keil-flächen-Drucklagers, das unter hohen Drehzahl- und Belastungs-Bedingungen einsetzbar ist, bei dem niedrige mechanische Verluste auftreten, und das einerseits einen Schmierölfilm grosser Dicke vorsieht, während gleichzeitig ein Überlaufen von Hochtemperatur-Schmieröl kleingehalten und die Temperatur des Schmieröls und der Lagerfläche vermindert werden können.
Das Ring-Keilflächen-Drucklager das diese Aufgabe löst, ist im Patentanspruch 1 beschrieben.
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Vertikalschnitt durch ein Ausführungsbeispiel des Drucklagers nach der Erfindung;
Fig. 2 eine Schnittansicht II-II nach Fig. 1;
Fig. 3 eine Schnittansicht II-III nach Fig. 2;
Fig. 4 die Öltemperatur-Verteilung, die bei dem Drucklager nach der Erfindung gegenüber einem bekannten Drucklager erzielbar ist;
Fig. 5 eine schematische Ansicht der Anordnung der Düsenöffnungen bei einem weiteren Ausführungsbeispiel;
Fig. 6 eine andere Ausführungsform der Ölnuten des Drucklagers nach der Erfindung;
Fig. 7 einen Vertikalschnitt durch ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung; und
Fig. 8 einen Vertikalschnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel des Drucklagers.
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Bei dem Drucklager nach den Fig. 1-3 ist eine Läuferwelle 1 in einem Radiallager 3 und einem Drucklager 4 gelagert, die in einer Lagerschale 2 montiert sind, und das Drucklager 4 umfasst einen Druckbund 5, der auf der Läuferwelle 1 gesichert ist, und einen mit dem Druckbund 5 in Gleitkontakt stehenden Axialgleitlagerteil 6. Der Axialgleitlagerteil 6 ist mit der Lagerschale 2 einstückig ausgeführt.
Der Axialgleitlagerteil 6 weist eine Lagerfläche 8 auf, die eine Mehrzahl Ölnuten 7 hat, die radial in ihr verlaufen (vgl. Fig. 2), so dass zwischen benachbarten Ölnuten 7 eine Keilfläche 8a und eine ebene Fläche 8b gebildet sind. Die Ölnuten 7 sind so ausgebildet, dass sie keine Drosselmittel wie beim Stand der Technik aufweisen, wodurch das Abfördern von Öl aus den Ölnuten 7 erleichtert wird. Den Ölnuten 7 wird Öl zugeführt, und die zugeführte Ölmenge wird bestimmt, durch Düsenöffnungen 9, die je in einer Ölnut 7 gebildet sind. Die Düsenöffnungen 9 stehen mit Ölzufuhrkanälen 10 in Verbindung, und jede Düsenöffnung 9 ist so angeordnet, dass sie sich in den Grund jeder Ölnut 7 an einer Stelle, die an eine Keilfläche 8a angrenzt, öffnet, so dass das zugeführte Öl schnell zu der entsprechenden Keilfläche 81 gelangen kann. Anschliessend wird die Arbeitsweise des Drucklagers erläutert. Niedrigtemperatur-Schmieröl wird durch die Ölzufuhr-kanäle 10 und Düsenöffnungen 9 zugeführt und als Ölstrahl gegen den Druckbund gespritzt. Zu diesem Zeitpunkt kühlt das zugeführte Öl die Lagerfläche 8 und vermindert die Temperatur der Lagerfläche 8, während es durch die Ölzufuhrka-näle 10 und Düsenöffnungen 9 strömt, die an die Vorderkante jeder Keilfläche 8a angrenzen. Die Hauptmenge des so zugeführten Öls wird zwischen den Druckbund 5 und die Drucklagerfläche 8 durch die Saugkraft gezogen, die durch die Rotation des Druckbunds 5 erzeugt wird, und bildet zwischen beiden einen Hochdruck-Schmierölfilm. Ein Teil des Schmieröls bläst oder drückt durch seinen strahlenförmigen Austritt das Hochtemperatur-Schmieröl weg, das von der ebenen Fläche 8b der vorhergehenden Stufe abgegeben wurde, so dass das Hochtemperatur-Schmieröl nach aussen abgeführt wird. Damit kann das von der ebenen Fläche 8b der vorhergehenden Stufe abstömende Öl nicht auf die Keilfläche 8a der nächstfolgenden Stufe strömen, wodurch die Temperatur des Schmieröls zwischen der Lagerfläche 8 und dem Druckbund 5 vermindert wird.
Fig. 4 zeigt die Temperaturverminderung des auf die konische Fläche 8a des angegebenen Drucklagers stömenden Öls. Dabei ist auf der Ordinate die Temperatur T und auf der Abszisse die Länge L der Drucklagerfläche aufgetragen. Die Kurve A bezeichnet die Schmieröltemperatur bei einem Drucklager nach dem Stand der Technik und die Kurve B bezeichnet die Schmieröltemperatur bei dem hier angegebenen Drucklager. Wie aus der Figur ersichtlich ist, übersteigt die Schmieröl temperatur auf der ebenen Fläche 8b der Drucklagerfläche des herkömmlichen Drucklagers eine
Höchsttemperatur Ta, bei dem hier angegebenen Drucklager kann jedoch die entsprechende Schmieröltemperatur auf einem Pegel unterhalb des höchstzulässigen Pegels Ta gehalten werden. Ts bezeichnet die Temperatur des soeben s zugeführten Schmieröls. Durch diese Verminderung der Öltemperatur kann eine zufriedenstellende Schmierung und Kühlung des Drucklagers erfolgen, so dass das Drucklager unter Hochdrehzahl- und Hochbelastungs-Bedingungen einsetzbar ist. Durch das Drucklager kann ein Temperaturan-lo stieg des Schmieröls und der Lagerfläche vermindert werden. Dies trägt zu einer geringeren Viskositätsabnahme des Schmieröls und einer erhöhten Dicke des Ölfilms bei, wodurch mechanische Verluste kleingehalten werden können.
ls Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 5 ist in jeder Ölnut 7 eine Mehrzahl Düsenöffnungen 9 an Stellen nahe der Vorderkante der jeweiligen Keilfläche 8a gebildet, wodurch der Wirkungsgrad, mit dem die Kühlung des Drucklagers erfolgt, noch weiter verbessert wird.
20 Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 6 haben die Ölnuten 7 einen grösseren Umfang, und der Bereich der Drucklagerfläche 8 ist vermindert. Dadurch können mechanische Verluste, die durch den Gleitkontakt des Druckbunds 5 an der Drucklagerfläche 8 auftreten, vermindert werden. 25 Die Umfangsabmessungen der Ölnuten 7 sind dadurch bestimmbar, dass man die Dicke und die Viskosität des Ölfilms, die Umfangsgeschwindigkeit des Druckbunds 5 und den Oberflächendruck des Drucklagers 4 in Betracht zieht. Bei diesem Ausführungsbeispiel weist jede Ölnut 7 eine 30 Düsenöffnung 9 auf. Es können aber in jeder Ölnut 7 auch mehrere Düsenöffnungen 9 gebildet sein.
Bei den vorstehend angegebenen Ausführungsbeispielen ist der das Drucklager 4 bildende Axialgleitlagerteil 6 mit der Lagerschale 2 einstückig ausgeführt. Die Erfindung ist aber nicht auf diese Ausbildung beschränkt, und der Axialgleitlagerteil 6a kann (vgl. Fig. 7) gesondert von der Lagerschale 2 ausgebildet und z.B. mit ihr verbolzt sein. Nach Fig. 8 kann eine Kugelsitzfläche 11 zur Montage des Axialgleitlagerteils 6b an der Lagerschale 2 verwendet werden, wodurch ein ungleichmässiger Kontakt der Drucklagerfläche 8 mit dem Druckbund 5 vermieden wird.
Aus der vorstehenden Erläuterung ist ersichtlich, dass durch das angegebene Drucklager das Überlaufen von Hoch-45 temperatur-Schmieröl kleingehalten wird und die Temperaturen des Öls und der Drucklagerfläche vermindert werden können. Auch wird eine Abnahme der Viskosität des Schmieröls kleingehalten, und die Dicke des Ölfilms kann erhöht werden. Infolgedessen kann das Drucklager unter so Hochdrehzahl- und Hochbelastungs-Bedingungen bei gleichzeitigen geringen mechanischen Verlusten eingesetzt werden, und ferner wird die Herstellung des Drucklagers vereinfacht.
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3 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
- 648 641PATENTANSPRÜCHE1. Ring-Keilflächen-Drucklager, mit einer ringförmigen Lagerfläche (8), mehreren in der Lagerfläche gebildeten und radial verlaufenden Schmierölnuten (7) und mehreren, die Lagerfläche (8) bildenden Keilflächen (8a) und ebenen Flächen (8b), wobei jede Keilfläche und jede ebene Fläche zwischen benachbarten Schmierölnuten angeordnet sind, gekennzeichnet durch mehrere in den Schmierölnuten (7) gebildete Düsenöffnungen (9) zur Ölzufuhr, wobei wenigstens eine Düsenöffnung (9) an die jeweilige Keilfläche (8a) angrenzt.
- 2. Ring-Keilflächen-Drucklager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in jeder Schmierölnut (7) nur eine Düsenöffnung (9) zur Schmierölzufuhr gebildet ist, die in radialer Richtung etwa in der Mitte angeordnet ist und an die Vorderkante der jeweiligen Keilfläche (8a) angrenzt.
- 3. Ring-Keilflächen-Drucklager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in jeder Schmierölnut (7) mehrere Düsenöffnungen (9) für die Schmierölzufuhr gebildet sind, die an die Vorderkante der jeweiligen Keilfläche (8a) angrenzen (Fig. 5).
- 4. Ring-Keilflächen-Drucklager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Abmessungen in der Umfangsrichtung der Ölnuten (7) grösser als die Abmessungen in Umfangsrichtung der zwischen benachbarten Schmierölnuten (7) sich befindlichen Keilfläche (8a) und ebenen Fläche (8b) sind (Fig. 6).
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Families Citing this family (73)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5499131A (en) * | 1978-01-23 | 1979-08-04 | Kuraray Co | Cement composition |
JPS54100424A (en) * | 1978-01-23 | 1979-08-08 | Kuraray Co | Calcium silicate hardenable composition |
FR2505950A1 (fr) * | 1981-05-15 | 1982-11-19 | Alsthom Atlantique | Butee a patins fixes |
JPS5887935U (ja) * | 1981-12-10 | 1983-06-15 | 石川島播磨重工業株式会社 | 過給機のスラスト軸受 |
US4765760A (en) * | 1984-01-09 | 1988-08-23 | Reliance Electric Company | Bearing assembly |
US4863291A (en) * | 1984-01-09 | 1989-09-05 | Reliance Electric Company | Bearing assembly |
EP0329193A1 (de) * | 1985-10-22 | 1989-08-23 | Reliance Electric Industrial Company | Lagerbau insbesondere Axiallager |
CA1285309C (en) * | 1985-10-22 | 1991-06-25 | Hooshang Heshmat | Bearing assembly |
US5284392A (en) * | 1987-05-29 | 1994-02-08 | Ide Russell D | Bearings having spaced pads and methods of making the same |
US5304006A (en) * | 1989-02-08 | 1994-04-19 | Ide Russell D | Self positioning beam mounted bearing and bearing and shaft assembly including the same |
US5503479A (en) * | 1987-05-29 | 1996-04-02 | Ide; Russell D. | Low profile thrust bearings having spaced pads and methods of making the same |
US5255984A (en) * | 1987-05-29 | 1993-10-26 | Ide Russell D | Variable characteristic thrust bearing |
US5455778A (en) * | 1987-05-29 | 1995-10-03 | Ide; Russell D. | Bearing design analysis apparatus and method |
US5620260A (en) * | 1987-05-29 | 1997-04-15 | Ide; Russell D. | Variable characteristic thrust bearing |
US5246295A (en) * | 1991-10-30 | 1993-09-21 | Ide Russell D | Non-contacting mechanical face seal of the gap-type |
US5564836A (en) * | 1987-05-29 | 1996-10-15 | Kmc, Inc. | Multi-deflection pad hydrodynamic thrust bearings having a multimode construction |
US5393145A (en) * | 1987-05-29 | 1995-02-28 | Ide; Russell D. | Pad type hydrodynamic thrust bearings having a modular construction |
US5743654A (en) * | 1987-05-29 | 1998-04-28 | Kmc, Inc. | Hydrostatic and active control movable pad bearing |
US5265964A (en) * | 1990-03-02 | 1993-11-30 | Smith International, Inc. | Lubricant system for a rotary cone rock bit |
US5188462A (en) * | 1990-03-02 | 1993-02-23 | Smith International Inc. | Lubricant system for a rotary cone rock bit |
US5137418A (en) * | 1990-12-21 | 1992-08-11 | Roy E. Roth Company | Floating self-centering turbine impeller |
JP3288401B2 (ja) * | 1991-07-17 | 2002-06-04 | 東芝機械株式会社 | 静圧テーブル装置 |
US5192136A (en) * | 1991-12-19 | 1993-03-09 | Federal-Mogul Corporation | Crankshaft bearing having hydrodynamic thrust flanges |
USRE36452E (en) * | 1992-10-21 | 1999-12-21 | Smith International, Inc. | Composite seal for rotary cone rock bits |
US5362073A (en) * | 1992-10-21 | 1994-11-08 | Smith International, Inc. | Composite seal for rotary cone rock bits |
DE4336915C2 (de) * | 1993-10-28 | 1996-09-12 | Renk Ag | Gleitlager-Kombination |
US5547287A (en) * | 1993-12-07 | 1996-08-20 | Kmc, Inc. | Method and bearing construction for control of hot oil carryover and loss of lubricant |
DE69425119T2 (de) * | 1993-12-14 | 2001-02-15 | Hitachi, Ltd. | Aufzeichnungsplattengerät und rotierende Halterungsstruktur dafür |
US5973878A (en) * | 1993-12-14 | 1999-10-26 | Hitachi, Ltd. | Recording disk apparatus and rotational supporting structure therefor, having a magnetic lubricant seal which is inclined |
DE19641673B4 (de) * | 1996-10-11 | 2005-09-01 | Abb Turbo Systems Ag | Axialgleitlager |
US5829338A (en) * | 1997-03-03 | 1998-11-03 | Fmc Corporation | Pump having unidirectional tapered land thrust bearing cluster |
US6036435A (en) * | 1997-03-27 | 2000-03-14 | Pump Engineering, Inc. | Thrust bearing |
JPH1113476A (ja) * | 1997-06-26 | 1999-01-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 過給機用スラスト軸受 |
US6089754A (en) * | 1998-12-10 | 2000-07-18 | Kingsbury, Inc. | Thrust bearing |
EP1387097B1 (de) * | 2001-03-27 | 2011-05-25 | Nok Corporation | Drucklager |
DE20109824U1 (de) | 2001-06-13 | 2001-10-04 | AB SKF, Göteborg | Anlaufscheibe |
US6939046B2 (en) * | 2002-07-15 | 2005-09-06 | Minebea Co., Ltd. | Hydrodynamic bearing, spindle motor and hard disk drive |
KR100528329B1 (ko) * | 2003-02-18 | 2005-11-16 | 삼성전자주식회사 | 하드 디스크 드라이브용 스핀들 모터 |
JP2007506906A (ja) * | 2003-07-05 | 2007-03-22 | エムアーエヌ・ディーゼル・エスエー | スラスト滑り軸受 |
US7416525B2 (en) * | 2003-09-18 | 2008-08-26 | Myrakelle, Llc | Rotary blood pump |
CN101932837A (zh) * | 2006-03-31 | 2010-12-29 | 索罗泰克公司 | 旋转式血泵 |
DE102006016019B4 (de) * | 2006-04-05 | 2017-03-02 | Audi Ag | Verfahren zur Herstellung einer Axiallagerschmiervorrichtung |
US8511269B2 (en) | 2006-06-07 | 2013-08-20 | Ford Global Technologies | Camshaft system for internal combustion engine |
DE102007025202A1 (de) * | 2007-05-30 | 2008-12-04 | Mahle International Gmbh | Lagereinrichtung |
CN102124235B (zh) * | 2008-05-20 | 2015-09-23 | 马勒金属制品有限公司 | 法兰轴承和法兰 |
CN102032272A (zh) * | 2010-12-07 | 2011-04-27 | 湖南零陵恒远发电设备有限公司 | 分半四楔形瓦轴承 |
DE102011017493A1 (de) * | 2011-04-21 | 2012-10-25 | Robert Bosch Gmbh | Hochdruckpumpe |
DE102011077771A1 (de) * | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Axiallageranordnung |
RU2610232C2 (ru) * | 2011-10-06 | 2017-02-08 | Телсмит, Инк. | Подшипниковый узел для дробилки для породы (варианты) |
DE102011085681A1 (de) * | 2011-11-03 | 2013-05-08 | Abb Turbo Systems Ag | Hydrodynamisches Axiallager |
DE112013001368T5 (de) * | 2012-04-10 | 2014-12-11 | Borgwarner Inc. | Turbolader mit Axiallager zur Bereitstellung von kombinierten Zapfen- und Axiallager-Funktionen |
GB2508915A (en) * | 2012-12-14 | 2014-06-18 | Mahle Int Gmbh | A thrust washer for a sliding bearing |
GB2508914A (en) * | 2012-12-14 | 2014-06-18 | Mahle Int Gmbh | A thrust washer for a sliding bearing |
US9476452B2 (en) * | 2013-02-21 | 2016-10-25 | Ford Global Technologies, Llc | Transmission thrust washer with circulation circuit |
EP2999495B1 (de) * | 2013-05-23 | 2019-07-03 | Reinheart GmbH | Laufrad einer kreiselpumpenvorrichtung |
US9574606B2 (en) * | 2013-08-07 | 2017-02-21 | Trane International Inc. | Thrust bearing for HVAC compressor |
WO2015128977A1 (ja) * | 2014-02-27 | 2015-09-03 | 三菱重工業株式会社 | テーパランド型スラスト軸受装置、及び、該軸受装置を備えるターボチャージャ |
DE102014222514A1 (de) * | 2014-07-10 | 2016-01-14 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Axiallager |
DE102014213466A1 (de) * | 2014-07-10 | 2016-01-14 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Axiallager oder kombiniertes Axial-/Radiallager |
EP3163102B1 (de) * | 2014-10-21 | 2019-04-03 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Drucklager und drehmaschine |
US10473159B2 (en) * | 2014-12-05 | 2019-11-12 | Energy Recovery, Inc. | Hydrodynamic bearing features |
US20160319744A1 (en) * | 2015-04-30 | 2016-11-03 | GM Global Technology Operations LLC | 2-stage slopes thrust bearing pad design at mist lubrication condition |
CN107949713B (zh) * | 2015-08-19 | 2019-08-30 | 大同金属工业株式会社 | 立式轴承装置 |
CN106438679B (zh) * | 2016-11-11 | 2018-09-14 | 浙江正盛轴瓦有限责任公司 | 汽轮机轴承 |
CN106678168A (zh) * | 2016-11-17 | 2017-05-17 | 河北工程大学 | 一种可适应高转速工况的轴向支承 |
DE102017102420A1 (de) * | 2017-02-08 | 2018-08-09 | Abb Turbo Systems Ag | Gleitlagerung mit hydrodynamischer axialsicherung |
JP2019108923A (ja) * | 2017-12-18 | 2019-07-04 | トヨタ自動車株式会社 | スラスト軸受及び軸受装置 |
CN108412803A (zh) * | 2018-05-12 | 2018-08-17 | 珠海格力电器股份有限公司 | 轴承结构及具有其的压缩机 |
CN108412802B (zh) * | 2018-05-12 | 2024-06-18 | 珠海格力电器股份有限公司 | 轴承结构及具有其的压缩机 |
CN110107596A (zh) * | 2019-05-06 | 2019-08-09 | 格力电器(合肥)有限公司 | 一种滑动轴承、包括该滑动轴承的电机及压缩机 |
CN110454509A (zh) * | 2019-08-30 | 2019-11-15 | 福建福清核电有限公司 | 一种唧送型轴承推力盘 |
JP7100004B2 (ja) * | 2019-09-30 | 2022-07-12 | 大同メタル工業株式会社 | 半割軸受およびすべり軸受 |
JP7309908B2 (ja) * | 2019-12-04 | 2023-07-18 | 三菱重工エンジン&ターボチャージャ株式会社 | スラスト軸受装置及びターボチャージャ |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA585992A (en) * | 1959-10-27 | D. Napier And Son Limited | Rotary thrust surfaces | |
DE194660C (de) * | ||||
DE436504C (de) * | 1924-06-19 | 1926-11-03 | Fried Krupp Germaniawerft Akt | Drucklager |
US2731305A (en) * | 1952-09-11 | 1956-01-17 | Gen Electric | High speed thrust bearing structure |
AT194660B (de) * | 1956-05-29 | 1958-01-10 | Caro Werk Ges M B H | Gleitlager für Verbundschmierung |
JPS484130U (de) * | 1971-05-27 | 1973-01-18 | ||
CH547448A (de) * | 1972-06-09 | 1974-03-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | Hydrodynamisches kombiniertes axial- und radiallager. |
US4077682A (en) * | 1976-08-24 | 1978-03-07 | Waukesha Bearings Corporation | Large thrust bearing with lubrication in the spaces between pads |
-
1979
- 1979-07-13 JP JP54088133A patent/JPS5945850B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-07-08 DE DE3025876A patent/DE3025876C2/de not_active Expired
- 1980-07-09 CH CH5240/80A patent/CH648641A5/de not_active IP Right Cessation
- 1980-07-10 US US06/167,398 patent/US4348065A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3025876C2 (de) | 1983-10-20 |
JPS5945850B2 (ja) | 1984-11-09 |
JPS5614620A (en) | 1981-02-12 |
DE3025876A1 (de) | 1981-02-05 |
US4348065A (en) | 1982-09-07 |
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