CH625505A5 - - Google Patents
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Description
30 La presente invenzione concerne un procedimento per la produzione di urea con eliminazione di acqua di scarico a basso tasso di inquinamento, comprendente le operazioni di: alimentare ad un reattore di sintesi dell'urea ad alta pressione ammoniaca liquida in eccesso sullo stechiometrico ed 35 anidride carbonica in modo da produrre una soluzione di urea contenente carbammato d'ammonio, decomporre in un decompositore sostanzialmente la stessa pressione della sintesi (decompositore ad alta pressione) il carbammato contenuto nella soluzione di urea in ammoniaca ed anidride car-40 bonica utilizzando un agente strippante inerte contenente ossigeno, condensare in un condensatore sostanzialmente la stessa pressione della sintesi (condensatore ad alta pressione) detta ammoniaca ed anidride carbonica e riciclare il condensato alla sintesi, scaricare dal decompositore una solu-45 zione di urea ancora contenente carbammato ed ammoniaca disciolta, inviare detta soluzione di urea dal decompositore ad alta pressione ad un decompositore a media pressione i prodotti gassosi scaricati dal quale sono separati in una fase liquida costituita da carbonato di ammonio ed in una fase 30 liquida costituita da ammoniaca sostanzialmente pura, detta fase liquida costituita da corbonato d'ammonio essendo riciclata al condensatore ad alta pressione e detta fase liquida costituita da ammoniaca sostanzialmente pura essendo inviata alla sintesi, inviare la soluzione di urea uscente dal de-55 compositore a media pressione ad un decompositore a bassa pressione dal quale si ottengono come prodotti di testa NHß, C02 ed acqua che vengono condensati in un condensatore a bassa pressione e come prodotto di fondo una soluzione di urea contenente ancora ammoniaca e C02, inviare la so-60 luzione acquosa di urea uscente dal decompositore a bassa pressione ad un concentratore sotto vuoto ottenendo fuso d'urea e vapore d'acqua con NHS e C02 che vengono condensati, caratterizzato dal fatto di comprendere uno o più dei seguenti stadi:
65 a) la separazione dei prodotti gassosi scaricati dal decompositore a media pressione viene effettuata condensando essi in un condensatore a sostanzialmente la stessa pressione del decompositore a media pressione (condensatore a
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media pressione), il prodotto liquido ottenuto ed i vari residui essendo alimentati ad una colonna di rettifica dalla quale come prodotto di testa si ottiene ammoniaca sostanzialmente pura e come prodotto di fondo una soluzione di carbonato d'ammonio.
b) gli inerti contenenti ossigeno utilizzati come agente srtippante nel decompositore ad alta pressione vengono separati dal carbammato condensato ad alta pressione in un separatore, sono quindi utilizzati come agente strippante nel decompositore a media pressione, passano di lì al condensatore a media pressione e di lì alla colonna di rettifica, essendo infine separati dall'ammoniaca condensata prodotta di testa,
c) il calore necessario al funzionamento del decompositore a media pressione è ottenuto dalla condensa del vapore utilizzato per il funzionamento del decompositore ad alta pressione,
d) il condensatore a media pressione ed il condensatore a bassa pressione funzionano senza liquido sul fondo, entrambi i condensatori essendo alimentati con i vapori del decompositore che li precede funzionante alla stessa pressione e con soluzioni di carbonato di ammonio,
e) la soluzione acquosa di urea all'uscita del decompositore a bassa pressione contiene dal 2 al 3 % in peso di ammoniaca e dall'I all' 1,5% in peso di C02,
f) il condensato costituito da acqua, ammoniaca e C02 ottenuto per condensazione dei vapori dal concentratore sotto vuoto è sottoposto ad idrolisi e successiva separazione dei prodotti di decomposizione ottenendo acqua sostanzialmente pura ed una soluzione di carbonato d'ammonio che è riciclata ad uno o entrambi i condensatori a media o bassa pressione.
Nella tecnica sono noti molti procedimenti per la sintesi dell'urea e tra questi alcuni che prevedono un loop isobarico seguito da una sezione a bassa pressione dove la soluzione di urea viene privata mediante distillazione dell'ammoniaca e della C02 ivi ancora contenute sotto forma di carbammato d'ammonio ed ammoniaca libera.
Detti procedimenti noti utilizzano per la distillazione della soluzione di urea proveniente dal loop ad alta pressione del vapore vivo pregiato fornito dall'esterno.
Questo ovviamente costituisce un aggravio notevole dei costi di esercizio dell'impianto.
Inoltre le acque ottenute nei procedimenti secondo la tecnica nota e che sono scaricate in fogna contengono generalmente alto contenuto di urea ed ammoniaca cosicché esse costituiscono una notevole fonte d'inquinamento.
E' importante osservare che, secondo una forma di esecuzione preferita, il condensatore a media pressione funziona senza liquido nel proprio interno.
Il condensato dal condensatore a media pressione è inviato ad una colonna di rettifica dalla quale si separa ammoniaca come prodotto di testa ed una soluzione di carbonato d'ammonio come prodotto di fondo, detta soluzione essendo riciclata al condensatore carbammato ad alta pressione. L'NHS di testa è riciclata alla sintesi. La soluzione di urea che esce dal fondo del decompositore a media pressione è inviata ad un decompositore a bassa pressione operando in maniera tale da ottenere una soluzione acquosa di urea contenente un residuo ancora piuttosto sensibile di ammoniaca (2-3% in peso) e di COa (1-1,5% in peso) e di testa i vapori di NH3 e C02 ed H20 che sono opportunamente condensati in un condensatore a bassa pressione anch'esso vuoto di liquido ed il condensato è riciclato al condensatore a media pressione sopra detto.
La soluzione di urea all'uscita del decompositore a bassa pressione è concentrata mediante evaporazione dell'acqua in un sistema di concentrazione sotto vuoto; l'urea ottenuta
(fuso d'urea) è inviata al prilling, o alla granulazione quando richiesto, mentre i valori (acqua+NH3+CO 2) sono condensati ed alimentati all'idrolizzazione che è condotta a temperature da 170°C a 250°C, preferibilmente a circa 190°C, s per un tempo da 30 a 80 minuti, preferibilmente 40-60 minuti in presenza di aria.
La soluzione idrolizzata è quindi inviata ad una colonna di rettifica per separare in coda l'acqua e in testa, dopo condensazione, una soluzione ammoniacale debolmente conio centrata di carbonato d'ammonio che è in parte rinviata come riflusso alla testa della colonna di rettifica ed in parte al condensatore a bassa pressione della sintesi urea. L'acqua è sostanzialmente pura. E' interessante notare, a parte quanto detto relativamente al recupero di calore come nel pro-15 cedimento secondo la presente invenzione, che gli inerti contenenti ossigeno sono alimentati come agenti strippanti al decompositore ad alta pressione, passano quindi nel condensatore ad alta pressione, sono quindi separati dal carbammato ed utilizzati nuovamente come agenti strippanti nel 20 decompositore a media pressione passivando in tal modo tutte le apparecchiature ad alta e media pressione; tali inerti passano infatti anche nel condensatore a media pressione e nella colonna di rettifica successiva essendo infine separati dall'NH3 condensata ottenuta di testa. Questo costituisce un 25 aspetto originale del processo secondo l'invenzione.
E' interessante osservare, inoltre, che, sia il condensatore a media pressione, sia il condensatore a bassa pressione, funzionano senza liquido nel loro interno ed entrambi, a parte i vapori provenienti dai decompositori che li prece-30 dono, vengono alimentati con soluzioni di carbonato d'ammonio. Soprattutto al condensatore a bassa pressione si alimenta la soluzione di carbonato d'ammonio ottenuta per condensazione dei vapori ottenuti dall'idrolizzatore e per condensazione dei vapori ottenuti dalla colonna di rettifica 35 della soluzione acquosa proveniente dall'idrolizzatore, mentre, a quello a media pressione, si invia il condensato ottenuto nel condensatore a bassa pressione.
Condizione critica è che il rapporto massimo in peso tra i vapori e la o le soluzioni di carbonato alimentate ai due 40 condensatori a media e bassa pressione non sia superiore a 2,5, e che la temperatura minima del mezzo refrigerante sia 30°C. E' interessante osservare anche come il decompositore a bassa pressione non spinge molto l'operazione di decomposizione facendo rimanere nella soluzione di urea una 45 quantità ancora relativamente alta di ammoniaca e C02 combinate sotto forma di carbammato e che l'idrolisi dell'acqua contenente urea, ammoniaca e C02 è realizzata in presenza di aria.
E' interessante infine osservare che i prodotti scaricati jo dal decompositore a media pressione vengono condensati e separati in una fase liquida costituita da una soluzione di carbonato d'ammonio ed una fase liquida costituita da ammoniaca sostanzialmente pura non mediante una convenzionale operazione di rettifica come fatto normalmente nel-55 la tecnica nota, ma abbinando un condensatore a media pressione alla colonna di rettifica.
Operando in tal modo è possibile operare l'impianto in una maniera più flessibile ed allo stesso tempo possibile far lavorare il decompositore a media pressione con il vapore 60 condensato ottenuto nel decompositore ad alta pressione.
Il procedimento come definito nella rivendicazione 1 verrà meglio compreso mediante l'allegata figura la quale ne rappresenta una forma di esecuzione preferita.
Il reattore di sintesi dell'urea 1 operante a 150 kg/cm2 65 e 190°C è alimentato con C02 2 mediante il compressore 3 e con NH3 4 mediante la pompa 5.
L'ammoniaca 4 prima di entrare nel reattore 1 aspira nell'eiettore 6 la soluzione di carbammato di riciclo 7.
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La soluzione di urea 8 dal reattore 1 alimenta il decompositore ad alta pressione (stripper) 9 che impiega vapore a 26 ata e 225°C.
I vapori 10 (NH3, C02, H20) uscenti dalla testa dello stripper 9 alimentano il condensatore del carbammato 11 unitamente alla soluzione di carbonato 12 proveniente dalle sezioni a valle del loop ad alta pressione ora descritto, dove condensano con sviluppo di calore.
II calore sviluppato nel condensatore 11 viene asportato producendo vapore a 4,5 ata a 147°C. Questo vapore viene utilizzato nelle sezioni a valle del loop come si vedrà in seguito.
La soluzione di carbammato condensato 13 alimenta il separatore 14 dove si separano i gas inerti incondensabili contenenti 02 alimentati da 58 e di qui è ricliclata tramite 7 al reattore 1 per mezzo dell'eiettore 6.
La soluzione di urea 15 scaricata dal fondo dello stripper 9 ed inviata al successivo trattamento nelle sezioni a valle ha le seguenti caratteristiche:
temperatura pressione
NHn co2
urea h2o
210°C 150 kg/cm2 22% in peso 5% in peso 48% in peso 25% in peso
Detta soluzione 15 alimenta il decompositore a media pressione 16 che impiega come fluido riscaldante le condense di vapore provenienti dallo stripper 9 a 26 kg/cm2 e 225°C.
Nel decompositore 16 le condense di vapore si raffreddano fino a 160°C ed il calore ceduto viene fornito alla soluzione di urea proveniente da 9 che così si libera della maggior parte deII'NH:l e C02 in essa contenuta.
La soluzione 17 scaricata dal fondo di 16 ha le seguenti caratteristiche:
temperatura pressione
NH,
co2
urea h2o
155°C 18 kg/cm2 6,5 % in peso 2,0% in peso 64,0% in peso 27,5 % in peso
Gli incondensati provenienti da 21 costituiti da gas inerti, NHS e C02 ed acqua residua unitamente al condensato alimentano tramite 23 la colonna di rettifica 20 nella quale, • mediante un riflusso di testa di ammoniaca pura si ottiene s il completo assorbimento della C02 ed H20 ottenendo come prodotto di testa 24 ammoniaca pura.
Dal fondo della colonna 20 si scarica la soluzione di carbonato 12, rinviata al condensatore carbammato 11 del loop ad afta pressione mediante la pompa 25.
io La soluzione di carbonato ha le seguenti caratteristiche:
15
temperatura pressione nha co2 h2o
65°C
18 kg/cm2 45,5 % in peso 18,5% in peso 36,0% in peso
20
Sul fondo di 16 si alimentano in controcorrente con la soluzione di urea 15 i gas inerti 18 provenienti da 14 con il vantaggio di avere un effetto strippante e quindi basso contenuto residuo di NH3 e C02 nella soluzione anche operando alle basse temperature (155°C) a cui si è costretti ad operare quando utilizza come mezzo riscaldante le condense e non del vapore vivo e con l'ulteriore vantaggio di passivare il decompositore 16 perché negli inerti è presente ossigeno.
La pressione in 16 e quindi anche la temperatura alla quale si deve riscaldare la soluzione di urea per ottenere la massima distillazione deIl'NH3 e C02 è vincolata dal sistema di recupero e riciclo dei vapori prodotti in 16.
Conviene operare alla pressione più bassa possibile ma il valore inferiore della pressione è determinato dalla temperatura dei mezzi refrigeranti impiegati nel condensatore di testa 19 della colonna di distillazione 20.
I vapori provenienti alla testa di 16 costituiti da NH3, C02 ed H20 alimentano il condensatore 21 operante a 18 kg/cm2 e 70°C.
Al condensatore 21 viene inoltre alimentata la soluzione diluita 22 di carbonato proveniente dalla sezione di riciclo a bassa pressione.
Dalla testa della colonna 20 si scarica (linea 24):
ammoniaca gassosa pura (poche ppm C02 ed H20 residuo)
— gas inerti a temperatura di 43°C e pressione di 17,5 kg/cm2. Il gas 25 scaricato da 20 alimenta il condensatore 19 dove condensa la maggior parte dell'ammoniaca che si raccoglie nel serbatoio di stoccaggio 26 assieme all'ammoniaca fresca 4 di alimentazione all'impianto. Gli inerti escono da 26.
Dal serbatoio 26 l'ammoniaca liquida viene per la mag-30gior parte inviata al reattore 1 tramite 27 e le pompe 28 e 5 ed in parte inviata in testa alla colonna 20 tramite la pompa 28. Come detto prima è imperativo che il decompositore 16 funzioni alla più bassa pressione possibile e si è trovato secondo l'invenzione che è necessario che il condensa-35 tore 21 lavori privo di liquido nel proprio interno.
Si riteneva, secondo la tecnica abituale, che fosse impossibile conseguire questo risultato, cioè operare con condensatori carbammato non contenenti liquido, ed i condensatori di vapore NHS + C02 + H20 operano normalmente 40 pieni di liquido di processo (soluzione di carbammato o carbonato) per rendere omogenea la composizione della soluzione ed evitare fenomeni di cristallizzazione con conseguenti intasamenti ed arresto dell'impianto.
Le miscele di vapori NH3 + C02 + HzO condensando 45 in modo frazionato provocano normalmente, nei condensatori senza liquido di processo (vuoti) zone ad alta concentrazione di C02 e quindi problemi di crstallizzazione.
Ciò viene evitato nel procedimento oggetto del presente trovato con le seguenti condizioni:
so — rapporto massimo in peso vapori e soluzioni carbonato diluita non superiore a 2,5
— temperatura minima mezzo refrigerante 30°C.
La corrente 17 proveniente dal decompositore 16 viene inviata ad un decompositore 29 operante ad una pressione 55 di circa 4,5 atmosfere ad una temperatura di circa 138°C (temperatura di fondo). Detto decompositore 29 opera in modo da mantenere un contenuto residuo relativamente alto di NH3 e C02 nella soluzione di urea con i seguenti vantaggi:
60 1) bassa temperatura della soluzione di urea che permette un economico impiego di vapore a 4,5 atmosfere (147°C)
2) presenza di ammoniaca nella soluzione di urea inviata al trattamento finale (concentrazione sotto vuoto o cristalliz-65 zazione) che minimizza i fenomeni di decomposizone dell'urea.
La soluzione di urea all'uscita dal decompositore 29 è costituita da:
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NH*
C02 urea h2o
2% in peso 1 % in peso 71% in peso 26% in peso
Nei procedimenti convenzionali dove si effettua in questo stadio una depurazione spinta della soluzione di urea (NH3 < 1%) occorre opeare, a parità di pressione ad una temperatura > 150°C rendendo antieconomico l'impiego di vapore a bassa pressione proveniente dal condensatore carbammato. I vapori di NH3, C02 e H20 provenienti dalla testa del decompositore 29 (corrente 30) vengono totalmente condensati nel condensatore 31: la soluzione di carbonato ottenuta è inviata tramite 32 nel serbatoio 33 e riciclata tramite le tubazioni 34 e 36 e la pompa 35 al condensatore 21. Anche in questa sezione dell'impianto è imperativo che la pressione di esercizio del compositore 29 sia la più bassa possibile essendo determinata dalla temperatura del mezzo refrigerante nel condensatore 31 e dalla minima temperatura raggiungibile nel condensatore 31 senza incorrere in fenomeni di cristallizzazione.
Anche in questo caso il condensatore 31 non contiene liquido e la soluzione ammoniacale diluita 37 proveniente dalla sezione di trattamento acque di scarico viene alimentata al condensatore 31 e favorisce la condensazione totale dei vapori.
La soluzione di urea 38 proveniente da 29 viene inviata al trattamento finale di concentrazione sotto vuoto (nel caso specifico della figura) per ottenere urea esente da acqua.
I vapori d'acqua, contaminati da NH3, C02 ed urea, tramite le linee 39 e 40 sono introdotti nella sezione del vuoto 41 e 42 dove sono condensati e costituiscono l'acqua di scarico dell'impianto che è raccolta nel recipiente 43 ed opportunamente trattate come qui di seguito descritto.
L'acqua di scarico proveniente da 43 ha la seguente composizione:
nhs co2
urea acqua
4 + 5% in peso 1,5 + 2,5% in peso 0,5 + 2,0% in peso fino a 100%
Essa tramite la pompa 44 viene inviata dopo essere stata riscaldata negli scambiatori di calore 45 e 46 nell'idro-lizzatore 47 operante ad almeno 180°C e 18 ata.
Nell'idrolizzatore 47 è presente aria insufflata da 48, s continuamente asportata da 47 utilizzata allo scopo di ridurre la pressione parziale dell'ammoniaca e della C02 e favorire l'idrolisi. La soluzione acquosa rimane nell'idrolizzatore 47 per 40-60 minuti a 190°C ottenendo l'idrolisi praticamente totale dell'urea presente (tenore residuo inferiore io a 200 ppm).
Il riscaldamento della soluzione acquosa nell'idrolizzatore viene effettuato con vapore in maniera convenzionale.
La soluzione idrolizzata esce dall'idrolizzatore 47 tramite 49 e preriscaldata nello scambiatore 46 la soluzone da man-15 dare all'idrolizzatore fino a circa 173°C.
Essa viene quindi mandata tramite 50 alla colonna di rettifica 51 dove vengono eliminati FNH3 e la C02 in essa contenuti.
La colonna 51 è munita di ribollitore di fondo 52 riscal-20 dato mediante vapore.
I vapori di testa 53 costituiti da una miscela di NH3 e C02 ed H-jO vengono inviati ad un condensatore 54 dove pervengono anche i vapori 55 provenienti dall'idrolizzatore 47.
25 L'acqua trattata uscente dal fondo di 51 ha i seguenti tenori residui di impurezze:
NH3 urea
25 + 50 ppm 100 — 200 ppm
30 Essa preriscalda l'acqua da mandare all'idrolizzatore 47 nello scambiatore 45.
La soluzione ammoniacale ottenuta in 54 viene raccolta nel serbatoio 56 e di lì tramite la pompa 57 è in parte ribussata alla testa della colonna 51 ed in parte al conden-35satore 31. L'aria esce da 56 tramite il tubo 58. Nel caso della figura l'acqua proveniente da 51 dopo il recupero del calore sopra detto è inviata all'apparecchio recupero polveri urea 59 e la soluzione acquosa di urea ottenuta 60 è inviata al recupero dell'urea nella concentrazione sotto vuoto. •40 II fuso di urea 61 è inviato dai concentratori alla torre di prilling 62.
In assenza recupero delle polveri l'acqua proveniente da 51 è scaricata.
1 foglio disegni
Claims (4)
- 6255052RIVENDICAZIONI1. Procedimento per la produzione di urea con elimini-nazione di acqua di scarico a basso tasso di inquinamento, comprendente le operazioni di: alimentare ad un reattore di sintesi dell'urea ad alta pressione ammoniaca liquida in eccesso sullo stechiometrico ed anidride carbonica in modo da produrre una soluzione di urea contenente carbammato d'ammonio, decomporre in un decompositore sostanzialmente la stessa pressione della sintesi (decoi ipositore ad alta pressione) il carbammato contenuto nei a soluzione di urea in ammoniaca ed anidride carbonica utilizzando un agente strippante inerte contenente ossigeno, condensare in un condensatore sostanzialmente la stessa pressione della sintesi (condensatore ad alta pressione) detta ammoniaca ed anidride carbonica e riciclare il condensato alla sintesi, scaricare dal decompositore una soluzione di urea ancora contenente carbammato ed ammoniaca disciolta, inviare detta soluzione di urea dal decompositore ad alta pressione ad un decompositore a media pressione i prodotti gassosi scaricati dal quale sono separati in una fase liquida costituita da carbonato di ammonio ed in una fase liquida costituita da ammoniaca sostanzialmente pura, detta fase liquida costituita da carbonato d'ammonio essendo riciclata al condensatore ad alta pressione e detta fase liquida costituita da ammoniaca sostanzialmente pura essendo inviata alla sintesi, inviare, la soluzione di urea uscente dal decompositore a media pressione ad un decompositore a bassa pressione dal quale si ottengono come prodotti di testa NH3, C02 ed acqua che vengono condensati in un condensatore a bassa pressione e come prodotto di fondo una soluzione di urea contenente ancora ammoniaca e C02, inviare la soluzione acquosa di urea uscente dal decompositore a bassa pressione ad un concentratore sotto vuoto ottenendo fuso d'urea e vapore d'acqua con NH3 e C02 che vengono condensati, caratterizzato dal fatto di comprendere uno o più dei seguenti stadi:a) la separazione dei prodotti gassosi scaricati dal decompositore a media pressione viene effettuata condensando essi in un condensatore a sostanzialmente la stessa pressione del decompositore a media pressione (condensatore a media pressione), il prodotto liquido ottenuto ed i vari residui essendo alimentati ad una colonna di rettifica dalla quale come prodotto di testa si ottiene ammoniaca sostanzialmente pura e come prodotto di fondo una soluzione di carbonato d'ammonio,b) gli inerti contenenti ossigeno utilizzati come agente strippante nel decompositore ad alta pressione vengono separati dal carbammato condensato ad alta pressione in un separatore, sono quindi utilizzati come agente strippante nel decompositore a media pressione, passando di lì al condensatore a media pressione e di lì alla colonna di rettifica, essendo infine separati dall'ammoniaca condensata prodotta di testa,c) il calore necessario al funzionamento del decompositore a media pressione è ottenuto dalla condensa del vapore utilizzato per il funzionamento del decompositore ad alta pressione,d) il condensatore a media pressione ed il condensatore a bassa pressione funzionano senza liquido sul fondo, entrambi i condensatori essendo alimentati con i vapori del decompositore che li precede funzionante alla stessa pressione e con soluzioni di carbonato di ammonio.e) la soluzione acquosa di urea all'uscita del decompositore a bassa pressione contiene dal 2 al 3 % in peso di ammoniaca e dall'I all'I,5% in peso di C02,f) il condensato costituito da acqua, ammoniaca e C02 ottenuto per condensazione dei vapori dal concentratore sotto vuoto è sottoposto ad idrolisi e successiva separazione dei prodotti di decomposizione ottenendo acqua sostanzialmente pura ed una soluzione di carbonato d'ammonio che è riciclata ad uno o entrambi i condensatori a media o bassa pressione.
- 2. Procedimento secondo la rivendicazione 1, caratteriz-5 zato dal fatto che la soluzione di carbonato di ammonio di cui al punto f) è il condensato dei vapori uscenti dall'apparecchio di idrolisi e dei prodotti di testa di una rettifica la cui alimentazione è la corrente liquida uscente dall'apparecchio di idrolisi.io 3. Procedimento secondo le rivendicazioni 1 e 2 caratterizzato dal fatto che al condensatore a bassa pressione è riciclata la soluzione di carbonato d'ammonio di cui al punto f) mentre al condensatore a media pressione è riciclata la soluzione di carbonato ottenuto come condensato nel con-15 densatore a bassa pressione.
- 4. Procedimento secondo la rivendicazione 3, in cui il rapporto in peso tra i vapori e la soluzione di carbonato d'ammonio alimentati ai condensatori a media e bassa pressione è al massimo 2,5, la temperatura minima del mezzo20 refrigerante in ciascuno di tali condensatori essendo 30°C.
- 5. Procedimento secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che l'idrolisi è condotta ad una temperatura da 170°C a 250°C, preferibilmente a circa 190°C per un tempo da 30 a 80 minuti, preferibilmente 40-60 minuti.25 6. Procedimento secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che l'idrolisi è condotta in presenza di aria.
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