CH619802A5

CH619802A5 -

Info

Publication number: CH619802A5
Application number: CH1008077A
Authority: CH
Inventors: Shunsaku Nakauchi
Original assignee: Security Patrols Co; Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk
Priority date: 1977-02-15
Filing date: 1977-08-17
Publication date: 1980-10-15
Also published as: JPS586995B2; FR2380541B1; BE857866A; US4160164A; JPS53100287A; AU2762277A; DE2737089A1; AU511233B2; DE2737089C2; FR2380541A1; CA1120132A; GB1578611A

Description

La présente invention se rapporte à un détecteur de flamme comprenant un dispositif d'alarme destiné à indiquer l'existence d'une flamme, des moyens de détection pour détecter une différence d'intensité entre des premiers rayons présentant une première longueur d'onde émis par un rayonnement résonant de bi-oxyde de carbone et des seconds rayons d'une longueur d'onde proche de la première longueur d'onde, dans le domaine dans lequel il existe une faible absorption par le bi-oxyde de carbone dans l'air.

On sait qu'un rayonnement résonant d'une longueur d'onde particulière prend naissance à partir du CO2 dans une flamme brûlant à haute température. Des rayons radiants émis par un tel rayonnement résonant peuvent exister dans le domaine allant de l'ultraviolet à l'infrarouge. Le détecteur de flamme auquel se rapporte l'invention et plus particulièrement destiné à utiliser le rayonnement résonant des rayons infrarouges situés à proximité de 2 [A ou 4,4 u.

Jusqu'ici on a proposé des détecteurs mettant en œuvre l'un ou l'autre de plusieurs procédés de détection de flamme utilisant des rayons radiants. L'un de ceux-ci fait usage des rayons ultraviolets, un autre du scintillement des rayons visibles, encore un autre des rayons proches de l'infrarouge et encore un autre du scintillement d'un rayon infrarouge d'une longueur d'onde proche de 4,4 pi.

Les détecteurs connus ont tendance à donner de fausses informations et ont une sensibilité relativement faible. Si l'on prend par exemple un détecteur de flamme utilisant les rayons ultraviolets, un éclair ou une étincelle peuvent être la cause de fausses opérations. De même, avec un détecteur utilisant le scintillement de rayons visibles ou infrarouges, de fausses opérations peuvent avoir lieu avec la lumière du jour ou la lumière artificielle. Le détecteur de flamme utilisant les rayons ultraviolets présente l'inconvénient que les rayons ultraviolets de plus courte longueur d'onde compris dans la fumée produite par la flamme sont susceptibles d'être absorbés, de sorte que le domaine de sensibilité est restreint.

La présente invention écarte ces inconvénients et a pour but de réaliser un détecteur de flamme qui permet d'éviter l'apparition de fausses informations causées par un éclair ou la lumière du jour et qui permet de détecter une flamme avec une grande sensibilité et un bon rapport signal/bruit.

Le détecteur selon l'invention est caractérisé en ce qu'il comprend un détecteur de seuil comparant l'intensité des seconds rayons à une valeur prédéterminée et produisant un signal d'actionnement du dispositif d'alarme lorsque l'intensité desdits seconds rayons dépasse cette valeur, un circuit porte contrôlant le passage du signal d'actionnement du dispositif d'alarme, et des moyens de contrôle du circuit à porte destinés à ouvrir ledit circuit à porte pendant un intervaille de temps prédéterminé lorsque ladite différence détectée par les moyens de détection dépasse un niveau prédéterminé de façon à permettre au signal d'actionnement de traverser le circuit à porte et d'être appliqué au dispositif d'alarme pour que ce dernier produise une indication de l'existance d'une flamme.

La présente invention sera décrite en référence au dessin annexé.

La fig. 1 représente des spectres de différents corps rayonnements.

La fig. 2 est un chéma-bloc pour l'explication du principe du détecteur de flamme.

La fig. 3 est une représentation schématique d'un détecteur de flamme connu.

La fig. 4 représente les signaux de sortie d'un convertisseur photoélectrique.

La fig. 5 représente un circuit de traitement des signaux de sortie du convertisseur photoélectrique.

La fig. 6 illustre les spectres d'une flamme de gazoline, etc.

La fig. 7 est un schéma-bloc d'une forme d'exécution de l'invention.

La fig. 8 est un exemple d'un circuit pour continuer l'alarme, et la fig. 9 est un circuit de traitement central du détecteur de flamme.

Le détecteur de flamme faisant l'objet de l'invention sera décrit en détail en référence au fig. 7 à 9 du dessin. Un détecteur de flamme connu sera décrit en premier, à titre d'information, en référence aux fig. 3 et 5.

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La fig. 1 montre des spectres de différents corps irradiants typiques.

al représente un spectre d'une flamme brûlant avec accom-pagnemant d'oxydation qui comprend un rayonnement résonant de CO2 intense à la longueur d'onde 4,4 jx et à proximité de 2 (x. a2 représente un spectre de la lumière du jour ou d'un corps irradiant tel que, par exemple, un four électrique ayant une température supérieure à 1000°C. Le spectre à la longueur d'onde proche de 4,4 |i présente une intensité considérablement plus petite que celle de rayons visibles, mais existe sous la forme d'un spectre continu. a3 représente le rayonnement d'un corps noirs ayant, par exemple, une température inférieure d'environ 300°C à celle d'un four électrique, le rayonnement de ce corps présentant un spectre continu avec une pointe à une longueur d'onde supérieure à 4,4 jx.

A la fig. 1, trois spectres ayant la même intensité à la longueur d'onde de 4,4 11 sont illustrés à titre d'exemple. Avec un rayonnement rentrant comme illustré, si la flamme est détectée avec un rayonnement ayant passé à travers le filtre passe-bande de 4,4 j.i, il s'ensuit que chaque corps irradiant ayant les spectres al, a2 et a3 est détecté comme une flamme.

Pour cette raison, on prévoit un filtre passe-bande comportant une bande passante proche d'une longueur d'onde appropriée à proximité de 4,4 (.1, par exemple 3,8 u ou 4,1 u, de manière à faire une différence entre l'intensité du rayonnement ayant passé à travers ce filtre passe-bande de 3,8 ou 4,1 n et celle du rayonnement ayant passé à travers le filtre passe-bande de 4,4 [x. De cette manière, on peut faire la différence entre les trois rayonnements ayant les spectres al, a2 et a3 illustrés à la fig. 1. En prévoyant les moyens mentionnés ci-dessus, la différence entre la quantité de passage à 4,4 a et celle à 3,8 [i, représentée par bl à la fig. 1, est déterminée dans le cas d'une flamme par exemple. Dans le cas du spectre a2, le spectre à proximité de 4,4 p. est continu et la différence citée ci-dessus, et représentée par b2 au dessin, est considérablement plus petite que la différence bl. Généralement, la valeur ayant un signe contraire à celui de la différence bl est détectée et, dans la mesure où le spectre a3 est concerné, la différence b3 est de même signe que la différence bl, mais considérablement plus petite que cette différence bl. De cette manière, le spectre al peut être distingué des spectres a2 et a3.

La fig. 2 est un schéma-bloc représentant un dispositif réalisé sur la base du principe mentionné ci-dessus. Le chiffre de référence 1 désigne un corps irradiant, 2 désigne un filtre passebande de 4,4 u, 3 un filtre passe-bande pour une longueur d'onde différente de 4,4 u, 4 et 5 représentent les convertisseurs photoélectriques pour les rayons ayant passé à travers les filtres passe-bandes 2 et 3, 6 est un amplificateur différentiel adapté pour effectuer et amplifier la différence entre les signaux de sortie des convertisseurs photoélectriques 4 et 5, et 7 est un dispositif d'alarme conçu pour être utilisé lorsque l'amplificateur différentiel présente un signal de sortie supérieur à un niveau prédéterminé.

En référence à la fig. 2, lorsque le corps irradiant est une flamme, il existe une grande différence d'intensité entre les rayonnement ayant passé à travers les filtres passe-bandes 2 et 3, de sorte que le signal de sortie de l'amplificateur différentiel 6 sera grand et actionnera le dispositif d'alarme 7.

D'une façon générale, les intensités des rayonnements en au moins deux points de longueur d'onde du spectre émis par un corps rayonnement sont mesurées au moyen d'au moins deux filtres passe-bandes et on peut déterminer en prenant la différence des intensités entres elles, si le spectre du corps rayonnant est un spectre à raie de la longueur d'onde particulière à la flamme ou un spectre continu. Une flamme peut être détectée lorsqu'on relève un spectre à raie.

Dans le schéma-bloc représenté à la fig. 2, le nombre de convertisseurs photoélectriques 4 et 5 est égal au nombre de filtres passe-bandes 2 et 3, toutefois un seul convertisseur photoélectrique peut être utilisé pour traiter la totalité des rayons passant à travers une pluralité de filtres passe-bandes.

La fig. 3 représente partiellement un détecteur de flamme de ce dernier type et montre la relation entre les deux filtres passe-bandes 2 et 3 et le convertisseur photoélectrique 4 unique.

A la fig. 3, le chiffre de référence 8 désigne un disque rotatif auquel sont fixés des filtres passe-bandes 2, 3, 9 est un moteur électrique pour entraîner en rotation le disque 8 et 10 est un support. Un seul convertisseur photoélectrique 4 est prévu pour une pluralité de filtres passe-bandes. Le convertisseur photoélectrique 4 est disposé de manière que chaque filtre passe-bande 2 et 3 passe alternativement en regard du convertisseur 4 lorsque le tableau rotatif 8 tourne.

En d'autres mots, le convertisseur photoélectrique 4 voit le corps irradiant alternativement à travers les filtres passe-bandes 2 et 3. Si l'on admet que les signaux de sortie du convertisseur photoélectrique 4 dérivés des filtres passe-bande 2 et 3 sont e2 et e3, ces signaux apparaîtront comme représenté à la fig. 4.

A la fig. 4, on a représenté en abscisse le temps et en ordonnée le signal de sortie du convertisseur photoélectrique 4.

Le signal de sortie du convertisseur photoélectrique 4 comme représenté à la fig. 4 est traité par le circuit représenté à la fig. 5.

A la fig. 5, le chiffre de référence 11 est un interrupteur synchronisé avec le tableau rotatif 8. Cet interrupteur est disposé de manière que, lorsque le filtre passe-bande 2 est en regard du convertisseur photoélectrique 4, un contact 11-1 se ferme temporairement, puis s'ouvre et, d'autre part que,

lorsque le filtre passe-bande 3 est situé en regard du convertisseur photoélectrique 4, un autre contact 11-2 se ferme temporairement et s'ouvre.

Le signal de sortie du convertisseur photoélectrique 4 présent au moment de la fermeture du contact 11-1 ou 11-2 est mémorisé dans un condensateur 12 ou 13. En fait, les condensateurs 12 et 13 et l'interrupteur 11 forment une sorte de circuit d'échantillonnage à mémoire. Les condensateurs 12 et 13 sont reliés respectivement à une entrée d'un amplificateur différentiel 6, lequel amplifie la différence des signaux provenant des condensateurs, la sortie de l'amplificateur différentiel étant reliée à un dispositif d'alarme 7. Le dispositif représenté à la fig. 3 permet non seulement de réduire le nombre de convertisseurs photoélectriques, mais également de supprimer l'influence due aux inégalités de performance des convertisseurs photoélectriques.

Dans les détecteurs de flamme décrits ci-dessus, deux filtres passe-bandes ont été utilisés. Toutefois, un seul convertisseur photoélectrique peut être suffisant pour plus de deux filtres passe-bandes, si on utilise un disque rotatif sur lequel sont montés Iesdits filtres.

On va maintenant décrire une méthode permettant de supprimer l'influence due au CO2 présent dans l'air.

Lorsqu'un combustible tel que de la gazoline à haute teneur en carbone brûle normalement dans l'air avec un tirage naturel, il brûle avec une fumée noire et la flamme prend une couleur rouge. Le spectre de la flamme est représenté par la courbe Cl à la fig. 6. Au contraire, une flamme bleue ou pâle telle qu'une flamme due à l'alcool présente un spectre tel que représenté par la courbe C2 à la fig. 6. On voit qu'il y a une grande différence dans l'intensité du rayonnement proche de 3,8 11 de longueur d'onde, entre les deux spectres. Plus particu-Iièrmenet, si l'on prend la gazoline comme exemple, un spectre continu est irradié comme un corps à haute température par les particules de carbone présentes dans la flamme.

A la fig. 6, Cl représente un spectre d'une flamme de gazoline observé d'une position distantes de plusieurs mètres de la

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flamme. Dans ce cas, l'intensité de radiation de 4,4 |i de longueur d'onde est suffisamment intense comparée avec celle de 3,8 (.1 de longueur d'onde et la présence d'une flamme peut être déterminée avec une sensibilité suffisante au moyen d'une valeur déduite par soustraction de l'intensité à 3,8 |i de celle à 4,4 u. Toutefois, lorsque la distance entre la flamme et le détecteur augmente, les rayonnements de 4,4 jx de longueur d'onde sont sélectivement absorbés par le CO2 en présence dans l'air. D'autre part, il n'y a pas d'absorption des rayonnements de 3,8 (1 de longueur d'onde par le CO2 et le spectre de la flamme reçu par le détecteur sera illustré par C3 à la fig. 6. Une flamme due à des substances telles que la gazoline ne peut pas être déterminée par la méthode illustrée à la fig. 3 à partir d'une certaine distance de la flamme quelle que soit la grandeur de celle-ci.

Cependant, une étude faite au sujet de la combustion de la gazoline révèle qu'il y a suffisamment d'air par rapport à la vapeur de la gazoline évaporée pendant environ 2 à 3 secondes immédiatement après la mise à feu de la gazoline et aucune fumée noire n'est produite. Le spectre est la courbe C2 illustrée à la fig. 6. En conséquence, si l'on s'est arrangé pour que l'apparition d'une flamme soit déterminée peu après la mise à feu, on peut détecter quelque chose comme une flamme de gazoline. L'expérience a montré que la distance à laquelle l'intensité à 3,8 jx devient sensiblement égale à celle à 4,4 |x est approximativement de 30 à 50 mètres dans des conditions normales avec une flamme de gazoline dans une cuvette.

Toutefois, l'intensité à 3,8 |i est petite comparée à celle à 4,4 u immédiatement après la mise à feu de la gazoline comme mentionné ci-dessus, il est donc possible de détecter une flamme due à l'inflammation de gazoline depuis un point situé approximativement à 200 mètres de la flamme. La flamme de gazoline dans la cuvette brûlera avec une quantité considérable de fumée noire et en émettant une grande quantité de vapeur de gazoline produite par la chaleur rayonnante de la flamme, lorsque le temps passe et qu'il n'y a pas un apport suffisant d'air. De ce fait, l'intensité du rayonnement à 3,8 u deviendra plus grande. Dans cette situation, la flamme de gazoline éloignée du détecteur ne peut pas être déterminée par le détecteur représenté à la fig. 5. Dans le but de supprimer cet inconvénient, on a introduit un circuit qui maintient l'état d'alarme. Aussi longtemps que l'intensité du rayonnement à 3,8 11 est plus élevée qu'un niveau déterminé après qu'une flamme due à l'inflammation de la gazoline a été détectée l'opération peut avoir lieu et le circuit peut maintenir l'alarme initiale. Le schéma-bloc de ce circuit est représenté à la fig. 7.

A la fig. 7, le chiffre de référence 14 désigne une mémoire temporaire délivrant un signal de sortie pendant un intervalle de temps constant (environ quelques secondes) en réponse à un signal de sortie provenant du dispositif d'alarme 7. Le chiffre de référence 15 désigne un détecteur de seuil qui délivre un signal de sortie lorsque l'intensité à 3,8 u entrant dans l'une des entrées de l'amplificateur différentiel 6 excède un niveau prédéterminé, 16 est un circuit à portes dont l'ouverture est commandée par le signal de sortie de la mémoire temporaire 14,17 est un dispositif d'alarme commandé par le circuit à portes 16 et 18 est une borne de sortie pour l'alarme.

Le fonctionnement sera maintenant décrit en référence à la fig. 7. Lorsque la gazoline éloignée du détecteur commence à brûler, l'intensité à 4,4 u de longueur d'onde est plus élevée que celle à 3,8 [x de longueur d'onde et le dispositif d'alarme 7 sera actionné par le signal de sortie de l'amplificateur différentiel 6. La mémoire temporaire 14 reçoit alors le signal de sortie du dispositif d'alarme 7 et ouvre le circuit à portes 16 pendant quelques secondes jusqu'à dix secondes. Pendant cette période, la flamme de gazoline devient graduellement plus grande et l'intensité à 3,8 u augmente de sorte que le signal de sortie de l'amplificateur différentiel 6 diminue jusqu'à ce que le dispositif d'alarme 7 devienne inopérant. D'autre part, le détecteur de seuil 15 reçoit le signal représentatif de l'intensité à 3,8 [A et agit sur le circuit à portes 16. A l'instant où le circuit à portes 16 est ouvert par le signal délivré par la mémoire temporaire 14, le signal de sortie du détecteur de seuil est amené au dispositif d'alarme 17. A cet instant, le dispositif d'alarme 7 est déjà inopérant, toutefois si la gazoline continue à brûler, le dispositif d'alarme 17 maintient une alarme, grâce au détecteur de seuil 15 qui produit un signal de sortie correspondant à l'intensité du rayonnement à 3,8 u. Pendant ce temps, le circuit à portes 16 continue à ouvrir une porte au moyen d'une partie de son propre signal de sortie. Lorsque la flamme de gazoline s'éteint, aucun signal de sortie n'est dérivé du détecteur de seuil 15 et aucun signal ne sera fourni au circuit à portes 16, ce dernier se fermera à son tour et le dispositif d'alarme 17 cessera son activité.

La fig. 8 représente un circuit à relais réalisant le circuit précédent. A la fig. 8, M désigne un relais présentant un ensemble de contacts ml et m2, N désigne un relais ayant un contact simple ni, le chiffre de référence 14 désigne un contact destiné à maintenir sa position fermée pendant un instant déterminé pendant lequel la mémoire temporaire 14 est active, le chiffre de référence 15 désigne un contact qui est fermé alors que le détecteur de seuil 15 est actif.

Lorsque la mémoire temporaire 14 est actionnée par le signal de sortie du dispositif d'alarme 7, et que le contact 14 est actionné, le relais M est excité et attaque le dispositif d'alarme 17 au moyen du contact m2. Au même moment, le contact ml est fermé. Puis, le détecteur de seuil sera attaqué par le rayonnement de 3,8 11 de la flamme et le contact 15 est fermé, de sorte que le relais N est excité et le contact ni est fermé. De sorte que même si le contact 14 est ensuite ouvert, le relais M maintient l'état opérationnel à travers les contacts ml et ni. En conséquence, le contact m2 maintient également la position active et le dispositif d'alarme 17 est maintenu en état d'alarme. Lorsque la flamme est éteinte et que le détecteur de seuil 15 devient inopérant et le contact 15 est ouvert, le contact ni est ouvert et le relais M remet le circuit dans son état initial.

On a décrit un dispositif d'alarme 7 séparé du dispositif d'alarme 17, toutefois il est bien évident que ces deux dispositifs peuvent être confondus.

Il est superflu de dire qu'un dispositif électronique peut remplacer les relais.

Il est possible de détecter un feu de gazoline à partir d'une distance de 100 mètres en maintenant l'alarme pendant que la flamme est reconnue, lorsque l'intensité du rayonnement à 4,4 |x présente une certaine valeur excédant l'intensité du rayonnement à 3,8 [x, l'intensité du rayonnement à 3,8 |x étant en même temps continuellement élevée. Une expérience révèle qu'une flamme de bois ou de papier est suffisamment plus petite à 3,8 jx de longueur d'onde qu'à 4,4 u qu'une flamme de gazoline, de sorte qu'il est évidemment possible de déterminer suffisamment une flamme éloignée du détecteur avec un dispositif détecteur selon la présente invention. On a décrit ci-avant une méthode pour déterminer une flamme en comparant l'intensité des rayonnements de 4,4 u de longueur d'onde et de 3,8 [x de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée aux longueurs d'onde de 4,4 u et 4,1 |x. Un rayonnement de 4,25 |x à 4,5 [i de longueur d'onde est de préférence utilisé pour saisir le rayonnement résonant de CO2 et l'une des longueurs d'onde préférée est 4,4 u. Une autre longueur d'onde préférée peut être de l'ordre de 3,8 |x ou 4,1 [x, et généralement la longueur d'onde de 4,1 u est un petit peu plus préférable.

On pourrait améliorer le rapport signal/bruit en utilisant trois longueurs d'onde, par exemple 4,1 u, 4,4 [x et 4,6 li. Dans ce cas, il est possible de calculer l'intensité d'un bruit à 4,4 |x

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de longueur d'onde au moyen d'une interpolation pour le bruit, tel que par exemple un rayonnement d'un four électrique dont l'intensité du spectre peut être estimée par une ligne droite à proximité de la longueur d'onde de 4,4 ji.

La fig. 9 est un schéma-bloc d'un autre circuit. A la fig. 9, le chiffre de référence 19-1 ou 19-2 désigne une tête sensible constituée par des filtres passe-bandes 2, 3, un disque rotatif 8, un moteur 9 et un socle 10. Le chiffre de référence 20 désigne un circuit d'entrée dénommé ci-après I/O, le chiffre de référence 21 désigne une unité centrale de traitement dénommée ci-après CPU, le chiffre de référence 22 désigne une mémoire et le chiffre de référence 23 un dispositif récepteur. Les signaux de 4,4 n et 3,8 n sont transmis à partir des têtes sensibles 19-1 et 19-2 vers le dispositif récepteur 23 à travers des lignes. Les signaux provenant des têtes sensibles 19-1 et 19-2 sont introduits dans le CPU 21 à travers l'I/O 20. Le CPU 21 compare le signal représentant la différence entre les longueurs d'onde de 4,4 [i et de 3,8 |x au moyen d'une opération avec la mémoire 22 et détermine si une alarme doit être donnée ou non en fonction du calcul de la grandeur du signal à la longueur d'onde de 3,8 li seulement. Plus particulièrement, lorsque le signal de différence entre les longueurs d'onde de 4,4 [i et 3,8 il est supérieur à une certaine valeur et lorsque ce signal est supérieur à une certaine valeur pendant plusieurs secondes et par la suite, le signal à la longueur d'onde de 3,8 (x est supérieur à une certaine valeur, le dispositif d'alarme 7 est actionné à travers l'I/O 20.

A la place de l'I/O 20, du CPU 21, de la mémoire 22, etc., on peut utiliser un micro-ordinateur. Grâce à l'utilisation d'un micro-ordinateur, dans le circuit représenté à la fig. 9, il est 5 possible de traiter des signaux provenant d'une pluralité de têtes sensibles avec un seul dispositif récepteur. Les signaux provenant des têtes sensibles 19-1, 19-2 peuvent être transmis au dispositif récepteur soit sous la forme de signaux analogiques ou sous la forme de signaux numériques produits io par un convertisseur analogique/numérique.

Il est possible de détecter une flamme de combustion de substances variées telles que du bois ou du bois d'œuvre, du papier, de la gazoline ou des plastiques avec une grande sensibilité, au moyen d'un circuit détectant la différence entre des îs rayons infrarouges d'une longueur d'onde d'un rayonnement résonant émis par du bi-oxyde de carbone à haute température et des rayons infrarouges d'une longueur d'onde proche de la première et située dans un domaine dans lequel l'absorption par de la vapeur d'eau ou du bi-oxyde de carbone compris 20 dans l'air est moindre, d'un circuit pour détecter l'intensité des derniers rayons infrarouges et d'un dispositif pour donner une alarme lorsque le circuit précédent présente un signal de sortie excédant une valeur prédéterminée, ce dispositif maintenant un signal de sortie de niveau constant après que le circuit 25 précédent ait maintenu un signal de sortie d'un niveau constant pendant un court instant.

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REVENDICATIONS

1. Détecteur de flamme comprenant un dispositif d'alarme destiné à indiquer l'existence d'une flamme, des moyens de détection pour détecter une différence d'intensité entre des premiers rayons présentant une première longueur d'onde émis par un rayonnement résonant de bi-oxyde de carbone et des seconds rayons d'une longueur d'onde proche de la première longueur d'onde, dans un domaine dans lequel il existe une faible absorption par le bi-oxyde de carbone dans l'air, caractérisé en ce qu'il comprend un détecteur de seuil comparant l'intensité des seconds rayons à une valeur prédéterminée et produisant un signal d'actionnement du dispositif d'alarme lorsque l'intensité desdits seconds rayons dépasse cette valeur, un circuit à porte contrôlant le passage du signal d'actionnement du dispositif d'alarme, et des moyens de contrôle du circuit à porte destinés à ouvrir ledit circuit à porte pendant un intervalle de temps prédéterminé lorsque ladite différence détectée par les moyens de détection dépasse un niveau prédéterminé de façon à permettre au signal d'actionnement de traverser le circuit à porte et d'être appliqué au dispositif d'alarme pour que ce dernier produise une indication de l'exis-tance d'une flamme.
2. Détecteur de flamme selon la revendication 1, dans lequel les moyens de détection comprennent au moins deux filtres passe-bande, un premier filtre passe-bande permettant le passage des premiers rayons, un second filtre passe-bande permettant le passage des seconds rayons, un premier convertisseur photoélectrique pour mesurer l'intensité des rayons ayant traversé le premier filtre passe-bande, un second convertisseur photoélectrique pour mesurer l'intensité des rayons ayant traversé le second filtre passe-bande, et un amplificateur différentiel connecté aux deux convertisseurs photoélectriques de manière à effectuer la différence des signaux de sortie des deux convertisseurs photoélectriques et amplifiant cette différence, caractérisé en ce que le détecteur de seuil est connecté sur la sortie du second convertisseur photoélectrique.
3. Détecteur de flamme selon la revendication 1, dans lequel les moyens de détection comprennent un disque rotatif comportant deux filtres passe-bande, un premier filtre passe-bande permettant le passage des premiers rayons, un second filtre passe-bande permettant le passage des seconds rayons, un convertisseur photoélectrique unique pour mesurer l'intensité des rayons traversant chacun des deux filtres passe-bande, un circuit d'échantillonnage à mémoire consistant en un contac-teur opérant en synchronisme avec le disque rotatif et une paire de condensateurs destinés à mémoriser les sorties du convertisseur photoélectrique sous le contrôle du contacteur de sorte qu'un premier condensateur mémorise le signal de sortie du convertisseur photoélectrique lorsqu'il reçoit les rayons ayant traversé le premier filtre passe-bande et que le second condensateur mémorise le signal de sortie du convertisseur photoélectrique lorsqu'il reçoit les rayons ayant traversé le second filtre passe-bande, et un amplificateur différentiel raccordé aux sorties des deux condensateurs et effectuant la différence entre ces deux signaux, caractérisé en ce que le détecteur de seuil est connecté sur la sortie du second condensateur.