Rost für Grossfeuerungen Bei industriellen Grossfeuerungen ist es üblich, das Rostbett in mehrere Teilflächen, nämlich sog. Rostbah nen, zu unterteilen, in welche der Unterwind zonenweise eingeblasen wird. Innerhalb jeder Bahn werden die Brennschicht tragende Roststäbe. verwendet, die auf längs- oder querlaufenden Trägern befestigt sind und je nach der Rostbauart entweder auf einer Förderkette aufgereiht (Wanderrost) oder zu gegeneinander bewegten Roststabgruppen zusammengefasst sind, durch welche die Brennschicht von einem Ende der Feuerung zum anderen bewegt wird.
Um die Dehnung der Roststäbe durch die als Unterwind zugeführte Heissluft und durch die von der Brennschicht auf sie übertragene Strahlungs- und Berüh rungswärme zu berücksichtigen, werden die Roststäbe in bekannten Rosten mit so viel seitlichem Dehnungsspiel auf dem sie tragende Rahmen befestigt, dass auch bei der höchsten zu erwartenden Aufheizung der Roststäbe, also bei ihrer grössten Dehnung, kein Klemmen auf tritt.
Dieses Dehnungsspiel hat aber zur Folge, dass beim Anfahren der kalten Feuerung, bei Teil-Last sowie bei ausgehender Feuerung, also dann, wenn der Rostbelag nicht seine normale Temperatur besitzt, ein grösserer als der normale Spalt zwischen den Roststäben und den Trennwänden entsteht. Dadurch können beachtliche Brennstoffverluste in Form von Rostdurchfall auftreten. Ferner können auch Schlackenstücke und im Brennstoff enthaltene Fremdkörper in die Spalte gelangen und die Dehnung der Roststäbe behindern. Das Dehnungsspiel kann auch eine unerwünschte Randfeuerbildung verur sachen.
Durch vorliegende Erfindung wird diesen Mängeln dadurch abgeholfen, dass mindestens eine Begrenzungs wand des Rostes und/oder mindestens eine zwischen einzelnen Rostbahnen vorgesehene Trennwand elastisch zusammendrückbar ist, indem sie aus schalenartigen, durch Federwirkung oder Gewichtsbelastung auseinan- dergedrückten Teilen besteht.
Durch diese Ausbildung kann der erhebliche techni sche Fortschritt erzielt werden, dass bei jeder Tempera tur des Rostbelages, also bei allen Betriebsverhältnissen der Feuerung, automatisch ein stets gleichbleibend lük- kenloses Anliegen (Andrücken) der Roststäbe an die Begrenzungswände und allenfalls vorgesehene Trenn wände erfolgen kann.
Es sind Einrichtungen bekannt geworden, bei denen lediglich ein einseitiger Druck auf die Roststäbe möglich ist. Bei dem erfindungsgemässen Rost kann man einen wesentlichen Schritt weiter gehen, indem man allenfalls zwischen den Rostbahnen vorgesehene Trennwände als elastisch zusammendrückbare, geschlossene Körper aus bilden kann. Zufolge des Ineinandergleitens der schalen artigen Teile der genannten Wand kann auch die fortschrittliche Wirkung erzielt werden, dass der Aus gleichsmechanismus von ausserhalb der geschlossenen Wand nicht sichtbar und damit insbesondere auch gegen Verschmutzung gut abgekapselt ist. Ausserdem kann man die elastische Wand einwandfrei von innen kühlen.
Die elastische Wand muss nicht ihre Lage ändern, vielmehr kann sie, entsprechend dem Druck der Roststä be, lediglich ihre seitliche Ausdehnung ändern.
Weitere Einzelheiten sind aus der nachstehenden Beschreibung und den Zeichnungen ersichtlich. Letztere stellen einige Ausführungsbeispiele der Erfindung dar, und zwar zeigt Fig. 1 einen schematischen Querschnitt durch einen Grossfeuerungsrost mit 3 Rostbahnen und dazwischen liegenden Trennwänden, Fig. 2 einen Querschnitt der Ausführungsform einer Trennwand mit horizontal verlaufenden Druckfedern, Fig. 3 einen Querschnitt einer Ausführungsform mit Druckhebel-Anordnung,
Fig. 4 einen Querschnitt einer Ausführungsform mit unter Federdruck stehenden überbrückungs- (Druck-) Schalen.
In der als übersicht dienenden Figur 1 ist der Querschnitt einer Grossfeuerung mit drei Rostbahnen I, I1 und III dargestellt. Die erste Rostbahn I zeigt links die bekannte Ausführung, d. h. es musste zur Berücksichti gung der Wärmedehnung ein Spalt 11 frei gelassen werden. Zwischen den Rostbahnen, die von den Roststä ben 1 gebildet werden, sind in bekannter.Weise seitliche Trennwände vorgesehen, die nun jedoch als zusammen- drückbare Trennwände 2, 2a ausgebildet sind.
Die Roststäbe 1 liegen daher stets an den Trennwänden an, unabhängig davon, ob die Roststäbe kalt oder heiss sind. Es gibt somit keinen unerwünschten Spalt mehr.
Die einfachste Ausführungsform der zusammen drückbaren Wände ist in den Figuren 1 und 2 gezeigt. Demgemäss besteht die zwischen zwei Rostbahnen be findliche Trennwand aus ineinander verschiebbaren, schalenförmigen Teilen 2 und 2a.
Diese werden durch horizontal angeordnete Druckfedern 3 auseinanderge- drückt, so dass die Roststäbe schon im kalten Zustand ohne Zwischenraum an der Trennwand 2, 2a anliegen. Die Trennwand ist in ihrer Längsrichtung bei allen Ausführungsformen aus einer Anzahl elastisch zusam- mendrückbarer Einzel-Elemente zusammengesetzt.
Bei der in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform sind die beiden schalenförmigen Teile 2, 2a der Trennwand ebenfalls teilweise ineinander geführt. Das Auseinander drücken der schalenförmigen Teile 2 und 2a erfolgt hierbei durch Hebelarme 4 und 4a, in deren gemeinsa men Gelenk 5 eine Zugstange 6 angreift, deren unteres Ende an einem feststehenden Teil des Sockels 17 mittels einer Druckfeder 7 abgestützt ist. Die Spannung der Druckfeder 7 ist durch eine Mutter 18 oder ein Handrad einstellbar.
Die Druckpunkte 9 und die Länge der Druckhebel 4 und 4a werden so vorgesehen, dass stets die Reversierbarkeit der Hebelbewegungen gewährleistet ist, so dass entsprechend der Temperatur im Feuerraum die Trennwand automatisch mehr oder weniger Quer- Ausdehnung besitzt. An Stelle einer Druckfeder kann auch ein Gewicht G (strichpunktiert) am unteren Ende der Zugstange 6 vorgesehen sein. Die Einstellung des Druckes, mit welchem die Roststäbe an der Trennwand anliegen sollen, wird wahlweise durch Veränderung der Federspannung bzw. des Gewichtes G bewirkt.
Die Ausführungsform gemäss Fig. 3 hat den Vorzug, dass eine Einstellung des Anpressdruckes, d. h. die Verände- rung des Zuges an der Zugstange 6, von unten her erfolgen kann, also an einer Stelle, die vor Mtzeeinwir- kung aus der Feuerung geschützt ist.
Die Grösse der Verschiebung der Zugstange 6 im Betrieb kann als Mass für die thermische Beanspruchung des Rostes verwendet werden und es könnnen hieraus Schlüsse für die zweck mässigste Luftverteilung in den einzelnen Luft-Zufüh- rungszonen gezogen werden. Wie aus Fig. 3 (unten) zu ersehen ist, kann zu diesem Zweck an der Zugstange 6 ein Zeiger 8 befestigt sein, der auf einer feststehenden Skala 10 das Mass der jeweiligen Bewegung der Zug stange 6 und ihre Lage im Raum anzeigt.
In Fig. 4 ist eine Ausführungsform der Trennwand gezeigt, bei welcher die Teile 2 und 2a nicht ineinan- dergreifen. Hierbei sind nach aussen abschliessende und überbrückende Druckschalen 12 und 12a vorgesehen, welche durch eine Druckfeder 15 gegen die Innenseiten der schalenförmigen Trennwandteile 2 und 2a gedrückt sind.
Durch entsprechende Wölbung der Druckschalen 12 ist auch bei diesem Ausführungsbeispiel stets die Reversierbarkeit der Druckschalenbewegungen und so mit der Trennwand-Teile 2, 2a gewährleistet. Die Druckfeder 15, durch welche die Druckschalen 12 und 12a gegen die inneren Trennwandflächen gedrückt wer- den, ist auf einem Bolzen 14 geführt, dessen unteres Ende mit einem feststehenden Teil 16 des Sockels 17 verbunden ist.
Die untere Druckschale 12a ist durch- die Druckfeder 15 und durch ihre Führung auf dem Bolzen 14 in ihrer jeweiligen Lage gehalten. Die obere Druck schale 12 ist dagegen mit Führungsstegen 13 verse hen.
Je nach Bedarf können die seitlichen Trennwände so auf ihrem Sockel gelagert sein, dass nur die eine Trennwandhälfte 2a beweglich und die andere (2) starr befestigt ist, wie z. B. in Fig. 1 zwischen den Rostbahnen I und II dargestellt. Zwischen den Rostbahnen II und III sowie in den Figuren 2 bis 4 sind Trennwand-Ausfüh- rungen gezeigt, bei denen beide Trennwand-Teile 2 und 2a beweglich sind.
Es kann jedoch auch bei den Ausfüh rungsformen gemäss den Figuren 2 bis 4 jeweils die eine Trennwandhälfte (2) feststehend vorgesehen sein.
In Fig. 1, Rostbahn III, ist beispielsweise gezeigt, dass der feststehende Teil (2) einer elastisch zusammen drückbaren Begrenzungswand auch in die Seitenwan dung der Feuerung eingebaut sein kann, wobei .der elastisch bewegliche Teil 2a gegen die Rostelemente drückt.
Als kinematische Umkehrung ist vorgesehen, einan der überlappende Rostelemente jeder Stufe in sich federnd auszubilden und sie an eine im Raum feststehen de Begrenzungs- oder Trennwand anzudrücken. Solche federnden Rostelemente (Roststäbe) 1 a können auch, wie beispielsweise in Fig. 1, Rostbahn II, dargestellt, an beliebiger Stelle und in beliebiger Anzahl innerhalb der Rostbahnen I,II, IH eingefügt sein.
Die Innenseiten der Trennwände können mit Rippen und sonstigen-Hilfsmitteln für die Kühlung der Trenn wände versehen sein.
Die beschriebene Ausbildung hat noch die erwünsch te Nebenwirkung, dass auch eine seitliche Abnützung der Roststäbe während eines längeren Betriebes sich nicht unangenehm auswirkt, weil eine solche Abnützung durch die nachgiebigen Trennwände selbsttätig ausgegli chen wird.
Grate for large firing systems In large industrial firing systems, it is common to divide the grate bed into several sub-areas, namely so-called grate tracks, into which the wind blows in zones. Within each lane, grate bars are used to support the burning layer. are used, which are attached to longitudinal or transverse carriers and, depending on the type of grate, are either lined up on a conveyor chain (traveling grate) or combined into groups of grate bars moving against each other, through which the burning layer is moved from one end of the furnace to the other.
In order to take into account the expansion of the grate bars by the hot air supplied as under wind and by the radiant heat transferred from the burning layer to them, the grate bars are attached in known grates with so much lateral expansion play on the frame that supports them that even with the highest expected heating of the grate bars, i.e. at their greatest expansion, no jamming occurs.
However, this expansion play means that when the cold furnace is started up, with partial load and when the furnace goes out, i.e. when the grate covering does not have its normal temperature, a larger than normal gap is created between the grate bars and the partition walls. This can result in considerable fuel losses in the form of rust diarrhea. Furthermore, pieces of slag and foreign bodies contained in the fuel can get into the gaps and hinder the expansion of the grate bars. The expansion play can also cause unwanted edge fire formation.
The present invention remedies these deficiencies in that at least one delimitation wall of the grate and / or at least one partition wall provided between individual grate tracks is elastically compressible by being made of shell-like parts pressed apart by spring action or weight loading.
With this design, the considerable technical progress can be achieved that at every temperature of the grate covering, i.e. in all operating conditions of the furnace, the grate bars can automatically always rest consistently (pressing) against the boundary walls and any partition walls provided .
Devices have become known in which only one-sided pressure on the grate bars is possible. With the grate according to the invention, one can go an essential step further in that at most partition walls provided between the grate tracks can be formed as elastically compressible, closed bodies. As a result of the shell-like parts of said wall sliding into one another, the progressive effect can also be achieved that the compensation mechanism is not visible from outside the closed wall and is therefore well encapsulated, in particular, against contamination. In addition, the elastic wall can be perfectly cooled from the inside.
The elastic wall does not have to change its position, rather it can, according to the pressure of the Roststä be, only change its lateral extent.
Further details can be found in the description below and the drawings. The latter represent some embodiments of the invention, namely Fig. 1 shows a schematic cross section through a large furnace grate with 3 grate tracks and partition walls in between, Fig. 2 shows a cross section of the embodiment of a partition with horizontally extending compression springs, Fig. 3 shows a cross section of an embodiment Pressure lever arrangement,
4 shows a cross section of an embodiment with bridging (pressure) shells under spring pressure.
In FIG. 1, which is used as an overview, the cross section of a large furnace with three grate tracks I, I1 and III is shown. The first grate track I shows the known design on the left, i. H. a gap 11 had to be left free to take account of the thermal expansion. In a known manner, lateral partition walls are provided between the grate tracks, which are formed by the grate bars 1, but these are now designed as compressible partitions 2, 2a.
The grate bars 1 therefore always lie against the partition walls, regardless of whether the grate bars are cold or hot. There is therefore no longer any undesired gap.
The simplest embodiment of the collapsible walls is shown in FIGS. Accordingly, there is the be sensitive partition between two grate tracks from one another, shell-shaped parts 2 and 2a.
These are pressed apart by horizontally arranged compression springs 3, so that the grate bars are already in contact with the partition 2, 2a in the cold state without any space between them. In its longitudinal direction, the partition wall is composed of a number of elastically compressible individual elements in all embodiments.
In the embodiment shown in Fig. 3, the two shell-shaped parts 2, 2a of the partition are also partially guided into one another. The pushing apart of the shell-shaped parts 2 and 2a takes place here by lever arms 4 and 4a, in the joint men joint 5 a pull rod 6 engages, the lower end of which is supported on a fixed part of the base 17 by means of a compression spring 7. The tension of the compression spring 7 can be adjusted by a nut 18 or a hand wheel.
The pressure points 9 and the length of the pressure levers 4 and 4a are provided so that the reversibility of the lever movements is always guaranteed, so that the partition automatically has more or less transverse expansion depending on the temperature in the furnace. Instead of a compression spring, a weight G (dash-dotted line) can also be provided at the lower end of the pull rod 6. The setting of the pressure with which the grate bars are to rest against the partition is optionally effected by changing the spring tension or the weight G.
The embodiment according to FIG. 3 has the advantage that an adjustment of the contact pressure, d. H. the change in the pull on the pull rod 6 can take place from below, that is to say at a point that is protected from the effects of the fire from the fire.
The magnitude of the displacement of the pull rod 6 during operation can be used as a measure of the thermal stress on the grate and conclusions can be drawn from this for the most appropriate air distribution in the individual air supply zones. As can be seen from Fig. 3 (below), a pointer 8 can be attached to the pull rod 6 for this purpose, which shows the extent of the respective movement of the train rod 6 and its location in space on a fixed scale 10.
In FIG. 4, an embodiment of the partition is shown in which the parts 2 and 2a do not intermesh. In this case, pressure shells 12 and 12a which are closed off and bridging the outside are provided, which are pressed by a compression spring 15 against the inner sides of the shell-shaped partition wall parts 2 and 2a.
By corresponding curvature of the pressure shells 12, the reversibility of the pressure shell movements and thus with the partition wall parts 2, 2a is always guaranteed in this embodiment as well. The compression spring 15, by which the pressure shells 12 and 12a are pressed against the inner partition wall surfaces, is guided on a bolt 14, the lower end of which is connected to a stationary part 16 of the base 17.
The lower pressure shell 12a is held in its respective position by the pressure spring 15 and by its guidance on the bolt 14. The upper pressure shell 12 is hen with guide webs 13 verses.
Depending on requirements, the side partitions can be mounted on their base in such a way that only one parting wall half 2a is movable and the other (2) is rigidly attached, e.g. B. shown in Fig. 1 between the grate tracks I and II. Partition wall designs in which both partition wall parts 2 and 2a are movable are shown between grate tracks II and III and in FIGS. 2 to 4.
However, in the embodiments according to FIGS. 2 to 4, one partition wall half (2) can also be provided in a stationary manner.
In Fig. 1, grate track III, it is shown, for example, that the fixed part (2) of an elastically compressible boundary wall can also be built into the side wall of the furnace, the elastically movable part 2a pressing against the grate elements.
As a kinematic reversal it is provided that one of the overlapping grate elements of each stage is resilient in itself and that they are pressed against a delimitation or partition wall that is fixed in the room. Such resilient grate elements (grate bars) 1a can also, as shown, for example, in FIG. 1, grate path II, be inserted at any point and in any number within the grate paths I, II, IH.
The inside of the partition walls can be provided with ribs and other tools for cooling the partition walls.
The described design also has the desired side effect that lateral wear of the grate bars during prolonged operation does not have an unpleasant effect, because such wear is automatically compensated for by the flexible partition walls.