Appareil de chauffage par induction La présente invention se rapporte<B>à</B> un appareil pour chauffer par induction une pièce<B>à</B> usiner allongée suivant plusieurs plages de température variables ou uniformes, cet appareil permettant de chauffer des pièces<B>à</B> usiner de divers types et formes.
Afin d'obtenir des plages de température soit uni formes, soit variables sur la surface d'une pièce<B>à</B> usiner, il a été habituellement tenu comme nécessaire de préparer une bobine de chauffage<B>à</B> solénoïde ayant un diamètre et une longueur particuliers et un écarte ment variable entre les tours. Par exemple, si on désirait produire des plages de chauffage variables sur la lon gueur d'une pièce<B>à</B> usiner de section transversale constante, ou des plages de chauffage uniformes sur la surface d'une pièce<B>à</B> usiner de section transversale variable, le pas et/ou le diamètre de la bobine était modifié sur sa longueur afin d'obtenir le résultat désiré. <B>Il</B> était habituellement nécessaire de construire une bobine et d'observer les plages de chauffage obtenues.
Les plages désirées n'étaient obtenues qu'après plu sieurs modifications successives de la bobine; et, en général, la bobine qui en résultait ne donnait pas satis faction pour d'autres charges. Ainsi, chaque nouvelle pièce<B>à</B> usiner nécessitait un nouveau modèle de bobine de chauffage, et, étant donné qu'il n'existe pas deux types de pièces<B>à</B> usiner identiques, un modèle spéci fique de bobine était nécessaire pour chaque tâche.
La présente invention a pour but d'éviter les incon vénients précités et l'appareil qui en fait l'objet com prend une première bobine divisée en plusieurs sections de bobine séparée et pourvue d'un passage central pour la réception de la pièce<B>à</B> usiner et est caractérisé en ce qu'il comprend une deuxième bobine divisée également en plusieurs sections de bobine séparées reliées en parallèle aux sections correspondantes de la première bobine, ladite deuxième bobine ayant aussi un passage central, et un organe de commande allongé agencé de manière<B>à</B> modifier les impédances des dif férentes sections de la deuxième bobine en fonction des plages de chauffage<B>à</B> obtenir sur la pièce<B>à</B> usiner, cet organe étant disposé dans le passage central de la deuxième bobine,
le tout étant agencé de manière que ledit organe de commande donnie <B>à</B> chaque section<B>de</B> ladite deuxième bobine une impédance telle que le courant dans la section correspondante de ladite pre mière bobine produise une plage de chauffage déter minée sur la partie correspondante de la pièce<B>à</B> usiner.
Le dessin annexé représente,<B>à</B> titre d'exemple, trois formes d'exécution de l'objet de l'invention.
La fig. <B>1</B> représente une forme d'exécution de l'in vention dans laquelle plusieurs plages de chauffage variables sont produites sur une pièce<B>à</B> usiner d'épais seur variable au moyen d'un organe de commande en matière<B>à</B> faible résistivité disposé dans une bobine de commande.
La fig. 2 représente une autre forme d'exécution de l'invention dans laquelle les plages de chauffage de la fig. <B>1</B> sont de nouveau produites dans une pièce<B>à</B> usiner d'épaisseur variable, mais dans ce cas, un organe de commande en une matière magnétique est disposé dans la bobine de commande.
La fig. <B>3</B> représente encore une autre forme d'exé cution de l'invention dans laquelle une plage de chauffage uniforme est produite sur la surface d'une pièce<B>à</B> usiner de diamètre extérieur variable au moyen d'un organe de commande en une matière conductrice <B>à</B> faible résistivité disposé dans la bobine de commande.
Se référant<B>à</B> la fig. <B>1,</B> il<B>y</B> est représenté une bobine de chauffage<B>10</B> et une bobine de commande 12 qui, pour des buts d'explication, possèdent les mêmes lon gueur, diamètre et pas, que la bobine de chauffage<B>10.</B> Les deux bobines<B>10</B> et 12 sont reliées en parallèle<B>à</B> une source de courant alternatif 14, comme représenté. Connecté en dérivation avec la source 14, se trouve un condensateur habituel<B>16</B> de correction du facteur de puissance. La bobine<B>10</B> est pourvue de prises<B>A à 1</B> qui sont reliées<B>à</B> des points correspondants<B>A'</B> et<B>l'</B> sur la bobine de commande 12. De cette façon, chaque bobine est divisée en courtes sections successives, les sections correspondantes des deux bobines étant reliées en parallèle.
Disposée dans la bobine de chauffage<B>10</B> se trouve une pièce<B>à</B> usiner<B>18,</B> et dans la bobine de commande 12 se trouve un organe de commande 20 qui peut être conducteur d'électricité ou être en matière magnétique et dont la forme dépend des plages de chauffage dési rées dans la pièce<B>à</B> usiner<B>18.</B> Sur la fig. <B>1,</B> l'organe de commande 20 est en une matière conductrice<B>à</B> faible résistivité, telle que le cuivre.
La pièce<B>à</B> usiner<B>18</B> et l'organe de commande 20 peuvent demeurer immobiles dans leurs bobines respectives pendant une opération de chauffage, ou on peut les faire passer progressivement <B>à</B> travers les sections de bobines, par exemple au moyen de cylindres hydrauliques 22 et 24 qui sont raccordés aux extrémités de la pièce<B>à</B> usiner et de l'organe de commande par l'intermédiaire d'attaches 24 et<B>26</B> respectivement.
<B>Il</B> est évident que lorsqu'une tension est appliquée aux deux bobines, le courant se divisera selon le rapport entre les impédances des différentes sections de bobines. Ainsi, entre l'extrémité de gauche de la bobine 12 et la prise B', la partie<B>28</B> de l'organe de commande 20 a une grande surface en coupe transversale. Etant donné qu'elle est en matière conductrice<B>à</B> faible résistivité, l'impédance de cette section de la bobine 12 s'abaissera de sorte qu'une plus grande quantité du courant sera déviée dans la bobine de commande 12. entre son ex trémité de gauche et la prise B, et la profondeur de chauffage produite dans la pièce<B>à</B> usiner entre son extrémité de gauche et la prise B sera relativement faible.
Entre les prises B' et<B>D',</B> la surface en coupe transversale de l'organe de commande 20 décroît, comme on le voit en<B>30.</B> Par conséquent, l'impédance de la section de la bobine 12 entre les prises<B>C'</B> et<B>D'</B> augmente de sorte qu'une plus grande proportion du courant est déviée vers la section de la bobine<B>10</B> entre les prises B et<B>D</B> pour augmenter la profondeur de chauffage dans cette portion de la pièce<B>à</B> usiner<B>18.</B> Entre les prises<B>D'</B> et F', toutefois, la surface en coupe transversale de l'organe de commande 20 augmente de nouveau, comme on le voit en<B>32,</B> de sorte que la profondeur de chauffage entre les prises<B>D</B> et F sur la bobine<B>10</B> diminue.
Entre les prises F' et<B>G',</B> la surface en coupe transversale de l'organe de commande 20 est très petite,<U>comme</U> on le voit en 34, de sorte que la profondeur de chauffage entre les prises F et<B>G</B> sur la bobine de chauffage<B>10</B> augmente de nouveau. Finalement, entre la prise G' et l'extrémité de droite de la bobine 12, la surface en coupe transversale de la matière conductrice<B>à</B> faible résistivité augmente, comme on le voit en<B>35,</B> pour réduire la profondeur de chauffage sur la pièce<B>à</B> usiner entre la prise<B>G</B> et l'extrémité de droite de la bobine de chauffage<B>10.</B> Bien entendu, il n'est pas nécessaire que l'organe de commande 20 soit entièrement de la même matière, ni du même diamètre.
Ainsi, la matière entre l'extré mité de gauche de la bobine 12 et la prise B' pourrait être une matière<B>à</B> faible résistivité pour réduire l'im pédance de cette section; tandis que celle entre les prises B' et<B>D'</B> pourrait être une matière magnétique pour augmenter l'impédance de cette section jusqu'à un maximum et produire une profondeur maximum de chauffage entre les prises B et<B>D</B> sur la bobine de chauffage<B>10.</B> Egalement, une matière<B>à</B> haute résistivité peut être employée entre certaines prises, qui produira une profondeur de chauffage comprise entre celle pro duite par la matière<B>à</B> faible résistivité et celle produite par la matière magnétique.<B>A</B> l'examen,
on se rendra compte qu'on peut utiliser un grand nombre de com binaisons de matières<B>à</B> faible résistivité ou<B>à</B> résistivité élevée et/ou de matières magnétiques pour obtenir les plages de chauffage désirées dans la pièce<B>à</B> usiner.
Quoique la longueur, le diamètre et le pas de la bobine de commande sont les mêmes que ceux de la bobine de chauffage pour la forme d'exécution de la fig. <B>1,</B> le pas, le diamètre, la longueur et d'autres particularités de la bobine de commande pourraient être différents, la seule exigence étant que l'appareil soit construit pour produire les impédances correctes<B>à</B> travers les diverses sections de la bobine de commande pour réaliser les plages de chauffage appropriées dans la pièce<B>à</B> usiner <B>18.</B> Le pas de la bobine 12 peut varier sur sa longueur pour autant que les plages de chauffage exactes soient produites dans la pièce<B>à</B> usiner.
En outre, l'organe de commande 20 peut être d'une pièce comme représenté ou peut comporter des piécettes séparées en fer ou en cuivre, par exemple, qui sont placées dans la bobine de commande 12, afin de réaliser les plages de chauffage désirées.
Sur la fig. 2, une autre forme d'exécution de l'inven tion est représentée qui comprend encore une fois la bobine de chauffage<B>10</B> et la bobine de commande 12, les deux étant divisées en sections reliées en parallèle. Dans ce cas, toutefois, l'organe de commande 20 est entièrement en matière magnétique de sorte que son profil est inversé par rapport<B>à</B> celui de l'organe de commande de la fig. <B>1</B> qui était formé de matière con ductrice<B>à</B> faible résistivité.
Ainsi, entre l'extrémité de gauche de la bobine 12 et la prise B', le diamètre de la matière magnétique est réduit pour diminuer l'impé dance de la bobine<B>de</B> commande entre l'extrémité de gauche et la prise B' de sorte qu'une plus grande pro portion du courant sera dérivée<B>à</B> travers cette section de la bobine de commande et une plage de chauffage relativement peu profonde se produira dans la pièce<B>à</B> usiner<B>18</B> entre l'extrémité de gauche de la bobine de chauffage et la prise B.
Entre la prise B' et la prise<B>D'</B> sur la bobine de commande, le diamètre de la matière magnétique augmente de sorte que l'impédance de cette section de la bobine de commande augmente pour accroître la profondeur de chauffage entre les prises B et<B>D</B> sur la bobine de chauffage<B>10.</B> Entre les prises<B>D'</B> et F', le diamètre de la matière magnétique de la charge 20 diminue pour réduire la profondeur de chauffage dans cette section de la pièce<B>à</B> usiner<B>18,</B> et ainsi<B>de</B> suite.
<B>S</B>ui la fig. <B>3,</B> une autre forme d'exécution de l'inven tion est représentée qui comprend de nouveau la bobine de chauffage<B>10</B> et la bobine de commande 12. Dans ce cas, toutefois, la pièce<B>à</B> usiner a une coupe transversale variable sur sa longueur, tandis que l'organe de com mande 20 est formé d'une matière conductrice<B>à</B> faible résistivité.
On supposera qu'on désire produire une plage de chauffage uniforme sur toute la longueur de la pièce<B>à</B> usiner<B>18.</B> Par conséquent, entre l'extrémité de gauche de la bobine de commande 12 et la prise<B>A',</B> le diamètre de l'organe de commande 20 est faible pour le augmenter champ magnétique l'impédance entre de cette l'extrémité section. de De gauche cette <RTI
ID="0003.0016"> façon' de la bobine de chauffage<B>10</B> et la prise<B>A</B> augmentera pour satisfaire la section de diamètre réduit de la pièce<B>à</B> usiner. Entre les prises<B>A'</B> et<B>D',</B> le diamètre de l'organe de commande est plus grand pour réduire l'impédance de la bobine de commande entre ces prises et ainsi réduire la force du champ magnétique entre les prises <B>A</B> et<B>D</B> sur la bobine de chauffage<B>10.</B> Par conséquent, quoique le diamètre de la pièce<B>à</B> Usiner<B>18</B> soit grand entre les prises<B>A</B> et<B>D,</B> la profondeur de chauffage sur cette section sera la même que celle sur la section entre l'extrémité de gauche de la bobine et la prise<B>A,
</B> du fait qu'une plus grande proportion du courant a été dérivée<B>à</B> travers la bobine de commande entre les prises<B>A'</B> et<B>D'.</B> Entre les prises<B>E'</B> et H' de la bobine de commande, le diamètre de l'organe de commande 20 est de nouveau faible pour augmenter l'impédance dans la bobine de commande entre ces points et dévier une plus grande proportion du courant vers la bobine de chauffage entre les prises<B>D</B> et H de la bobine de chauffage. Ceci, bien entendu, augmentera l'intensité du champ magnétique entre les prises précitées de la bobine de chauffage pour produire la profondeur désirée de chauffage sur la partie<B>à</B> diamètre réduit de la pièce<B>à</B> usiner entre les points<B>D</B> et H.
Ainsi qu'on le comprendra aisément, étant donné que le diamètre de la pièce<B>à</B> usiner est grand entre les prises H et<B>1</B> sur la bobine de chauffage<B>10,</B> le diamètre de l'organe de commande est également grand entre les prises H' et <B>l'</B> de la bobine de commande. Similairement, le dia mètre de la pièce<B>à</B> usiner et celui de l'organe<B>de</B> commande diminuent entre les prises<B>1</B> et<B>l'</B> et les extrémités des bobines respectives.
Bien entendu, l'organe<B>de</B> commande 20 pourrait être en matière magnétique au lieu de matière conduc trice<B>à</B> faible résistivité, auquel cas la forme de l'organe de commande 20 sera exactement l'opposé<B>de</B> celle de la pièce<B>à</B> usiner pour obtenir une plage de chauffage uniforme sur toute la longueur de la pièce<B>à</B> usiner.
La pièce<B>à</B> usiner<B>18</B> et l'organe de commande 20 peuvent être déplacés<B>à</B> égales vitesses dans les bobines <B>10,</B> 12 respectivement; toutefois, si la pièce<B>à</B> usiner et l'organe de commande ont la même longueur, ils devraient préférablement pénétrer simultanément dans les bobines respectives.
The present invention relates to <B> </B> an apparatus for inductively heating an elongated workpiece <B> to </B> according to several variable or uniform temperature ranges, this apparatus making it possible to heat <B> </B> workpieces of various types and shapes.
In order to obtain either uniform or variable temperature ranges on the surface of a workpiece <B> </B> to be machined, it has usually been considered necessary to prepare a heating coil <B> to </ B> solenoid having a particular diameter and length and a variable spacing between turns. For example, if you wanted to produce variable heating ranges over the length of a workpiece <B> </B> of constant cross section, or uniform heating ranges over the surface of a <B> workpiece When machining of variable cross section, the pitch and / or the diameter of the coil was varied along its length in order to obtain the desired result. <B> It </B> was usually necessary to build a coil and observe the resulting heating ranges.
The desired ranges were obtained only after several successive modifications of the coil; and, in general, the resulting reel was unsatisfactory for other charges. Thus, each new <B> </B> part to machine required a new model of heating coil, and, since no two types of <B> </B> parts to be machined are identical, one A specific coil model was needed for each job.
The object of the present invention is to avoid the aforementioned drawbacks and the apparatus which is the subject thereof comprises a first reel divided into several separate reel sections and provided with a central passage for receiving the part <B > to </B> machine and is characterized in that it comprises a second coil also divided into several separate coil sections connected in parallel to the corresponding sections of the first coil, said second coil also having a central passage, and a member elongated control switch arranged so <B> to </B> modify the impedances of the different sections of the second coil according to the heating ranges <B> to </B> obtained on the part <B> to </ B > machining, this member being placed in the central passage of the second coil,
the whole being arranged so that said control member gives <B> to </B> each section <B> of </B> said second coil an impedance such that the current in the corresponding section of said first coil produces a heating range determined on the corresponding part of the workpiece <B> </B> to be machined.
The appended drawing represents, <B> to </B> by way of example, three embodiments of the object of the invention.
Fig. <B> 1 </B> represents an embodiment of the invention in which several variable heating ranges are produced on a workpiece <B> </B> of variable thickness by means of a low resistivity <B> </B> control member arranged in a control coil.
Fig. 2 shows another embodiment of the invention in which the heating ranges of FIG. <B> 1 </B> are again produced in a workpiece <B> </B> of varying thickness, but in this case a control member of a magnetic material is arranged in the control coil.
Fig. <B> 3 </B> represents yet another embodiment of the invention in which a uniform heating range is produced over the surface of a workpiece of varying outside diameter by means of a control member of a conductive material <B> with </B> low resistivity arranged in the control coil.
Referring <B> to </B> in fig. <B> 1, </B> there <B> y </B> is shown a heating coil <B> 10 </B> and a control coil 12 which, for purposes of explanation, have the same length, diameter and pitch, than the heating coil <B> 10. </B> The two coils <B> 10 </B> and 12 are connected in parallel <B> to </B> a current source alternative 14, as shown. Connected in shunt with source 14, there is a usual <B> 16 </B> power factor correction capacitor. The <B> 10 </B> coil is provided with <B> A to 1 </B> sockets which are connected <B> to </B> corresponding points <B> A '</B> and <B > l '</B> on the control coil 12. In this way, each coil is divided into short successive sections, the corresponding sections of the two coils being connected in parallel.
Arranged in the heating coil <B> 10 </B> is a part <B> </B> to be machined <B> 18, </B> and in the control coil 12 there is a control member 20 which can be electrically conductive or be made of magnetic material and the shape of which depends on the desired heating ranges in the part <B> </B> to be machined <B> 18. </B> In fig. <B> 1, </B> the control member 20 is made of a conductive material <B> with </B> low resistivity, such as copper.
The workpiece <B> </B> to be machined <B> 18 </B> and the actuator 20 may remain stationary in their respective coils during a heating operation, or they may be gradually brought <B> to </B> through the coil sections, for example by means of hydraulic cylinders 22 and 24 which are connected to the ends of the workpiece and of the actuator via fasteners 24 and <B> 26 </B> respectively.
<B> It </B> is obvious that when a voltage is applied to the two coils, the current will divide according to the ratio between the impedances of the different coil sections. Thus, between the left end of the coil 12 and the socket B ', the part <B> 28 </B> of the control member 20 has a large cross-sectional area. Since it is a low resistivity <B> </B> conductive material, the impedance of this section of coil 12 will drop so that more of the current will be diverted into the control coil. 12. between its left end and socket B, and the heating depth produced in the workpiece <B> to </B> between its left end and socket B will be relatively small.
Between taps B 'and <B> D', </B> the cross-sectional area of the actuator 20 decreases, as seen at <B> 30. </B> Consequently, the impedance of the section of the coil 12 between the taps <B> C '</B> and <B> D' </B> increases so that a greater proportion of the current is diverted to the section of the coil <B > 10 </B> between taps B and <B> D </B> to increase the heating depth in this portion of the part <B> </B> to machine <B> 18. </B> Between taps <B> D '</B> and F', however, the cross-sectional area of the actuator 20 increases again, as seen at <B> 32, </B> so that the depth of heating between taps <B> D </B> and F on coil <B> 10 </B> decreases.
Between the taps F 'and <B> G', </B> the cross-sectional area of the control member 20 is very small, <U> as </U> seen at 34, so that the heating depth between taps F and <B> G </B> on heating coil <B> 10 </B> increases again. Finally, between the tap G 'and the right end of the coil 12, the cross-sectional area of the conductive material <B> at </B> low resistivity increases, as seen in <B> 35, < / B> to reduce the heating depth on the workpiece <B> </B> to be machined between the socket <B> G </B> and the right end of the heating coil <B> 10. </ B> Of course, it is not necessary for the control member 20 to be entirely of the same material or of the same diameter.
Thus, the material between the left end of the coil 12 and the tap B 'could be a <B> </B> low resistivity material to reduce the impedance of this section; while the one between taps B 'and <B> D' </B> could be a magnetic material to increase the impedance of this section to a maximum and produce a maximum depth of heating between taps B and <B > D </B> on the heating coil <B> 10. </B> Also, a high resistivity <B> </B> material may be used between some taps, which will produce a heating depth between that produced by the material <B> with </B> low resistivity and that produced by the magnetic material. <B> A </B> the examination,
it will be appreciated that a large number of combinations of <B> </B> low resistivity or <B> </B> high resistivity materials and / or magnetic materials can be used to obtain the heating ranges desired in the <B> </B> workpiece.
Although the length, diameter and pitch of the control coil are the same as those of the heating coil for the embodiment of fig. <B> 1, </B> the pitch, diameter, length and other peculiarities of the control coil could be different, the only requirement being that the apparatus be constructed to produce the correct impedances <B> at </B> through the various sections of the control coil to achieve the appropriate heating ranges in the workpiece <B> </B> to be machined <B> 18. </B> The pitch of the coil 12 may vary over its length as long as the exact heating ranges are produced in the workpiece.
Further, the actuator 20 may be in one piece as shown or may have separate pieces of iron or copper, for example, which are placed in the actuator coil 12, in order to achieve the desired heating ranges. .
In fig. 2, another embodiment of the invention is shown which again comprises the heating coil <B> 10 </B> and the control coil 12, both of which are divided into sections connected in parallel. In this case, however, the control member 20 is entirely of magnetic material so that its profile is reversed with respect to <B> to </B> that of the control member of FIG. <B> 1 </B> which was formed of conductive material <B> with </B> low resistivity.
Thus, between the left end of the coil 12 and the socket B ', the diameter of the magnetic material is reduced to reduce the impedance of the <B> control </B> coil between the left end and tap B 'so that a larger portion of the current will be diverted <B> to </B> through this section of the control coil and a relatively shallow heating range will occur in the room <B> to </B> machine <B> 18 </B> between the left end of the heating coil and socket B.
Between tap B 'and tap <B> D' </B> on the control coil, the diameter of the magnetic material increases so that the impedance of this section of the control coil increases to increase the depth of heating between taps B and <B> D </B> on the heating coil <B> 10. </B> Between taps <B> D '</B> and F', the diameter of the magnetic material of load 20 decreases to reduce the heating depth in that section of the workpiece <B> </B> to machine <B> 18, </B> and so on.
<B> S </B> iu fig. <B> 3, </B> another embodiment of the invention is shown which again comprises the heating coil <B> 10 </B> and the control coil 12. In this case, however , the workpiece <B> </B> has a variable cross section along its length, while the actuator 20 is formed of a conductive material <B> with </B> low resistivity.
Assume that one wishes to produce a uniform heating range over the entire length of the workpiece <B> </B> to machine <B> 18. </B> Therefore, between the left end of the control 12 and the socket <B> A ', </B> the diameter of the control member 20 is small to increase the magnetic field the impedance between this end section. From Left this <RTI
ID = "0003.0016"> way 'of the heating coil <B> 10 </B> and the socket <B> A </B> will increase to satisfy the reduced diameter section of the workpiece <B> to </ B > machine. Between taps <B> A '</B> and <B> D', </B> the diameter of the control member is larger to reduce the impedance of the control coil between these taps and thus reduce the strength of the magnetic field between the <B> A </B> and <B> D </B> taps on the heating coil <B> 10. </B> Therefore, although the diameter of the workpiece <B > to </B> Machine <B> 18 </B> is large between the sockets <B> A </B> and <B> D, </B> the depth of heating on this section will be the same as that on the section between the left end of the spool and the <B> A socket,
</B> because a greater proportion of the current has been shunted <B> through </B> through the control coil between taps <B> A '</B> and <B> D'. < / B> Between the taps <B> E '</B> and H' of the control coil, the diameter of the control member 20 is again small to increase the impedance in the control coil between these points and diverting a greater proportion of the current to the heating coil between the <B> D </B> and H taps of the heating coil. This, of course, will increase the strength of the magnetic field between the aforementioned taps of the heating coil to produce the desired depth of heating on the <B> to </B> reduced diameter portion of the workpiece <B> to </ B> machine between points <B> D </B> and H.
As will easily be understood, given that the diameter of the workpiece <B> </B> to be machined is large between the taps H and <B> 1 </B> on the heating coil <B> 10, </B> the diameter of the control member is also large between the taps H 'and <B> l' </B> of the control coil. Similarly, the diameter of the workpiece <B> </B> and that of the <B> control </B> member decreases between the taps <B> 1 </B> and <B> the </B> and the ends of the respective coils.
Of course, the <B> control </B> member 20 could be made of a magnetic material instead of a low resistivity <B> </B> conductive material, in which case the shape of the controller 20 will be. exactly the opposite <B> from </B> that of the workpiece <B> </B> to obtain a uniform heating range over the entire length of the workpiece <B> </B>.
The workpiece <B> </B> to be machined <B> 18 </B> and the actuator 20 can be moved <B> at </B> equal speeds in the coils <B> 10, </ B > 12 respectively; however, if the <B> </B> workpiece and the actuator are the same length, they should preferably enter the respective coils simultaneously.