CH318247A - Acier austénitique - Google Patents
Acier austénitiqueInfo
- Publication number
- CH318247A CH318247A CH318247DA CH318247A CH 318247 A CH318247 A CH 318247A CH 318247D A CH318247D A CH 318247DA CH 318247 A CH318247 A CH 318247A
- Authority
- CH
- Switzerland
- Prior art keywords
- sep
- steel according
- austenitic
- magnetic steel
- magnetic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
Description
Acier austénitique L'invention se rapporte à la fabrication d'aciers austénitiques non magnétiques desti nés à être employés dans des conditions d'ef fort élevé à la température ordinaire. Les aciers austénitiques sont actuellement destinés surtout à être employés lorsque sont exigées des propriétés spéciales telles qu'une grande résistance à la corrosion, à l'oxydation et à l'usure, ainsi qu'aux efforts aux hautes températures, des propriétés non magnétiques, etc. Il existe cependant peu d'aciers austéniti- ques susceptibles d'être employés dans des conditions de grand effort à la température or dinaire. Leur limite d'élasticité est très faible par rapport à leur allongement final à l'essai, et ne peut être améliorée que par déformation plastique ou durcissement par travail. Par exemple, des anneaux ou segments res tant non magnétiques, utilisés dans l'industrie électrique, sont faits ordinairement en un al liage de la composition typique suivante EMI0001.0005 C <SEP> Si <SEP> Mn <tb> <I>0,5501o</I> <SEP> 0,4% <SEP> <B>8,0%</B> <tb> Ni <SEP> Cr <tb> <B>8,0%</B> <SEP> 4,0% En vue de leur assurer un allongement à l'essai convenable, à la température ordinaire, ces anneaux sont durcis par une opération de forgeage à froid effectuée dans une grande presse hydraulique, les anneaux étant montés sur un mandrin. Cette opération de forgeage est un travail fastidieux demandant une grande habileté, et très exigeant quant à l'outillage. Les dimensions de l'anneau qui peut être traité sont limitées par la capacité de chargement de la presse. Quelles que soient l'habileté et l'ex périence de l'opérateur, il est difficile d'obtenir un durcissement uniforme. Ce dernier dés avantage peut être surmonté jusqu'à un certain point par les méthodes de tournage ou de per çage de l'anneau, mais chacune de ces métho des comporte l'emploi d'un outillage puissant et coûteux. Un durcissement par précipitation apparaît plus commode qu'un durcissement par travail, du fait qu'il ne présente pas de limite aux di mensions des articles à traiter et parce que le traitement par la chaleur par lequel il est réalisé permet d'obtenir une plus grande uniformité de durcissement d'un point à un autre de l'ar ticle et d'un article à un autre. Il n'existe ce pendant aujourd'hui pas d'alliage austénitique qui puisse être amené, par durcissement par précipitation, à acquérir les propriétés indi quées à la table ci-dessous tout en conservant son caractère non magnétique. Les alliages auxquels on peut donner une limite de résis- tance appropriée par durcissement par préci pitation souffrent d'un manque de ductilité à la température ordinaire ou d'un développe ment de propriétés magnétiques. Nous avons maintenant découvert une classe d'alliages austénitiques non magnétiques auxquels, par simple durcissement par préci pitation, peut être donnée une limite d'élasticité d'au moins 6300 kg/cm2, tandis qu'ils conser vent une bonne ductilité. Ces alliages ont la composition suivante EMI0002.0006 C <SEP> Si <SEP> Mn <tb> <B>0,3-0,9</B> <SEP> 0,2-2,0 <SEP> <B>0,5-20,0</B> <tb> Cr <SEP> Ni <SEP> V <tb> max. <SEP> 8,0 <SEP> max. <SEP> 12,0 <SEP> 0;5, <SEP> - <SEP> 4,0 <SEP> % De préférence, le silicium et le vanadium forment ensemble au moins 1 %. Ces alliages peuvent encore contenir un ou plusieurs des éléments suivants et ceci jusqu'aux proportions indiquées EMI0002.0014 Mo <SEP> 5 <SEP> 0/0 <tb> W <SEP> 5 <SEP> % <tb> Ti <SEP> 5 <SEP> 0/0 <tb> Nb <SEP> et/ou <SEP> Ta <SEP> 5 <SEP> 0/0 <SEP> - EMI0002.0015 Co <SEP> 5 <SEP> 0/0 <tb> Cu <SEP> 6 <SEP> 0/0 <tb> A1 <SEP> 2,0 <SEP> 0/0 <tb> N2 <SEP> <B>0,25-0/0-</B> <tb> B <SEP> 0,5 <SEP> 0/0 <tb> Zr <SEP> 2,0 <SEP> % Le' durcissement par précipitation est ef fectué à des températures entre 300 et 9500 C et pendant une période qui, selon la tempéra ture choisie, donne la résistance cherchée. Le mieux est de soumettre l'alliage d'abord à un traitement de dissolution à une température entre 1000 et 1300 C. La table suivante donne des exemples ty piques d'alliages conformes à l'invention. Les propriétés de ces alliages ont été déterminées après un traitement par la chaleur consistant en un traitement de dissolution à 11500 C suivi d'un refroidissement à l'air et d'un nouveau traitement par la chaleur, pendant une période de 6 heures à 6500 C, dans le cas des alliages Nos 1 à 4, de 6 à 8 heures à 6000 C dans le cas de l'alliage No 5, et à 7000 C dans le cas de l'alliage No@ 7, suivi d'un refroidissement à l'air. EMI0002.0018 En général, plus haute est la limite de ré sistance, plus faible est la ductilité. Cependant, les alliages conformes à l'invention donnent en général un allongement d'au moins 15 %. Les alliages conformes à l'invention sont non magnétiques, ayant une perméabilité au- dessous de 1,1 et en général, de l'ordre de 1,003 - 1,005. Ils peuvent être coulés ou for gés pour former des articles possédant une haute limite de résistance à ou près de la tem pérature ordinaire.
Claims (1)
- REVENDICATION Acier austénitique non magnétique, propre à acquérir, par traitement de durcissement par précipitation, une limite d'élasticité d'au moins 6300 kg/cm2, et renfermant comme consti tuants essentiels EMI0003.0011 du <SEP> carbone <SEP> de <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 0,9 <SEP> 0/0 <tb> du <SEP> silicium <SEP> de <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 2,0% <tb> du <SEP> manganèse <SEP> de <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 20,0% <tb> du <SEP> chrome <SEP> max. <SEP> 8,0% <tb> du <SEP> nickel <SEP> max. <SEP> 12,0% <tb> et <SEP> du <SEP> vanadium <SEP> de <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4,0'% SOUS-REVENDICATIONS 1.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, dans lequel le silicium et le vanadium forment ensemble au moins 1 %. 2. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 5,0 % de molybdène ou de tungstène. 3.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 5,0% de titane. 4. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 5,0 % de tantale ou de niobium. 5. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 5,0 % de cobalt. 6.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 6,0 % de cuivre. 7. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 2,0 % d'aluminium. 8. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 0,25 % d'azote. 9.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jusqu'à 0,5 % de bore. 10. Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jus- qu'à 2,0 % de zirconium. 11.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, contenant encore jus- qu'à 2,0 % de beryllium. 12.Acier austénitique non magnétique selon la revendication, propre à acquérir, par traitement de durcissement par précipitation, une ductilité d'au moins 15 0/0, et renfermant comme constituants essentiels EMI0003.0068 du <SEP> carbone <SEP> de <SEP> 0,45 <SEP> à <SEP> 0,82% <tb> du <SEP> silicium <SEP> de <SEP> 0,31 <SEP> à <SEP> 1,8 <SEP> % <tb> du <SEP> manganèse <SEP> de <SEP> 6;6 <SEP> à <SEP> 12,5 <SEP> % <tb> du <SEP> chrome <SEP> de <SEP> 3,8 <SEP> à <SEP> 4,2 <SEP> % <tb> du <SEP> nickel <SEP> de <SEP> 6,3 <SEP> à <SEP> 12,0 <SEP> % <tb> et <SEP> du <SEP> vanadium <SEP> de <SEP> 1,29 <SEP> à <SEP> 3,25%
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB318247X | 1952-08-22 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CH318247A true CH318247A (fr) | 1956-12-31 |
Family
ID=10328964
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CH318247D CH318247A (fr) | 1952-08-22 | 1953-08-22 | Acier austénitique |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CH (1) | CH318247A (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3383203A (en) * | 1962-12-19 | 1968-05-14 | Bofors Ab | Non-magnetic steels |
-
1953
- 1953-08-22 CH CH318247D patent/CH318247A/fr unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3383203A (en) * | 1962-12-19 | 1968-05-14 | Bofors Ab | Non-magnetic steels |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2239478C (fr) | Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction | |
JP5458048B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 | |
JP5503195B2 (ja) | 摩擦圧接に適した機械構造用鋼材およびその製造方法、摩擦圧接部品 | |
JP3580441B2 (ja) | Ni基超耐熱合金 | |
JP2012041601A (ja) | 摩擦圧接に適した機械構造用鋼材および衝撃特性、曲げ疲労特性に優れた摩擦圧接部品 | |
EP0209437B1 (fr) | Cylindre forgé pour laminage à froid en acier faiblement allié | |
JPH11229072A (ja) | 耐肌荒れ性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 | |
JP5437669B2 (ja) | 温熱間鍛造用金型 | |
JP3268210B2 (ja) | 黒鉛を有するハイス系鋳鉄材 | |
JP5523288B2 (ja) | 高強度中空ばね用シームレス鋼管 | |
CH318247A (fr) | Acier austénitique | |
EP0931844B1 (fr) | Acier maraging sans cobalt | |
JP2006297427A (ja) | H型鋼圧延用鍛造スリーブロールの製造方法 | |
US2195434A (en) | Copper alloy | |
JP2018202446A (ja) | 熱間圧延用複合ロール | |
FR2777023A1 (fr) | Composition d'acier a outils | |
JP2018168460A (ja) | フェライト系ステンレス鋼管および自動車排気系部品用フェライト系ステンレス鋼管 | |
JP2013108114A (ja) | ブレーキディスク用材料及びブレーキディスク | |
JP2011006765A (ja) | プロジェクション溶接用冷延鋼板およびその製造方法 | |
JPH03126838A (ja) | 複合ロール | |
JPS6214632B2 (fr) | ||
BE507591A (fr) | ||
US2144001A (en) | Low metalloid iron-manganesecopper alloy | |
JPH1143735A (ja) | 耐肌荒れ性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 | |
JPH11302744A (ja) | 線状または棒状鋼、および機械部品 |