Verfahren zur Herstellung von durch Schmelzschweissen gut schweissbaren Tempergussstücken. Es wurde schon vorgeschlagen, Gegenstände aus Temperguss dadurch mittels Schmelz- sehweissen gut.
schweissbar zu machen, dass sie aus einem \ Rohguss mit. 2,2-3,2% Kohlen- stoff, unter 0,6% Silizium, 0,7a--1,20/0 -Man- gan, unter 0,10/0 Schwefel, Rest Eisen, mit den üblichen rehalten an Phosphor herge stellt.
und dann durch C-T'lühfrischen auf ein praktisch temperkohlefreies, ferritisches bzw. perlitisehes Gefüge oxydierend geglüht wer den. Nach diesem Verfahren sollten vornehm lich dünnwandige Tempergussstücke herge stellt werden, beispielsweise, Fittings und an dere Rolii>verbinclung-sstüeke, deren Anwen- dungsgebiet sieh dadurch erheblich erweiterte.
Die dem älteren Vorschlag zugrundelieyende Erkenntnis bestand darin, dass ein gut ;sehweiss barer Temperguss nur dann zu erzielen ist, wenn beim Tempern die Ausscheidung- von Graphit vollkommen vermieden wird.
Diese Unterbindung des Eisenkarbidzerfalls erreicht (las bekannte Verfahren durch die Einstel- lnng- eines niedrigen Silizüungehaltes im Roh guss und die Anwendung von unter der Gra- phitisierungstemperatur liegenden Glühtempe- raturen, die unter 950" C liegen.
l',ine weitere Anweisung geht dahin, der Eigenart des be kannten Verfahrens entsprechend, den Koh lenstoffgehalt im Rohguss so niedrig zu hal ten, dass der Ausgangswerkstoff von vorn herein einen möglichst geringen Anteil an Zementit aufweist. Sehliesslieh wird dem Seliwefel im Rohguss noch eine besondere Rolle zugewiesen insofern, als vorgeschrieben wird,
da.ss er niedriger sein soll als 0,1%.
- Es hat sich nun gezeigt, dass es nach dem bekannten Verfahren zwar gelingt, gut schweissbare dünnwandige Tempergussstücke, vornehmlich also Fittings und Rohrverbin dungsstücke, herzustellen, dass aber Schwie rigkeiten auftreten, sobald die Wandstärke der Formteile grösser wird. So ergab sieh bei spielsweise, dass Formteile mit angegossenen locken im Gefüge dieser Nocken trotz sorg fältigster Glühbehandlung immer noch Reste an Graphit aufwiesen, die dann zu den be kannten SehwieriD-keiten beim Verschweissen führen.
Die weiteren Arbeiten auf dem Gebiete des schweissbaren Tempergusses haben jetzt zu der wichtigen Erkenntnis geführt, dass man von der Wandstärke der Formteile in weitem Masse unabhängig wird, d. h. in der Lage ist, ausser gut schweissbaren dünnwandigen Stük- ken auch solche mit. dickerer Wandstärke her zustellen, wenn man drei Bedingungen ein hält, nämlich 1.
mit dem Kohlenstoffgehalt im Rohguss an die obere Grenze der bekannten vorgeschla- genen Kohlenstoffgehalte von 2,2-3,2% geht, d. h. auf Kohlenstoffgehalte von 2,7-3,0%; 2. mit dem Siliziumgehalt im Bereich der untersten Grenze, nämlich bei Gehalten von 0-25-0,35%, bleibt und 3.
Glühtemperaturen anwendet, die weit. über der Gra.phitisierungstemperatur liegen. d. h. Glühtemperaturen. zwischen 950 und 1100 C.
Die Mangan- und Sehwefelgellalte im Roh- guss sollen nach der Erfindung 0,70-0,85% linv. 0,02-0,06% betragen.
Es ist. überraschend, dass das Ziel der Her stellung eines gut schweissbaren Tempergusses mit. der Verwendung vergleichsweise hoher Kohlenstoffgehalte im Rohguss und durch Glühfrischen bei Temperaturen, die weit über der (lraphitisierungstemperatur liegen, er reicht wird, denn beide Mittel wirken bekann termassen auf den für die Sehweissbarkeit des Gusses schädlichen Karbidzerfall hin, der ja gerade vermieden. werden soll.
Es zeigt siel nun aber, dass man unter vorstellenden Be dingungen, d. h. mit. vergleichsweise hohen Koblenstoffgehalteil im Rohruss und hohen Glühtemperaturen im Verein lilit Silizium gehalten von 0,25-0,350,'o sowie Schwefel gehalten von 0,02-0,061/o im Rohruss nicht nur den Eisenkarbidzerfall schlechthin unter bindet, sondern diese Wirkung auch bei Guss- stücken erreicht,
deren Wandstärke erheblieli grösser ist als die Wandstärke der Grussstücke, die nach dein bekannten Verfahren Herge stellt werden sollen.
Demnaell ist Gegenstand der Erfincluli.,, ein Verfahren zur 11erstelhing voll (1111.c11
EMI0002.0044
Schmelzschweissen <SEP> gut <SEP> schweissbaren <SEP> Temper -ussstüeken, <SEP> gemäss <SEP> dein <SEP> die <SEP> Tenipei@gussstücke
<tb> aus <SEP> einem <SEP> Rohgtiss <SEP> mit
<tb> <B>2,7</B> <SEP> -3,0 <SEP> % <SEP> Kohlenstoff,
<tb> 0.\_'5-0g5 <SEP> % <SEP> Silizium,
<tb> <B>0,70-0,85</B> <SEP> 0/0 <SEP> llangall,
<tb> 0,02-0,06 <SEP> % <SEP> Schwefel.
<tb>
Rest <SEP> Eisen
<tb> gegosseil <SEP> -erden <SEP> und <SEP> der <SEP> Roliguss <SEP> durch
<tb> (=llühfi-isclieij <SEP> bei <SEP> Temperaturen <SEP> zwischen <SEP> 950
<tb> lind <SEP> 1100" <SEP> C, <SEP> vornehmlich <SEP> hei <SEP> Temperaturen
<tb> von <SEP> 1020-1070" <SEP> (" <SEP> ovcIierend <SEP> geglüht <SEP> wird.
Process for the production of malleable cast iron pieces that are easily weldable by fusion welding. It has already been proposed to make objects made of malleable cast iron well by means of fusion welding.
to make them weldable that they are made from a raw casting with. 2.2-3.2% carbon, below 0.6% silicon, 0.7a - 1.20 / 0 manganese, below 0.10 / 0 sulfur, the remainder iron, with the usual levels Phosphorus manufactures.
and then oxidizing annealed by C-T'frenching to a ferritic or perlite-like structure that is practically free of tempered carbon. According to this process, thin-walled malleable cast iron pieces should be produced, for example, fittings and other Rolii> connec- tion pieces, the area of application of which is thus expanded considerably.
The finding on which the older proposal is based was that easily weldable malleable cast iron can only be achieved if the precipitation of graphite is completely avoided during tempering.
This prevention of the iron carbide decomposition is achieved (read known methods by setting a low silicon content in the raw cast and using annealing temperatures below the graphitization temperature, which are below 950 ° C.
There are further instructions, in accordance with the peculiarity of the known process, to keep the carbon content in the raw casting so low that the starting material has as little cementite as possible from the start. Ultimately, seliulfur is assigned a special role in the raw casting insofar as it is prescribed
that it should be lower than 0.1%.
- It has now been shown that the known method does succeed in producing easily weldable, thin-walled malleable cast iron pieces, primarily fittings and pipe connectors, but difficulties arise as soon as the wall thickness of the molded parts is greater. It was found, for example, that molded parts with cast-on curls still had traces of graphite in the structure of these cams despite the most careful annealing treatment, which then lead to the well-known problems with welding.
Further work in the field of weldable malleable cast iron has now led to the important finding that one becomes largely independent of the wall thickness of the molded parts, i.e. H. is able, in addition to easily weldable thin-walled pieces, to also have pieces. Make a thicker wall if three conditions are met, namely 1.
the carbon content in the raw casting goes to the upper limit of the known proposed carbon content of 2.2-3.2%, d. H. on carbon contents of 2.7-3.0%; 2. with the silicon content in the area of the lowest limit, namely at contents of 0-25-0.35%, and 3.
Applies annealing temperatures that far. are above the graphing temperature. d. H. Annealing temperatures. between 950 and 1100 C.
According to the invention, the manganese and sulfur gel content in the raw casting should be 0.70-0.85% linv. 0.02-0.06%.
It is. Surprisingly, the goal of producing a well weldable malleable cast iron with. the use of comparatively high carbon contents in the raw cast and by annealing at temperatures that are far above the (graphitizing temperature, it is enough, because both agents are known to work towards the carbide decay, which is harmful to the weldability of the cast and which should be avoided.
It now shows, however, that under imaginary conditions, i.e. H. With. comparatively high carbon content in tubular cast iron and high annealing temperatures in combination with silicon held at 0.25-0.350, 'o and sulfur held at 0.02-0.061 / o in cast iron not only suppresses iron carbide decay, but also prevents this effect in pieces reached,
the wall thickness of which is significantly greater than the wall thickness of the greetings that are to be manufactured using your known method.
Demnaell is the subject of the Erfincluli. ,, a procedure for 11erstelhing full (1111.c11
EMI0002.0044
Fusion welding <SEP> good <SEP> weldable <SEP> tempered cast iron parts, <SEP> according to <SEP> your <SEP> the <SEP> Tenipei @ castings
<tb> from <SEP> a <SEP> Rohgtiss <SEP> with
<tb> <B> 2.7 </B> <SEP> -3.0 <SEP>% <SEP> carbon,
<tb> 0. \ _ '5-0g5 <SEP>% <SEP> silicon,
<tb> <B> 0.70-0.85 </B> <SEP> 0/0 <SEP> llangall,
<tb> 0.02-0.06 <SEP>% <SEP> sulfur.
<tb>
Remainder <SEP> iron
<tb> poured <SEP> -ground <SEP> and <SEP> of <SEP> Roliguss <SEP>
<tb> (= llühfi-isclieij <SEP> at <SEP> temperatures <SEP> between <SEP> 950
<tb> lind <SEP> 1100 "<SEP> C, <SEP> primarily <SEP> at <SEP> temperatures
<tb> from <SEP> 1020-1070 "<SEP> (" <SEP> ovcIating <SEP> is annealed <SEP>.