CA2632928C - Procede de traitement par carboxylatation de surfaces metalliques, utilisation de ce procede pour la protection temporaire contre la corrosion, et procede de fabrication d'une tole mise en forme ainsi carboxylatee - Google Patents

Abstract

Procédé de conversion par carboxylatation d'une surface métallique dans des conditions oxydantes vis-à-vis du métal, par mise en contact avec un bain aqueux ou hydro-organique contenant un mélange d'acides organiques, caractérisé en ce que : - lesdits acides organiques sont des acides carboxyliques linéaires saturés comportant de 10 à 18 atomes de carbone ; -ledit mélange est un mélange binaire ou ternaire de tels acides ; - les proportions respectives de ces acides sont telles que : * pour un mélange binaire x ~ 5% - y ~ 5%, x et y étant, en pourcentages molaires, les proportions respectives des deux acides dans un mélange à la composition de l'eutectique ; * pour un mélange ternaire x ~ 3% - y ~ 3% - z ~ 3%, x, y et z étant, en pourcentage molaire, les propositions respectives des trois acides dans un mélange à la composition de l'eutectique ; - la concentration dudit mélange dans ledit bain est supérieure ou égale à 20 g/l.

Description

Procédé de traitement par carboxylatation de surfaces métalliques, utilisation de ce procédé pour la protection temporaire contre la corrosion, et procédé de fabrication d'une tôle mise en forme ainsi carboxylatée.
L'invention concerne un procédé pour la formation de couches de conversion sur une surface métallique choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages, ainsi que sur les aciers galvanisés, électrozingués, aluminiés, cuivrés, permettant de produire à vitesse élevée des io couches de conversion formées de cristaux de très petite taille, de 1 à 20 pm.
Lorsqu'ils sont appliqués avant la mise en forme de la tôle, ces traitements de conversion de surfaces métalliques ont généralement au moins l'un des effets suivants :
- l'amélioration des propriétés de frottement sous lubrification en mécanique, par exemple pour l'emboutissage de tôles, sans avoir recours à des huiles minérales polluantes ;
- la protection temporaire contre la corrosion, la couche de conversion pouvant être éliminée facilement lorsqu'elle n'est plus utile.
Pour ce premier type d'applications, on peut utiliser des traitements identiques aux traitements qui, habituellement, sont dits de pré-phosphatation et aboutissent au dépôt d'une couche de phosphate métallique dont le grammage (poids de couche) est de l'ordre de 1 à 1,5 g/m2.
Ces différents traitements de conversion consistent généralement en une dissolution anodique des éléments métalliques de la surface, suivie d'une précipitation sur cette surface des composés formés par la réaction des éléments métalliques dissous avec les espèces présentes dans le bain de conversion. La dissolution nécessite de créer des conditions oxydantes vis-à-vis du métal de la surface et a généralement lieu en milieu acide. La précipitation des composés métalliques pour former la couche de conversion nécessite une concentration suffisamment élevée et est favorisée par un milieu devenu localement moins acide sous l'effet de la dissolution du métal. C'est la nature et

2 la structure des composés précipités sur la surface traitée qui déterminent le degré de protection contre la corrosion, d'amélioration des propriétés tribologiques et/ou d'adhérence, ainsi que les autres propriétés de la couche.
Pour assurer l'oxydation superficielle du métal de la surface à traiter et favoriser sa dissolution, on peut procéder de manière chimique ou électrochimique, à l'aide d'un agent chimique d'oxydation du métal qu'on introduit dans la solution de traitement, et/ou par polarisation électrique de la surface tout en la soumettant à l'action de la solution de traitement.
Outre un éventuel agent oxydant, les bains de conversion contiennent io essentiellement des anions et cations susceptibles de former des composés insolubles avec le métal dissous de la surface. Les principaux traitements de conversion appliqués aux aciers sont ainsi des traitements de chromatation sur acier zingué (par galvanisation au trempé ou électrozingage) ou aluminié, de phosphatation sur aciers nus non alliés ou sur aciers revêtus, ou bien encore d'oxalatation sur aciers alliés tels que des aciers inoxydables, par exemple.
Après mise en contact avec un bain de conversion, la surface traitée est généralement rincée pour éliminer les composants de la surface et/ou de la solution de traitement qui n'auraient pas réagi, puis cette surface est séchée, notamment pour durcir la couche de conversion et/ou pour en améliorer les propriétés.
Les conditions d'application, la nature et la concentration des additifs ont une influence importante sur la structure, la morphologie et la compacité
de la couche de conversion obtenue, donc sur ses propriétés.
Le traitement de conversion peut être lui-même précédé d'un prétraitement, consistant généralement en un dégraissage et un rinçage préalables de la surface suivis d'une opération dite d'affinage à l'aide d'une solution de prétraitement adaptée pour créer et/ou favoriser des sites de germination sur la surface à traiter.
A cet effet, on utilise couramment, comme solution d'affinage sur des surfaces zinguées, des sols ou suspensions colloïdales de sels de titane qui

3 permettent l'obtention ultérieure d'une couche de conversion présentant des cristaux plus petits dans une couche plus dense.
A l'issue du traitement de conversion, il est également possible d'effectuer un post-traitement pour améliorer les propriétés de la couche de conversion. Ainsi, on peut effectuer un post-traitement de chromatation sur une couche de conversion obtenue par phosphatation.
Les différents traitements de l'art antérieur, tels que les traitements de chromatation, phosphatation et oxalatation, présentent un inconvénient majeur qui est la toxicité de ces produits vis-à-vis des personnes et de l'environnement io en général. En outre, lorsque l'on soude par points des tôles portant de telles couches de conversion, on crée des émanations de fumées toxiques.
On a proposé dans le document WO-A-02/677324 d'utiliser un traitement de carboxylatation pour réaliser la conversion des surfaces métalliques. A cet effet, on forme des couches de conversion par mise en contact de la surface avec un bain aqueux, organique ou hydro-organique comprenant un ou plusieurs acides carboxyliques en solution ou en émulsion à une concentration d'au moins 0,1 mol/litre, et ce dans des conditions oxydantes vis-à-vis de la surface métallique. Ce ou ces acides sont des acides monocarboxyliques ou dicarboxyliques aliphatiques saturés ou insaturés.
Les traitements précis utilisés jusqu'ici et qui faisaient appel à cette dernière technique ont procuré des résultats satisfaisants à de nombreux points de vue, mais nécessitant d'être encore améliorés sur certains points.
Les meilleurs résultats ont jusqu'ici été obtenus avec une utilisation d'un bain hydro-organique, contenant donc, en plus de l'eau, un co-solvant organique dont ont souhaiterait optimalement pouvoir se passer, notamment pour simplifier la fabrication de la solution de traitement et améliorer l'hygiène et la sécurité dans les ateliers. On ne conserverait alors qu'un mélange comprenant de l'eau, le ou les acides organiques, l'oxydant éventuel et un tensioactif, ce mélange constituant une émulsion.
D'autre part on a constaté l'apparition, sur les lignes de traitement utilisant les solutions et émulsions de carboxylatation connues, d'un phénomène

4 dit poudrage que l'on attribue à la fragilité des cristaux de savons du revêtement lors de l'enroulement des bobines de tôles ou lors des contacts avec les outils de mise en forme. Ce phénomène résulte des frottements importants exercés sur la surface métallique lors de ces opérations. Ainsi, lors de la mise en forme d'une tôle zinguée, celle-ci se recouvre d'une poudre constituée de particules à base de zinc, générées par la dégradation du revêtement.
L'accumulation de ces particules dans ou sur les outils de mise en forme peut provoquer l'endommagement des pièces formées, par formation de picots ou de strictions. Il y a également un risque de rupture de la tôle si cette dégradation du io revêtement se traduit par un glissement insuffisant de la tôle dans l'emprise de l'outil de mise en forme, même si au préalable on applique un film lubrifiant à la surface de la tôle.
Enfin il existe toujours une demande des utilisateurs pour l'obtention d'une résistance à la corrosion encore améliorée.
Le but de l'invention est de proposer des traitements par carboxylatation de surfaces métalliques, notamment des couches de zinc et d'alliage de zinc revêtant les tôles d'acier galvanisées et électrozinguées résolvant mieux que les traitements existants les problèmes que l'on vient de citer.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de conversion par carboxylatation d'une surface métallique choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages, les aciers galvanisés, ou électrozingués, aluminiés, cuivrés, dans des conditions oxydantes vis-à-vis du métal, par mise en contact avec un bain aqueux ou hydro-organique contenant un mélange d'acides organiques, caractérisé en ce que :
- lesdits acides organiques sont des acides carboxyliques linéaires saturés comportant de 10 à 18 atomes de carbone ;
- ledit mélange est un mélange binaire ou ternaire de tels acides ;
- les proportions respectives de ces acides sont telles que :

* pour un mélange binaire x 5% - y 5%, x et y étant, en pourcentages molaires, les proportions respectives des deux acides dans un mélange à la composition de l'eutectique ;
* pour un mélange ternaire x 3% - y 3% - z 3%, x, y et z étant,

5 en pourcentage molaire, les propositions respectives des trois acides dans un mélange à la composition de l'eutectique ;
- la concentration dudit mélange dans ledit bain est supérieure ou égale à 20 g/l.
De préférence, pour un mélange binaire, les proportions respectives 1o des acides sont x 3%- y 3%.
Lesdites conditions oxydantes peuvent être créées par la présence dans le bain d'un composé oxydant pour la surface métallique.
Ledit composé oxydant peut être de l'eau oxygénée.
Ledit composé oxydant peut être du perborate de sodium.
Lesdites conditions oxydantes peuvent être créées par l'application au bain d'un courant électrique.
Le bain peut être un bain hydro-organique et renfermer un co-solvant.
Ce co-solvant peut être choisi parmi le 3-méthoxy-3-méthylbutan-1-ol, l'éthanol, le n-propanol, le diméthylsuifoxyde, la N-méthyl-2-pyrrolidone, la 2o hydroxy-4-méthyl-2-pentanone, la diacétone alcool.
Ledit bain peut être un bain aqueux et renfermer un tensioactif et/ou un dispersant.
Ledit tensioactif peut être choisi parmi des alkylpolyglycosides, des alcools gras éthoxylés, des acides gras éthoxylés, des huiles éthoxylées, des nonylphénois éthoxylés, des esters de sorbitan éthoxylés.
Ledit dispersant peut être choisi parmi les polyols de haut poids moléculaire, des sels d'acides carboxyliques tels que des copolymères (meth)acryliques, des dérivés de polyamides tels que des cires de polyamides.
Lesdits acides carboxyliques saturés peuvent avoir chacun un nombre pair d'atomes de carbone.

6 PCT/FR2006/002814 Lesdits acides carboxyliques saturés peuvent être l'acide laurique et l'acide palmitique.
Ladite surface métallique peut être une tôle d'acier galvanisée, et le bain peut renfermer un complexant de AI3+
De préférence, ledit mélange est un mélange eutectique.
L'invention a également pour objet un procédé de protection temporaire contre la corrosion d'une surface métallique, selon lequel on réalise une conversion par carboxylatation de ladite surface, caractérisé en ce que ladite conversion est réalisée par le procédé précédent.
Ladite surface métallique peut être choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages, les aciers galvanisés, aluminés, cuivrés.
L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'une tôle mise en forme présentant une surface métallique choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb, et leurs alliages ainsi que les aciers galvanisés, aluminiés, cuivrés, dans lequel on effectue un traitement de carboxylatation de ladite tôle et on la met en forme, caractérisé en ce que ledit traitement de carboxylatation est effectué par le procédé précédent.
Ladite tôle peut être en acier revêtu de zinc ou d'un alliage de zinc et on la met en forme par emboutissage.
Comme on l'aura compris, l'invention repose sur l'utilisation, pour composer la solution ou l'émulsion de carboxylatation, d'un eutectique binaire ou ternaire d'acides gras linéaires saturés en Clo - C18, ou d'un mélange ayant la composition d'un tel eutectique. De préférence, les acides utilisés sont tous des acides à nombre pair d'atomes de carbone. L'eutectique binaire des acides C12 -C16 est particulièrement privilégié. La concentration de l'eutectique ou du mélange dans le bain de carboxylatation est supérieure ou égale à 20 g/I.
Il doit être entendu que dans cette description, le terme eutectique désigne soit un simple mélange à la composition de l'eutectique ou voisine de l'eutectique renfermant deux ou trois acides gras linéaires saturés en C10'C18,

7 soit un véritable eutectique ayant cette composition, obtenu par fusion du mélange d'acides gras.
Dans ces conditions, il devient possible, quoique non obligatoire, de se passer de co-soivant organique, et le bain de traitement peut ne contenir que l'eutectique ou le mélange d'acides à la composition de l'eutectique, un tensioactif et de l'eau, si les conditions oxydantes nécessaires sont obtenues par des moyens électrochimiques. Cela est très avantageux d'un point de vue écologique. Ces conditions oxydantes peuvent aussi être obtenues par des moyens chimiques, à savoir par ajout d'un composé oxydant, tel que l'eau io oxygénée. On peut également souhaiter ajouter un ou des composés abaissant le pH du milieu, mais dans la plupart des cas le pH de 3 à 5 obtenu naturellement par le mélange des composés que l'on a cités sera suffisamment acide, notamment dans le contexte de la carboxylatation des tôles d'acier zinguées.
La concentration minimale de 20.g/1 de l'eutectique est choisie car, en is dessous de cette limite, la vitesse de formation de la couche carboxylatée n'est plus suffisante pour que l'on obtienne une couche de conversion efficace avec une durée de traitement compatible avec des exigences industrielles.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui suit, donnée en référence aux figures annexées :
20 - la figure 1 qui schématise le diagramme d'équilibre d'un mélange de deux acides gras A et B en fonction de la température ;
- la figure 2 qui représente les diagrammes binaires de mélanges d'acides gras linéaires saturés HC10/HC12 (fig.2a), HC12/HC16 (fig.2b), (fig.2c) et HC12/HC18 (fig.2d), sans qu'ils soient mis en solution ou dilués dans 25 l'eau ou dans un milieu hydro-organique ;
- la figure 3 qui montre l'évolution de la résistance de polarisation au cours du temps pour différents eutectiques et une tôle électrozinguée de référence, la carboxylation étant réalisée en milieu hydro-organique ;
- la figure 4 qui montre l'évolution du potentiel de corrosion au cours 3o du temps, dans les mêmes conditions que les essais de la figure 3;

8 - la figure 5 qui montre les résultats d'essais tribologiques effectués sur un échantillon de tôle électrozinguée carboxylatée par un eutectique HC12/HC16 et sur un échantillon de référence ;
- la figure 6 qui montre les résultats d'essais analogues à ceux de la figure 3, réalisés en milieu eau + tensioactif ;
- la figure 7 qui montre les résultats d'essais analogues à ceux de la figure 4, réalisés en milieu eau + tensioactif ;
- la figure 8 qui montre les résultats d'essais tribologiques réalisés sur un échantillon de tôle galvanisée au trempé carboxylatée par un eutectique HC12/HC16 ou un mélange HC12/HC16 et sur un échantillon de référence.
On va tout d'abord rappeler brièvement le principe de la carboxylatation des surfaces métalliques.
La capacité des monocarboxylates aliphatiques linéaires saturés à
inhiber la corrosion aqueuse des métaux (Cu, Fe, Pb, Zn et Mg) en solution neutre et aérée a été largement démontrée. La protection procurée est due à la présence d'un film mince constitué de cristaux de savon métallique et d'hydroxyde du métal traité. La couche protectrice se forme dans des conditions oxydantes et a une résistance à la corrosion étroitement dépendante de la longueur de la chaîne carbonée et de la concentration du carboxylate.
Le procédé de carboxylatation, connu en lui-même, a été appliqué
prioritairement au zinc et aux revêtements zingués. Un bain de carboxylatation contient un acide carboxylique linéaire saturé en Cn, de formule générale (CH3 (CH2)n_2COOH), avec n _ 7, noté HCn, dissous dans de l'eau ou dans un mélange généralement équivolumique eau-solvant non aqueux (éthanol,...). Un oxydant, tel que de l'eau oxygénée ou du perborate de sodium, est ajouté dans le bain afin de produire à l'interface zinc/solution une quantité suffisante de cations Zn++
Le pH du bain est voisin de 5. En variante, les conditions oxydantes produisant les cations Zn++ sont obtenues en faisant circuler un courant électrique entre la surface à protéger et une contre-électrode immergée dans le bain.
Si on note l'acide carboxylique HCn, la réaction essentielle de formation de la couche carboxylatée à la surface du zinc est :

9 Zn2+ + 2 Cõ --> Zn (Cn)2 ~
Les composés utilisables dans le contexte de l'invention, aussi bien les acides que les tensioactifs, peuvent être issus de produits de la filière verte, c'est-à-dire de la production agricole à usage non alimentaire (huiles de tournesol, de lin, de colza...). Ils remplacent avantageusement les huiles minérales polluantes utilisées pour la lubrification des surfaces métalliques et les solutions de phosphatation et de chromatation utilisées pour la protection de ces mêmes surfaces contre la corrosion.
L'efficacité du traitement de carboxylatation a été vérifiée io essentiellement dans le cas de bains à base d'acides carboxyliques linéaires saturés renfermant 7 à 18 atomes de carbone, et l'acide stéarique HC18 est jusqu'ici apparu comme un composé particulièrement avantageux pour optimiser la résistance à la corrosion aqueuse et à la corrosion atmosphérique des revêtements de savons de zinc.
Toutefois, les inventeurs ont constaté que des résultats encore améliorés, aussi bien en termes de protection contre la corrosion que de comportement du revêtement de carboxylatation en cours d'utilisation (réduction du poudrage) pouvaient être obtenus dans le cas où on utilise un eutectique ou un mélange à la composition de l'eutectique de deux ou trois acides carboxyliques linéaires saturés en Clo à C18, dits acides gras saturés en Clo -C18 . Un tel eutectique ou mélange procure une amélioration significative de la protection contre la corrosion par comparaison avec des revêtements obtenus à
l'aide d'un seul acide ou d'un mélange d'acides de composition non proche d'un eutectique. Egalement, les propriétés lubrifiantes de ces revêtements selon l'invention sont excellentes. Elles permettent de se passer d'un huilage du produit revêtu lors de sa mise en forme.
Parmi ces acides gras saturés, ceux contenant un nombre pair d'atomes de carbone sont préférés.
Les acides gras saturés à nombre pair d'atomes de carbone utilisables 3o dans le cadre de l'invention sont :
- l'acide caprique HC,o ;

- l'acide laurique HC12;
- l'acide myristique HC14;
- l'acide palmitique HC16;
- l'acide stéarique HC18.
5 L'étude de leurs mélanges binaires permet de mettre en évidence l'existence de deux proportions particulières pour lesquelles apparaissent respectivement une inflexion et un minimum dans la courbe du point de fusion.
La figure 1 schématise le diagramme d'équilibre de mélanges d'acides gras A et B en fonction de la température. Le minimum e indique la formation d'un io eutectique et le changement de pente au point u est dû, d'une façon générale, à
l'existence d'un composé moléculaire défini c de formule AmBn (m et n désignent les fractions molaires de A et B respectivement).
Des études ont été réalisées sur des mélanges binaires d'acides gras saturés dont l'un a deux atomes de carbone de plus que l'autre, c'est-à-dire du 1s type HCõ + HCn+2. Dans ces cas, l'eutectique se forme toujours pour la composition correspondant à une molécule de l'acide à chaîne la plus longue pour trois molécules de l'autre. De même, la cassure (figure 1, point u) correspondant au complexe apparaît toujours pour une proportion 1/1 molaire environ.
Les figures 2b et 2d représentent les diagrammes binaires HC12/HC16 et HC12/HC18. On constate que le point d'eutexie e, de même que le point d'inflexion u correspondant au complexe, n'apparaissent pas respectivement à

et 50%, comme cela est le cas avec les mélanges d'acides dont les longueurs de chaînes ne diffèrent que de deux atomes de carbone (fig.2a pour HC10/HC12 et fig.2c pour HC16/HC18). L'eutectique est déplacé vers des concentrations molaires plus élevées en acide gras le plus court. La forme du diagramme binaire et les positions des points u et e sont fonction de la stabilité plus ou moins limitée du complexe. La forme dépend de la différence entre les longueurs de chaîne des constituants, et plus exactement, de la différence entre les points de fusion 3o de ces deux acides gras. Le tableau 1 présente les compositions des eutectiques e de divers mélanges binaires et leurs points de fusion Tf(e).

Les compositions de l'eutectique e données dans le Tableau 1 sont approximatives. Selon les publications, elles peuvent varier de quelques pourcents. Ces différences sont dues à la pureté des acides gras utilisés.
Mélanges HCn Composition e(%moi) Tf(e) ( C) HClo / HC1Z 65 / 35 18 HC12 / HC14 69 / 31 34,2 HC12 / HC16 81 / 19 32,7 HC12 / HC1$ 81,5 / 18,5 37,0 HC14 / HC16 58 / 42 42,6 HC14 / HC18 61 / 39 44,1 HC16 / HC18 72,5 / 27,5 51,1 Tableau 1- Propriétés des mélanges d'acides gras étudiés Des traitements de carboxylatation de tôles d'acier électrozinguées sur leurs deux faces faisant usage de ces eutectiques ont été effectués.
Les tôles ont été dégraissées dans un bain de dégraissage alcalin, lo semblable à ceux utilisés dans la phosphatation alcaline industrielle.
Elles ont ensuite été rincées. Puis le traitement de carboxylatation a eu lieu par voie chimique (présence d'un oxydant dans le bain, tel que de l'eau oxygénée ou un perborate de sodium tétrahydraté) ou électrochimique.
Les conditions oxydantes permettent une réaction rapide entre Zn2+ et C,", procurant des cristaux fins de carboxylate de Zn.
Dans le cas de l'utilisation d'un oxydant, l'expérience montre que l'eau oxygénée et le perborate de sodium tétrahydraté procurent des résultats comparables. On explique les avantages de l'utilisation d'un oxydant par l'augmentation de la quantité de Zn mis en solution à l'interface substrat/solution, et/ou par l'augmentation locale de pH due à la réduction de l'oxydant suivant :
B03 + 2H+ + 2e- -~ BO2- + H20 H202 + 2H++ 2e- ~ 2H20 Concernant la quantité d'eau oxygénée, elle ne doit pas être trop importante pour obtenir une bonne couverture de la surface par les cristaux de carboxylate. L'eau oxygénée en excès entraîne une dissolution plus rapide du carboxylate en peracide. La concentration en H202 dans la solution est, par exemple, de 2 à 15 g/I. En dessous de 2 g/I le milieu n'est en général pas assez oxydant pour former suffisamment de Zn2+ en solution. La durée de la réaction risque alors de ne pas être compatible avec les exigences industrielles. Au dessus de 15 g/I, le milieu est en général trop oxydant et les cristaux se forment mal. L'optimum de concentration se situe à environ 8 à 12 g/I de H202 dans la io solution.
Par rapport à l'eau oxygénée, le perborate de sodium présente l'inconvénient d'une moindre solubilité dans l'eau. L'utilisation d'eau oxygénée procure donc une plus grande souplesse dans le choix des concentrations d'oxydant.
Le co-rsolvant privilégié est le 3-méthoxy-3-méthylbutan-1-ol (MMB). Il s'agit d'un solvant vert et biodégradable. De plus, son point éclair, qui est la température à partir de laquelle il devient inflammable, est de 71 C, à
comparer par exemple avec celui de l'éthanol qui est de 12 C. Le MMB procure donc des conditions de sécurité meilleures que l'éthanol. On peut aussi utiliser, 2o notamment, l'éthanol, le n-propanol, le diméthylsulfoxyde, la N-méthyl-2-pyrrolidone, la 4-hydroxy-4-méthyl-2-pentanone ou la diacétone alcool.
Concernant l'utilisation d'un eutectique d'acides gras, un premier avantage est l'abaissement de la température de fusion par rapport à
l'utilisation d'un acide gras unique, comme cela ressort de la figure 2. Cela permet de maintenir le bain de carboxylatation à une température relativement basse, de 45 C environ dans beaucoup de cas, particulièrement si on utilise un milieu hydro-organique.
L'eutectique est préparé par fusion pendant plusieurs heures du mélange des acides gras le composant. Le mélange est ensuite refroidi 3o lentement jusqu'à la température ambiante.

Dans les exemples qui vont être décrits, on a traité des tôles d'acier électrozinguées (épaisseur de la couche de Zn : 7,5 pm) pour obtenir un poids de couche carboxylatée -compris entre 1 et 2 g/m2, dont l'expérience montre qu'il procure un taux de couverture maximal de la tôle.
Le poids de la couche carboxylatée est évalué par la mesure de la différence de masse entre le substrat carboxylaté et le substrat décapé au dichloréthane sous ultrasons, traitement qui entraîne la dissolution de la couche de carboxylatation.
La résistance à la corrosion aqueuse des échantillons d'essai a été
io testée dans une cellule électrochimique à trois électrodes classique, par suivi du potentiel de corrosion et mesure de la résistance de polarisation.
L'électrolyte utilisé est de l'eau selon la norme ASTM D1384-87 (148 mg/1 de Na2SO4, 138 mg/1 de NaHCO3, 165 mg/1 de NaCI, pH : 7,8). Cette solution corrosive est habituellement utilisée pour évaluer l'efficacité d'inhibiteurs de corrosion au is laboratoire.
La résistance à la corrosion atmosphérique d'échantillons de 50 cmz a été étudiée selon la norme DIN 50017 à l'aide d'une enceinte climatique oü les échantillons ont été disposés verticalement et soumis à des cycles de 24 h comportant chacun successivement une exposition de 8 h à une humidité de 20 100% (eau bipermutée à 40 C) puis à l'air ambiant pendant 16 h. La dégradation du revêtement a été estimée par observation visuelle et diffraction des rayons X.
Le poudrage des échantillons a été évalué par la mesure de la différence de masse du substrat avant et après des passages successifs entre deux rouleaux essoreurs. La perte de masse ainsi mesurée peut être reliée à la 25 tendance au poudrage du revêtement.
Des essais tribologiques ont été effectués afin d'évaluer les capacités lubrifiantes du revêtement lors de l'emboutissage. Ils ont été réalisés sur un tribomètre plan/plan avec contrôle de la force de serrage, en faisant défiler l'échantillon de tôle serré à une vitesse de 1 à 100 mm/s, et en mesurant 30 l'évolution de la distance entre les outils plans assurant le serrage de l'échantillon. On peut ainsi déterminer le coefficient de frottement en fonction de la pression de serrage.
On a particulièrement étudié les eutectiques binaires d'acides gras à
nombre pair d'atomes de carbones suivants :
- HC,a/HC12 ;
- HC12/HC16;
- HC12/HC18.
On a d'abord étudié. les revêtements obtenus avec ces trois eutectiques mis en solution en milieu hydro-organique en présence d'eau 1o oxygénée. Les compositions des bains étaient les suivantes :
- milieu 50% en volume d'eau et 50% en volume de 3-méthoxy-3-méthylbutan-1-ol (MMB) ;
- concentration de H2O2 5 g/1 ;
- température 45 C ;
- compositions et concentrations des eutectiques et durée de la carboxylatation selon le tableau 2:
Mélange %moi eutectique Concentration (g/1) Durée de la carboxylatation (s) HC12/HC16; 81 / 19 55 4 HC12/HC18 81,5 / 18,5 45 2 Tableau 2: compositions et concentrations des eutectiques testés et durée de la carboxylatation Les temps de séjour des échantillons de tôle dans le bain ont été
déterminés pour obtenir un poids de couche de carboxylatation compris entre 1 et 1,5 g/m2.

L'observation visuelle au microscope électronique à balayage montre que chacun de ces dépôts procure une couverture satisfaisante de la surfaçe de l'échantillon. Des petits cristaux parallélépipédiques de taille comprise entre 5 et

10 pm sont observés pour les eutectiques HC12/HC16 et HC12/HC18. Pour 5 l'eutectique HC10/HC12 les cristaux sont plutôt sphériques ou cylindriques.
L'analyse des dépôts par diffraction des rayons X montre que ces dépôts sont mal cristallisés. Ce n'est pas un défaut en soi pour les propriétés recherchées, mais cela complique la caractérisation des dépôts. On a cependant pu déterminer, en synthétisant les carboxylates de Zn sous forme de poudre, 1o que les composés formés ont une structure voisine de ZnCn1Cn2, Cn1 et Cn2 désignant les ions carboxylate correspondant aux deux acides du mélange à la composition de l'eutectique à n1 et n2 atomes de carbone.
La figure 3 montre l'évolution dans le temps de la résistance de polarisation RP des revêtements, et la figure 4 montre cette même évolution pour 15 le potentiel de corrosion Ero,r dans l'eau corrosive, pour les trois revêtements testés précédemment défini et, à titre de référence, pour un revêtement électrozingué EG non 'carboxylaté.
On voit que les revêtements selon l'invention présentent des performances bien supérieures à celles des revêtements résultant d'un simple électrozingage. Pour ceux-ci, la résistance de polarisation est de l'ordre de kQ.cmz, et les revêtements de carboxylatation réalisés usuellement à l'aide de solutions eau-solvant à base d'un acide gras unique ne procurent qu'une relativement faible amélioration de cette valeur (jusqu'à 15 kS2.cm2). En revanche les revêtements selon l'invention procurent des valeurs de l'ordre de 5 à 15 fois supérieures à celles observées pour les revêtements électrozingués seuls. Les revêtements obtenus grâce à HC12/HC16 en premier lieu, et grâce à HC12/HC18 en second lieu, procurent les meilleurs résultats en valeur absolue et en stabilité
dans le temps. Quant aux potentiels de corrosion, ceux des revêtements selon l'invention sont supérieurs de 80 à 140 mV aux valeurs obtenues pour le 3o revêtement électrozingué. Le HC12/HC16 donne là encore le meilleur résultat. Les revêtements obtenus à l'aide d'un acide gras unique en milieu eau-solvant procurent habituellement des potentiels de corrosion de l'ordre de -1020 à -mV, donc moins favorables que ceux des revêtements selon l'invention. *
On a également estimé la résistance à la corrosion atmosphérique en observant le pourcentage de la surface de l'échantillon corrodée au bout de 20 cycles d'exposition, tels que définis précédemment.
Alors que 100% de la surface de l'échantillon électrozingué est corrodé au bout de 10 cycles, aucune dégradation n'est observée après 20 cycles pour le mélange HC12/HC16 qui présente les meilleures performances.
Pour les autres mélanges, la surface corrodée après 20 cycles représente 1o environ 7% (pour HCIo/HC12) et 10% (pour HC12/HC18) de la surface totale.
Ces performances sont comparables ou supérieures à celles obtenues à l'aide d'acides gras uniques en milieu eau-solvant organique.
Par ailleurs, aucun produit de corrosion recristallisé n'a été observé en diffraction des rayons X.
On a effectué des essais de tribologie sur le revêtement formé à l'aide de HC12/HC16 par comparaison avec un revêtement électrozingué. Le résultat est reporté sur la figure 5 qui montre le coefficient de frottement du revêtement en fonction de la pression de contact pour les deux revêtements. Le comportement tribologique de l'acier électrozingué non revêtu se dégrade sensiblement avec l'augmentation de la pression de contact, ce qui n'est pas le cas du revêtement selon l'invention qui présente constamment un coefficient de frottement faible, du même ordre de grandeur que celui des revêtements formés à l'aide d'acides gras uniques. Ce revêtement s'avère bien adapté à être utilisé
comme lubrifiant lors d'un emboutissage d'une tôle d'acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.
On a également vérifié que ce revêtement est peu sujet au poudrage.
Après 20 passages sur rouleaux essoreurs, une perte de poids de couche de 0,2 g/m2 est mesurée, contre 0,4 g/m2 pour un acier revêtu d'une couche de conversion de Zn(C7)2.
De manière générale, les revêtements de carboxylatation obtenus à
l'aide de mélanges binaires d'acides gras à la composition de l'eutectique ont des performances au moins égales, et souvent supérieures à tous les points de vue, à celles des revêtements obtenus à l'aide d'acides gras uniques en milieu eau-solvant. Globalement, le mélange HC12/HC16 est le plus satisfaisant de ceux qui ont été testés.
Des essais complémentaires ont pu montrer que dans le processus de préparation des échantillons, une étape d'affinage permettant d'activer la surface métallique à traiter ne procurait pas une amélioration significative de la qualité du revêtement de carboxylatation formé lors de l'étape suivante. Elle pourra donc généralement être omise sans inconvénients majeurs, ce qui est très avantageux io d'un point de vue économique et écologique.
D'autres essais ont également montré que l'invention est également applicable avec profit aux revêtements galvanisés. Dans ce cas, il faut cependant éliminer la couche d'alumine A1203 habituellement présente à la surface du revêtement, car celle-ci réduit la réactivité de la surface et inhibe la dissolution du zinc. Cela peut être fait en ajoutant des complexants de AI3+ au bain de conversion, tels que NaF, l'acide diéthylènediaminetétracétique (EDTA), l'acide nitrilotriacétique NTA, les citrates, les oxalates, certains acides aminés, un mélange acide oxalique et phosphate d'aluminium.
Une autre méthode consiste à préparer la surface avant la carboxylatation en éliminant la couche d'AI203 :
- par un dégraissage alcalin (NaOH , tensioactifs, complexants) pour dissoudre l'A1203, suivi d'une oxydation alcaline (NaOH, sels de fer et cobalt, complexants) qui parachève l'élimination de A1203 et précipite une fine couche contenant Fe et Co qui améliore la dissolution du zinc lors de la conversion ;
- ou par une attaque acide (H2SO4) en présence d'ions Ni ; le Ni précipite sur le substrat à l'état métallique et accélère la dissolution du zinc lors de la conversion.
Par ailleurs, on a réalisé des essais sur le mélange HC12/HC16 avec des compositions s'écartant de l'eutectique 81-19 %. Il s'avère que les mélanges 3o 77/23% et 85/15 lo présentent déjà des propriétés dégradées par rapport à
l'eutectique 81/19%, concernant en particulier la résistance de polarisation.
Ces performances demeurent cependant meilleures que celles obtenues avec les solutions contenant HC12 ou HC16 seuls.
De manière générale, on considère que l'écart de composition (en %
molaires) par rapport à l'eutectique x% - y% ne doit pas dépasser x 5% - y s 5% et de préférence x 3% - y 3%, pour les eutectiques binaires ou x 3%, y 3% - z 3% pour les eutectiques ternaires.
Par ailleurs, il existe un besoin de disposer d'un procédé où les acides gras n'auraient pas besoin de la présence d'un solvant organique dans le milieu de carboxylatation. A cet effet, on a vérifié notamment sur l'eutectique io 81/19% qu'il était possible d'obtenir de bons résultats en supprimant le solvant organique et en ajoutant un tensioactif et/ou un dispersant au bain de carboxylatation.
Il faut alors prévoir une étape de rinçage pour éliminer le tensioactif, lequel est hydrophile, afin de retrouver le caractère hydrophobe de la couche de 15 carboxylate de Zn, et éviter ainsi la corrosion de la tôle.
Comme tensioactifs on a utilisé des composés très variés, généralement choisis parmi les tensioactifs non ioniques et notamment :
- des alkylpolyglycosides (APG) tels que l'Agrimul PG 215 CS VP et le Glucopon 225 DK/HH de la société COGNIS; ces tensioactifs sont à base de 20 sucre, sont non toxiques et ont une résistance exceptionnelle aux agents alcalins et aux sels ;
- des alcools gras éthoxylés tels que le Brij 58 de la société ACROS ;
- des acides gras éthoxylés saturés ou non ;
- des huiles éthoxylées ;
25 - des nonylphénols éthoxylés ;
- des esters de sorbitan éthoxylés.
Comme dispersants, on peut utiliser notamment des polyols de haut poids moléculaire, des sels d'acides carboxyliques tels que des copolymères (meth)acryliques, des dérivés de polyamides tels que des cires de polyamides.
30 Dans ces conditions, l'optimum pour la concentration en eau oxygénée se situe entre 2 et 8 g/l.

Avec des acides gras uniques, la carboxylatation sans solvant organique au moyen d'une simple émulsion aqueuse ne procure pas des revétements optimaux pour la protection contre la corrosion, car le poids de la couche de carboxylatation est relativement faible. On a donc vérifié si l'utilisation s d'eutectiques d'acides gras dans ces conditions pourrait s'avérer plus satisfaisante.
On a ainsi préparé des émulsions de carboxylatation contenant de l'eau, le tensioactif APG 215 précité et l'eutectique HC,2/HC16 à 81/19%.
On a établi qu'à 45 C on pouvait obtenir une émulsion stable pendant lo au moins 1 heure contenant jusqu'à au moins 6% d'APG 215 et jusqu'à 4%
d'eutectique. Les pourcentages pour le tensioactif et l'eutectique sont des pourcentages massiques.
Les expériences qui suivent ont été réalisées avec une émulsion contenant 3% d'eutectique et 0,1 à 3% d'APG 215, en présence de 5 ou 10 g/l 15 d'eau oxygénée.
Les émulsions testées avaient les compositions suivantes :
- A: eau-HC12/HC163%-APG2150,1%-H2O25g/I
- B : eau-HC12/HC163%-APG2151%-H2025g/1 - C eau - HC12/HC16 3% - APG 215 3% - H202 5 g/1 20 - D eau - HC12/HC16 3% - APG 215 3% - H202 10 g/1 On a constaté que l'émulsion A à faible concentration d'APG 215 permet de libérer plus rapidement les acides gras. Un poids de couche de 1,2 g/m2 est atteint en 5 s, alors que 10 s sont nécessaires pour atteindre un poids de couche comparable avec les autres émulsions. Pour des teneurs en APG 215 de 25 1 à 3%, on n'observe pas d'effet très marqué de la concentration en tensioactif.
La concentration en oxydant n'a pas non plus d'effet très sensible dans la gamme explorée.
La taille des cristaux ne semble pas être liée à la composition de l'émulsion. Là encore, le produit de la carboxylatation n'est pas bien cristallisé, et 30 sa composition est voisine de ZnC12C16.

On a réalisé des mesures de la résistance de polarisation et du potentiel de corrosion dans les mêmes conditions que précédemment, et on les a comparées à celles obtenues sur un revêtement électrozingué EG. Les résultats sont illustrés par les figures 6 et 7 respectivement.
5 Il en ressort qu'en corrosion aqueuse, tous les revêtements procurent une résistance de polarisation supérieure à celle du revêtement électrozingué
seul lors des premières minutes d'immersion, puis se stabilisent à des valeurs égales ou un peu supérieures à celle du revêtement électrozingué. Les émulsions les moins riches en tensioactif procurent les meilleurs résultats.
Pour lo le potentiel de corrosion, les différents revêtements ont des comportements comparables et procurent un potentiel de corrosion plus favorable que celui de la tôle électrozinguée.
En corrosion atmosphérique, ce sont les émulsions C et D, les plus riches en tensioactif, qui présentent les meilleurs résultats, avec respectivement 15 10 et 20% de surface corrodée au bout de 20 cycles. Les résultats en tribologie sont également favorables.
On a également préparé un mélange HC12/HC16 dans des proportions molaires respectives de 77 et 23% (donc s'écartant un peu de l'eutectique 81-19% mais demeurant conforme à l'invention) en milieu eau/solvant (MMB).
20 On a mis ce mélange sous forme d'un eutectique par fusion comme indiqué précédemment, et on a réalisé deux solutions de carboxylation utilisant ce mélange eutectique.
- solution 1: 50% eau + 50% solvant en volume, à laquelle on ajoute 4% de l'eutectique en masse + 0,095g/1 de phosphate d'Al +
0,105g/1 d'acide oxalique + 5g/1 de H202.
- Solution 2: 50% eau + 50% solvant en volume, à laquelle on ajoute 4% de l'eutectique en masse + 0,1 g/1 d'oxalate d'Al + 5g/1 de H2O2.
La solubilisation a eu lieu à 45 C.
Puis on a appliqué ces solutions à la carboxylatation de tôles galvanisées au trempé, la couche de galvanisation ayant une épaisseur de 8pm, et une teneur en AI de 0,2 à 0,4% en poids et la galvanisation ayant été
effectuée avec un bain de Zn à 450 C. Les résultats des essais de tribologie réalisés ensuite sont représentés sur la figure 8, ainsi que ceux obtenus sur un échantillon de tôle galvanisée de référence non carboxylaté.
Cet échantillon de référence présente un coefficient de frottement de l'ordre de 0,13 à 0,17p selon la pression de contact.
Les tôles carboxylatées selon l'invention présentent des coefficients de frottement pouvant descendre jusqu'à 0,05p, et toujours très sensiblement inférieurs, à pression de contact égale, à ceux des tôles de référence. On voit 1o également que le remplacement du mélange phosphate d'AI + acide oxalique (solution 1) par de l'oxalate d'AI (solution 2) est sans influence notable sur les propriétés tribologiques. Le fait que la composition du mélange s'écarte légèrement de celle qui est donnée comme étant celle de l'eutectique (dans la gamme de 5% pour chaque constituant), ne compromet pas, non plus, la bonne qualité du résultat.
On a aussi vérifié que l'utilisation d'un mélange HC12 - HC16 dans ces mêmes proportions mais non mis préalablement sous forme d'un eutectique donnait des résultats comparables aux précédents. Les solutions 3 et 4, correspondant respectivement à des compositions identiques à celles des solutions 1 et 2, ont ainsi été testées.
Comme on le voit sur la figure 8, les résultats des tests de tribologie obtenus avec ces solutions 3 et 4 ne se distinguent pas significativement de ceux obtenus avec les solutions 1 et 2 qui renfermaient de véritables eutectiques.
Egalement, toutes les solutions 1 à 4 ont procuré un dépôt couvrant et homogène. Le poids de la couche formée atteint 1,2g/m2 au bout de 3 à 7s dans tous les cas.
Pour tous ces revêtements, on n'observe pas de corrosion après 18 cycles d'exposition dans les conditions vues précédemment.
En résumé, les performances des revêtements de carboxylatation formés à partir d'eutectiques ou de mélanges à la composition de l'eutectique en milieu eau/solvant organique sont généralement supérieures à celles des revêtements similaires formés par des émulsions en milieu eau/tensio-actif.
Toutefois, lorsque les performances des revêtements formés sans solvant organique sont jugées suffisantes, par exemple parce que les produits revêtus ne sont pas destinés à séjourner longtemps dans une atmosphère corrosive, il est avantageux de les utiliser car les risques toxicologiques sont moindres pour les manipulateurs et pour l'environnement. De plus leur mise en oeuvre ne nécessite pas ou peu de contrôle et de post-traitement des effluents.
Dans les expériences qui ont été décrites, on a obtenu les conditions oxydantes à l'aide d'eau oxygénée. Mais, comme il est connu, on aurait pu les io obtenir avec d'autres oxydants, ou par l'application au bain de carboxylatation d'un courant électrique d'intensité de l'ordre, par exemple, de 10 à 25 mA/cm2.
L'invention n'est pas limitée aux exemples qui ont été décrits. En particulier les eutectiques des autres couples d'acides gras linéraires saturés en Clo-C,g seraient utilisables, que ces acides aient chacun un nombre pair ou impair d'atomes de carbone. On peut également utiliser des eutectiques de mélanges ternaires de tels acides gras.
C'est, toutefois, l'utilisation d'acides gras à nombre pair d'atomes de carbone qui constitue le mode préféré de mise en oeuvre de l'invention. Ces acides gras pairs sont d'origine végétale et sont généralement issus de la filière 2o des produits verts, de sources renouvelables. Les acides gras impairs n'existent pas dans la nature et doivent être synthétisés. De plus, les eutectiques d'acides gras impairs nécessitent des traitements chimiques pour leur préparation.
Les bains de conversion peuvent contenir, à titre facultatif :
- des agents de régulation du pH ou agents tampons pour réguler les conditions de formation de la couche de conversion sur la surFace ;
- des additifs facilitant la mise en oruvre du traitement et la répartition du bain sur la surface à traiter, comme des agents tensioactifs (étant entendu que la présence d'un tensioactif est obligatoire lorsque le bain est une émulsion aqueuse);
- des additifs permettant d'augmenter la durée de vie du bain comme, par exemple, des agents chélatants pour retarder la précipitation d'autres composés que ceux que l'on souhaite obtenir dans la couche de conversion, ou des agents bactéricides ;
- des agents accélérateurs de traitement ; et - des additifs permettant la dispersion des acides gras en milieu aqueux.
Les traitements de conversion selon l'invention sont applicables à
d'autres surfaces métalliques que les aciers zingués. Ils peuvent concerner toute surface métallique susceptible de subir une carboxylatation, à savoir le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages, les aciers aluminiés ou io cuivrés.

Claims (21)

1. Procédé de conversion par carboxylatation d'une surface métallique choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages, et les aciers galvanisés, ou électrozingués, aluminiés, cuivrés, dans des conditions oxydantes vis-à-vis du métal, par mise en contact avec un bain aqueux ou hydro-organique contenant un mélange d'acides organiques, caractérisé en ce que:
- lesdits acides organiques sont des acides carboxyliques linéaires saturés comportant de 10 à 18 atomes de carbone;
- ledit mélange est un mélange binaire ou ternaire de tels acides;
- les proportions respectives de ces acides sont telles que:
* pour un mélange binaire x ~ 5% - y ~ 5%, x et y étant, en pourcentages molaires, les proportions respectives des deux acides dans un mélange à la composition de l'eutectique;
* pour un mélange ternaire x ~ 3% - y ~ 3% - z ~ 3%, x, y et z étant, en pourcentage molaire, les propositions respectives des trois acides dans un mélange à la composition de l'eutectique;
- la concentration dudit mélange dans ledit bain est supérieure ou égale à
20g/l.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange est binaire et en ce que les proportions respectives des acides sont x ~ 3% - y ~ 3%.

3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites conditions oxydantes sont créées par la présence dans le bain d'un composé
oxydant pour la surface métallique.

4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit composé
oxydant est de l'eau oxygénée.

5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit composé
oxydant est du perborate de sodium.

6. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites conditions oxydantes sont créées par l'application au bain d'un courant électrique.

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le bain est un bain hydro-organique et renferme un co-solvant.

8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le co-solvant est choisi parmi le 3-méthoxy-3-méthylbutan-1-ol, l'éthanol, le n-propanol, le diméthylsulfoxyde, la N-méthyl-2-pyrrolidone, la 4-hydroxy-4-méthyl-2-pentanone et la diacétone alcool.

9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit bain est un bain aqueux et renferme un tensioactif et/ou un dispersant.

10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit tensioactif est choisi parmi des alkylpolyglycosides, des alcools gras éthoxylés, des acides gras éthoxylés, des huiles éthoxylées, des nonylphénols éthoxylés et des esters de sorbitan éthoxylés.

11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que le dispersant est choisi parmi les polyols de haut poids moléculaire, des sels d'acides carboxyliques et des dérivés de polyamides.

12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que les sels d'acide carboxylique sont des copolymères (meth)acryliques.

13. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que les dérivés de polyamides sont des cires de polyamides.

14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que lesdits acides carboxyliques saturés ont chacun un nombre pair d'atomes de carbone.

15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits acides carboxyliques saturés sont l'acide laurique et l'acide palmitique.

16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que ladite surface métallique est une tôle d'acier galvanisée, et en ce que le bain renferme un complexant de Al3+.

17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que ledit mélange est un mélange eutectique.

18. Procédé de protection temporaire contre la corrosion d'une surface métallique, selon lequel on réalise une conversion par carboxylatation de ladite surface, caractérisé en ce que ladite conversion est réalisée par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 17.

19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que ladite surface métallique est choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb et leurs alliages et les aciers galvanisés, aluminés, cuivrés.

20. Procédé de fabrication d'une tôle mise en forme présentant une surface métallique choisie parmi le zinc, le fer, l'aluminium, le cuivre, le plomb, et leurs alliages et les aciers galvanisés, aluminiés, cuivrés, dans lequel on effectue un traitement de carboxylatation de ladite tôle et on la met en forme, caractérisé en ce que ledit traitement de carboxylatation est effectué selon l'une quelconque des revendications 1 à 17.

21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que ladite tôle est en acier revêtu de zinc ou d'un alliage de zinc et en ce qu'on la met en forme par emboutissage.