CA2036829C - Filtre agile hyperfrequence - Google Patents
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- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/207—Hollow waveguide filters
- H01P1/208—Cascaded cavities; Cascaded resonators inside a hollow waveguide structure
- H01P1/2084—Cascaded cavities; Cascaded resonators inside a hollow waveguide structure with dielectric resonators
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- H01P7/00—Resonators of the waveguide type
- H01P7/10—Dielectric resonators
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- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Gyroscopes (AREA)
Abstract
Filtre agile hyperfréquence, incluant un guide d'ondes, et au moins un résonateur à confinement diélectrique fonctionnant en mode TM, constitué en matériau ferrite et placé sur le fond dudit guide d'ondes, ledit guide d'ondes fonctionnant en mode évanescent. Des éléments sont prévus pour appliquer audit au moins un résonateur un champ magnétique d'intensité réglable dans le but de déplacer la fréquence centrale du filtre.
Description
FILTRE AGILE HYPERFREQUENCE
La présente invention se rapporte à un filtre agile hyperfréquence, et en particulier à un filtre de ce type apte à être utilisé, aussi bien à l'~mission qu'à la réception, pour la réalisation de faisceaux hertziens agiles en fréquence.
Un filtre agile est un filtre dont la fréquence centrale peut être volontairement déplacée, dans une gamme de fréquences pouvant couvrir une fraction importante d'une octave, au moyen d'une commande électrique ou 0 électronique. De tels filtres sont, avec les synthétiseurs de fréquence, les éléments indispensables à la réalisation des faisceaux hertziens agiles, qui sont en particulier très utilisés dans les applications où l'on désire pouvoir changer très rapidement la fréquence d'émission d'un signal.
Ces filtres agiles doivent non seulement pouvoir changer très rapidement de fréquence centrale, mais encore supporter des niveaux de puissance variables :
. empIoyés à l'émission, ils fonctionnent sous forte puissance (en sortie des amplificateurs d'émission) et ont pour rôle d'éviter à l'émetteur de polluer les canaux voisins ;
. employés à la réception comme filtres de canal, ils permettent au récepteur de n'amplifier que le signal utile, à l'exclusion de la pollution introduite par les émissions adjacentes ; bien que fonctionnant alors en principe sous faible puissance, ils doivent néanmoins ne pas pouvoir être détériorés ou détruits par ces émissions adjacentes, qui peuvent leur appliquer des signaux perturbateurs de puissance très supérieure à
celle des signaux normalement reçus.
De nombreux types de filtres agiles hyperfréquence ont été jusqu'à présent soit utilisés, soit décrits dans la littérature.
~' Le filtre agile le plus classique est le filtre à
cavités résonnantes dont l'accord est réalisé
mécaniquement sous commande d'un moteur. Ce type de filtre peut supporter des puissances élevées, mais il ne peut plus convenir dans les applications actuelles car son temps de manoeuvre pour réaliser un changement de fréquence est extrèmement élevé, de l'ordre de la minute pour fixer les idées, alors que certaines applications projetées exigeront un temps de commutation de canal très 0 inférieur à la seconde, et plus spécifiquement plutot de l'ordre de la milliseconde. En outre, ils ont pour autres inconvénients d'etre encombrants, plutot lourds, et particulièrement onéreux et complexes à réaliser en raison des impératifs mécaniques délicats et précis qui sont à
lS mettre en oeuvre.
L'accord de la cavité résonnante peut aussi etre apporté par l'utilisation de diodes à capacité variable, ou "varactors", qui réagissent en un temps très bref, typiquement de l'ordre de la microseconde. De tels filtres ne sont malheureusement pas envisageables, pour les faisceaux hertziens, en raison de leur puissance acceptable qui est beaucoup trop faible (inférieure à O
dBm), ainsi que leur fréquence de fonctionnement qui est, avec les composants connus actuellement, limitée à des fréquences inférieures à 2 Gigahertz.
Cet accord peut aussi etre obtenu de manière rapide par l'action d'un champ magnétique polarisant un résonateur à billes YIG (Yttrium Iron Garnet). La tenue en puissance d'un tel résonateur reste cependant beaucoup trop faible, environ du meme ordre de grandeur de celle des filtres à varactors précités.
Le document FR-A-2.521.786 décrit, en se référant au document FR-A-2.509.537, un filtre passe-bande à
résonateurs diélectriques placés dans un guide d'ondes dont les dimensions de la section transversale sont de -l'ordre de 2,5 fois les dimensions transversales de ces résonateurs. Une pastille de grenat de fer Yttrium est placée sur chacun de ces résonateurs diélectriques afin, sous l'action de champs magnétiques extérieurs réglables, S de rendre ce filtre accordable magnétiquement. L'entrefer des circuits magnétiques nécessaires à la création de ces champs magnétiques est alors très large, de sorte que le nombre d'ampères tours, et donc la consommation de courant nécessaire, sont très élevés pour obtenir une gamme de variation satisfaisante. Par ailleurs, la réalisation de tels résonateurs composites est assez onéreuse, en raison justement de ce caractère composite.
Enfin, le document FR-A-2.610.766 de la Demanderesse décrit un résonateur de puissance constitué
lS au moins partiellement de ferrite polycristallin, et dont l'accord est changé très rapidement par l'application d'un champ magnétique extérieur réglable. La technique présentée dans ce document est basée sur l'emploi d'une ligne coaxiale résonnante réalisée à partir d'un barreau cylindrique de ferrite polycristallin métallisé. Ce résonateur à ferrite est placé dans un dispositif apte à
créer un champ magnétique variable. Ce dernier fait alors varier la perméabilité magnétique du matériau ferrite de façon à modifier la longueur électrique de la ligne coaxiale, en faisant par là même varier la fréquence de ce résonateur.
Cette dernière technique ne permet toutefois pas d'obtenir les forts coefficients de surtension à vide qui sont indispensables à la réalisation des filtres hyperfréquences à bande très étroite nécessaires aux faisceaux hertziens actuels. En effet, la surtension à
vide de la structure décrite dans ce document FR-A-
La présente invention se rapporte à un filtre agile hyperfréquence, et en particulier à un filtre de ce type apte à être utilisé, aussi bien à l'~mission qu'à la réception, pour la réalisation de faisceaux hertziens agiles en fréquence.
Un filtre agile est un filtre dont la fréquence centrale peut être volontairement déplacée, dans une gamme de fréquences pouvant couvrir une fraction importante d'une octave, au moyen d'une commande électrique ou 0 électronique. De tels filtres sont, avec les synthétiseurs de fréquence, les éléments indispensables à la réalisation des faisceaux hertziens agiles, qui sont en particulier très utilisés dans les applications où l'on désire pouvoir changer très rapidement la fréquence d'émission d'un signal.
Ces filtres agiles doivent non seulement pouvoir changer très rapidement de fréquence centrale, mais encore supporter des niveaux de puissance variables :
. empIoyés à l'émission, ils fonctionnent sous forte puissance (en sortie des amplificateurs d'émission) et ont pour rôle d'éviter à l'émetteur de polluer les canaux voisins ;
. employés à la réception comme filtres de canal, ils permettent au récepteur de n'amplifier que le signal utile, à l'exclusion de la pollution introduite par les émissions adjacentes ; bien que fonctionnant alors en principe sous faible puissance, ils doivent néanmoins ne pas pouvoir être détériorés ou détruits par ces émissions adjacentes, qui peuvent leur appliquer des signaux perturbateurs de puissance très supérieure à
celle des signaux normalement reçus.
De nombreux types de filtres agiles hyperfréquence ont été jusqu'à présent soit utilisés, soit décrits dans la littérature.
~' Le filtre agile le plus classique est le filtre à
cavités résonnantes dont l'accord est réalisé
mécaniquement sous commande d'un moteur. Ce type de filtre peut supporter des puissances élevées, mais il ne peut plus convenir dans les applications actuelles car son temps de manoeuvre pour réaliser un changement de fréquence est extrèmement élevé, de l'ordre de la minute pour fixer les idées, alors que certaines applications projetées exigeront un temps de commutation de canal très 0 inférieur à la seconde, et plus spécifiquement plutot de l'ordre de la milliseconde. En outre, ils ont pour autres inconvénients d'etre encombrants, plutot lourds, et particulièrement onéreux et complexes à réaliser en raison des impératifs mécaniques délicats et précis qui sont à
lS mettre en oeuvre.
L'accord de la cavité résonnante peut aussi etre apporté par l'utilisation de diodes à capacité variable, ou "varactors", qui réagissent en un temps très bref, typiquement de l'ordre de la microseconde. De tels filtres ne sont malheureusement pas envisageables, pour les faisceaux hertziens, en raison de leur puissance acceptable qui est beaucoup trop faible (inférieure à O
dBm), ainsi que leur fréquence de fonctionnement qui est, avec les composants connus actuellement, limitée à des fréquences inférieures à 2 Gigahertz.
Cet accord peut aussi etre obtenu de manière rapide par l'action d'un champ magnétique polarisant un résonateur à billes YIG (Yttrium Iron Garnet). La tenue en puissance d'un tel résonateur reste cependant beaucoup trop faible, environ du meme ordre de grandeur de celle des filtres à varactors précités.
Le document FR-A-2.521.786 décrit, en se référant au document FR-A-2.509.537, un filtre passe-bande à
résonateurs diélectriques placés dans un guide d'ondes dont les dimensions de la section transversale sont de -l'ordre de 2,5 fois les dimensions transversales de ces résonateurs. Une pastille de grenat de fer Yttrium est placée sur chacun de ces résonateurs diélectriques afin, sous l'action de champs magnétiques extérieurs réglables, S de rendre ce filtre accordable magnétiquement. L'entrefer des circuits magnétiques nécessaires à la création de ces champs magnétiques est alors très large, de sorte que le nombre d'ampères tours, et donc la consommation de courant nécessaire, sont très élevés pour obtenir une gamme de variation satisfaisante. Par ailleurs, la réalisation de tels résonateurs composites est assez onéreuse, en raison justement de ce caractère composite.
Enfin, le document FR-A-2.610.766 de la Demanderesse décrit un résonateur de puissance constitué
lS au moins partiellement de ferrite polycristallin, et dont l'accord est changé très rapidement par l'application d'un champ magnétique extérieur réglable. La technique présentée dans ce document est basée sur l'emploi d'une ligne coaxiale résonnante réalisée à partir d'un barreau cylindrique de ferrite polycristallin métallisé. Ce résonateur à ferrite est placé dans un dispositif apte à
créer un champ magnétique variable. Ce dernier fait alors varier la perméabilité magnétique du matériau ferrite de façon à modifier la longueur électrique de la ligne coaxiale, en faisant par là même varier la fréquence de ce résonateur.
Cette dernière technique ne permet toutefois pas d'obtenir les forts coefficients de surtension à vide qui sont indispensables à la réalisation des filtres hyperfréquences à bande très étroite nécessaires aux faisceaux hertziens actuels. En effet, la surtension à
vide de la structure décrite dans ce document FR-A-
2.610.766 est limitée par le confinement métallique des champs électromagnétiques hyperfréquences de la cavité
coaxiale, d'autant plus sensible que la permittivité
` ~- 203682~
diélectrique du matériau réduit les dimensions de la cavité
résonnante par rapport à son homologue remplie d'air, ainsi que par l'apparition de modes parasites perturbateurs qui seraient conséquents à un éventuel agrandissement de la structure, effectué pour augmenter cette surtension à vide.
L'invention vise à remédier à ces divers inconvénients.
Selon la présente invention, il -est prévu un filtre agile hyperfréquence, incluant:
- un guide d'ondes, - au moins un résonateur à confinement diélectrique fonctionnant en mode TM, constitu~ en matériau ferrite et placé sur le fond dudit guide d'ondes, ledit guide d'ondes fonctionnant en mode évanescent, et - des moyens pour appliquer audit au moins un résonateur un champ magnétique d'intensité réglable dans le but de déplacer la fréquence centrale du filtre.
Dans la présente invention le filtre agile hyperfréquence a donc une structure qui est semblable à
celle des filtres à résonateur(s) diélectrique(s) placé(s) par exemple dans un guide d'ondes fonctionnant sous la coupure, mais pour lequel le ou les résonateurs à
confinement diélectrique sont remplacés par des résonateurs semblables, mais réalisés en matériau ferrite et non pas en matériau purement diélectrique.
De toute facon, l'invention sera bien comprise, et ses avantages et autres caract~ristiques ressortiront, lors de la description suivante de trois exemples non limitatifs de réalisation, en référence au dessin schématique annexé
dans lequel:
- Figure 1 montre un premier exemple de réalisation de ce filtre agile;
- Figure 2 est une variante du filtre de la figure 1;
,_ 4a - Figure 3 est un exemple de réalisation de filtre passe-bande comprenant plusieurs éléments résonnants.
En se référant à la figure 1, ce filtre agile hyperfréquence est composé d'un cylindre de ferrite 1, de diamètre D et de hauteur h qui, à l'instar des filtres ~
résonateur(s) diélectrique~s) de l'art connu, est placé sur le fond d'une portion 2 de guide à section ~.
s rectangulaire et fonctionnant en mode évanescent., c'est à
dire sous la coupure.
Plus précisément, le barreau de ferrite fonctionne en mode TMol~, tandis que le guide à mode 5 évanescent 2 est excité selon le mode TM1l par une antenne coaxiale 3 placée en entrée du filtre et traversant classiquement une première plaque métallique d'extrémité
4. Le signal hyperfréquence d'entrée est véhiculé jusqu'à
cette antenne 3 par le cable coaxial d'amenée du signal 5.
0 De façon totalement symétrique, le signal de sortie du filtre est prélevé à l'autre extrémité du guide 2 par l'antenne coaxiale 6 qui traverse de même la seconde plaque métallique d'extrémité 7, cette antenne 6 prolongeant classiquement l'ame du câble coaxial de sortie 8 (de la même facon que l'antenne 3 prolonge, quant à
elle, l'âme du cable coaxial d'entrée 5).
Le barreau de ferrite 1 a la propriété, actuellement plutot méconnue à tort, d'avoir non seulement une forte perméabilité magnétique, mais encore une permittivité diélectrique plutôt élevée, sa permittivité
relative étant de l'ordre de 15, alors que celle des matériaux résonateurs diélectriques classiques est de l'ordre de 40. Il en résulte que, contrairement à ce que l'on pourrait penser à priori, le barreau 1 réalise ici, sans qu'il soit, comme celui du document FR-A-2.610.766, blindé par deux couches métalliques concentriques, un confinement diélectrique lui conférant une fonction de résonateur.
En réalité cependant, la fréquence de résonance du barreau de ferrite 1 dépend du produit de sa permittivité
diélectrique par sa perméabilité magnétique, de sorte qu'en fait, il va etre possible de faire varier la fréquence de résonance du barreau 1, et donc la fréquence centrale d'accord du filtre de la figure 1 en faisant varier cette perméabilité magnétique ce qui, pour du matériau ferrite, est possible en lui appliquant un champ magnétique polarisant d'intensité réglable, à l'instar de ce qui est décrit dans le document FR-A-2.610.766 précité.
Dans ce but, le barreau de ferrite 1 e-~t en outre placé dans un champ magnétique H qui e~t créé, coaxialement au barreau 1, entre les deux pièces polaire~
9, 10 d'un électro-aimant 11 comportant un circuit magnétique en fer doux 12 et une bobine d'excitation 13 parcourue par un courant continu de valeur réglable : en 0 faisant varier le courant d'excitation de la bobine 13, on fait varier la valeur du champ H, et par -Quite la fréquence de résonance du barreau 1, ce qui déplace la fréquence centrale du filtre A noter que la propriété de conduction magnétique du barreau 1, combinée avec sa hauteur h non négligeable, entraine pour le circuit magnétique 12, un entrefer a-~sez restreint, ce qui permet de faire varier ce champ H, et donc de déplacer la fréquence centrale du filtre dans de bonnes proportions sans nécessiter, pour le~ bobinage~ 13, une consommation de courant excesqive~
A titre d'exemple, il a été utilisé pour la réalisation d'un tel filtre agile hyperfréquence, un matériau ferrite polycristallin de type grenat dont la - largeur de raie effective est trè~ faible, afin d'avoir un coefficient de surtension important (supérieur à 2000).
Les dimensions du cylindre résonnant 1 étaient les suivantes :
. diam~tre D : 5,8 mm hauteur h : 4,2 mm avec les.dimensions intsrnes suivantes pour le guidage rectangulaire 1 à mode évanescent :
. petit coté : 4,9 mm . grand côté : 10,7 mm Au lieu de poser le cylindre de ferrite 1 sur le fond du guide 2, il est aussi possible de le poser, comme .
le montre la figure 2, sur une mince pastille 14 de matériau diélectrique à faible permittivité, elle-même posée sur le fond du guide 2, ce qui permet, dans certains cas, d'éviter des perturbations.
S En jouant sur l'excitation des bobinages 13, la fréquence centrale du filtre hyperfréquence selon les figures 1 ou 2 a pu être déplacée continûment entre 14,450 Gigahertz et 15,447 Gigahertz sans consommation excessive de courant dans ces bobinages.
Enfin, la figure 3 montre la réalisation d'un filtre agile passe-bande formé par l'association, dans un même guide 2, de deu.Y résonateurs ferrite 15 et 16 fonctionnant eux-aussi en résonateurs à confinement diélectrique, ce filtre étant basiquement semblable aux filtres de bande classiques à résonateurs diélectriques (voir par exemple la figure 1 du document FR-A-2.590.537 précité) à cette différence près que les résonateurs couplés 15, 16 sont constitués en ferrite et qu'en outre ils sont soumis, à l'instar du résonateur 1 selon les figures 1 et 2, aux champs magnétiques réglables respectifs Hl et H~ créés par les électro-aimants 11A et lla.
Comme indiqué schématiquement au dessin, les bobinages 13A et 13~ de ces électro-aimants 11A et 118 sont 25 alimentés chacun en courant d'excitation réglable par une unité d'alimentation et de commande 17.
Comme il va de soi, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits.
C'est ainsi par exemple que les dimensions relatives des résonateurs et du guide pourraient être autres. D'autres modes de couplage d'entrée et de sortie, par exemple réalisés à l'aide d'iris, pourraient être utilisés, auquel cas le guide utilisé pourrait ne pas fonctionner en mode évanescent, etc...Bien entendu, les circuits magnétiques des électroaimants pourront, sans sortir du cadre de ..
l'invention, comporter des aimants permanents contribuant à la création du champ magnétique.
coaxiale, d'autant plus sensible que la permittivité
` ~- 203682~
diélectrique du matériau réduit les dimensions de la cavité
résonnante par rapport à son homologue remplie d'air, ainsi que par l'apparition de modes parasites perturbateurs qui seraient conséquents à un éventuel agrandissement de la structure, effectué pour augmenter cette surtension à vide.
L'invention vise à remédier à ces divers inconvénients.
Selon la présente invention, il -est prévu un filtre agile hyperfréquence, incluant:
- un guide d'ondes, - au moins un résonateur à confinement diélectrique fonctionnant en mode TM, constitu~ en matériau ferrite et placé sur le fond dudit guide d'ondes, ledit guide d'ondes fonctionnant en mode évanescent, et - des moyens pour appliquer audit au moins un résonateur un champ magnétique d'intensité réglable dans le but de déplacer la fréquence centrale du filtre.
Dans la présente invention le filtre agile hyperfréquence a donc une structure qui est semblable à
celle des filtres à résonateur(s) diélectrique(s) placé(s) par exemple dans un guide d'ondes fonctionnant sous la coupure, mais pour lequel le ou les résonateurs à
confinement diélectrique sont remplacés par des résonateurs semblables, mais réalisés en matériau ferrite et non pas en matériau purement diélectrique.
De toute facon, l'invention sera bien comprise, et ses avantages et autres caract~ristiques ressortiront, lors de la description suivante de trois exemples non limitatifs de réalisation, en référence au dessin schématique annexé
dans lequel:
- Figure 1 montre un premier exemple de réalisation de ce filtre agile;
- Figure 2 est une variante du filtre de la figure 1;
,_ 4a - Figure 3 est un exemple de réalisation de filtre passe-bande comprenant plusieurs éléments résonnants.
En se référant à la figure 1, ce filtre agile hyperfréquence est composé d'un cylindre de ferrite 1, de diamètre D et de hauteur h qui, à l'instar des filtres ~
résonateur(s) diélectrique~s) de l'art connu, est placé sur le fond d'une portion 2 de guide à section ~.
s rectangulaire et fonctionnant en mode évanescent., c'est à
dire sous la coupure.
Plus précisément, le barreau de ferrite fonctionne en mode TMol~, tandis que le guide à mode 5 évanescent 2 est excité selon le mode TM1l par une antenne coaxiale 3 placée en entrée du filtre et traversant classiquement une première plaque métallique d'extrémité
4. Le signal hyperfréquence d'entrée est véhiculé jusqu'à
cette antenne 3 par le cable coaxial d'amenée du signal 5.
0 De façon totalement symétrique, le signal de sortie du filtre est prélevé à l'autre extrémité du guide 2 par l'antenne coaxiale 6 qui traverse de même la seconde plaque métallique d'extrémité 7, cette antenne 6 prolongeant classiquement l'ame du câble coaxial de sortie 8 (de la même facon que l'antenne 3 prolonge, quant à
elle, l'âme du cable coaxial d'entrée 5).
Le barreau de ferrite 1 a la propriété, actuellement plutot méconnue à tort, d'avoir non seulement une forte perméabilité magnétique, mais encore une permittivité diélectrique plutôt élevée, sa permittivité
relative étant de l'ordre de 15, alors que celle des matériaux résonateurs diélectriques classiques est de l'ordre de 40. Il en résulte que, contrairement à ce que l'on pourrait penser à priori, le barreau 1 réalise ici, sans qu'il soit, comme celui du document FR-A-2.610.766, blindé par deux couches métalliques concentriques, un confinement diélectrique lui conférant une fonction de résonateur.
En réalité cependant, la fréquence de résonance du barreau de ferrite 1 dépend du produit de sa permittivité
diélectrique par sa perméabilité magnétique, de sorte qu'en fait, il va etre possible de faire varier la fréquence de résonance du barreau 1, et donc la fréquence centrale d'accord du filtre de la figure 1 en faisant varier cette perméabilité magnétique ce qui, pour du matériau ferrite, est possible en lui appliquant un champ magnétique polarisant d'intensité réglable, à l'instar de ce qui est décrit dans le document FR-A-2.610.766 précité.
Dans ce but, le barreau de ferrite 1 e-~t en outre placé dans un champ magnétique H qui e~t créé, coaxialement au barreau 1, entre les deux pièces polaire~
9, 10 d'un électro-aimant 11 comportant un circuit magnétique en fer doux 12 et une bobine d'excitation 13 parcourue par un courant continu de valeur réglable : en 0 faisant varier le courant d'excitation de la bobine 13, on fait varier la valeur du champ H, et par -Quite la fréquence de résonance du barreau 1, ce qui déplace la fréquence centrale du filtre A noter que la propriété de conduction magnétique du barreau 1, combinée avec sa hauteur h non négligeable, entraine pour le circuit magnétique 12, un entrefer a-~sez restreint, ce qui permet de faire varier ce champ H, et donc de déplacer la fréquence centrale du filtre dans de bonnes proportions sans nécessiter, pour le~ bobinage~ 13, une consommation de courant excesqive~
A titre d'exemple, il a été utilisé pour la réalisation d'un tel filtre agile hyperfréquence, un matériau ferrite polycristallin de type grenat dont la - largeur de raie effective est trè~ faible, afin d'avoir un coefficient de surtension important (supérieur à 2000).
Les dimensions du cylindre résonnant 1 étaient les suivantes :
. diam~tre D : 5,8 mm hauteur h : 4,2 mm avec les.dimensions intsrnes suivantes pour le guidage rectangulaire 1 à mode évanescent :
. petit coté : 4,9 mm . grand côté : 10,7 mm Au lieu de poser le cylindre de ferrite 1 sur le fond du guide 2, il est aussi possible de le poser, comme .
le montre la figure 2, sur une mince pastille 14 de matériau diélectrique à faible permittivité, elle-même posée sur le fond du guide 2, ce qui permet, dans certains cas, d'éviter des perturbations.
S En jouant sur l'excitation des bobinages 13, la fréquence centrale du filtre hyperfréquence selon les figures 1 ou 2 a pu être déplacée continûment entre 14,450 Gigahertz et 15,447 Gigahertz sans consommation excessive de courant dans ces bobinages.
Enfin, la figure 3 montre la réalisation d'un filtre agile passe-bande formé par l'association, dans un même guide 2, de deu.Y résonateurs ferrite 15 et 16 fonctionnant eux-aussi en résonateurs à confinement diélectrique, ce filtre étant basiquement semblable aux filtres de bande classiques à résonateurs diélectriques (voir par exemple la figure 1 du document FR-A-2.590.537 précité) à cette différence près que les résonateurs couplés 15, 16 sont constitués en ferrite et qu'en outre ils sont soumis, à l'instar du résonateur 1 selon les figures 1 et 2, aux champs magnétiques réglables respectifs Hl et H~ créés par les électro-aimants 11A et lla.
Comme indiqué schématiquement au dessin, les bobinages 13A et 13~ de ces électro-aimants 11A et 118 sont 25 alimentés chacun en courant d'excitation réglable par une unité d'alimentation et de commande 17.
Comme il va de soi, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits.
C'est ainsi par exemple que les dimensions relatives des résonateurs et du guide pourraient être autres. D'autres modes de couplage d'entrée et de sortie, par exemple réalisés à l'aide d'iris, pourraient être utilisés, auquel cas le guide utilisé pourrait ne pas fonctionner en mode évanescent, etc...Bien entendu, les circuits magnétiques des électroaimants pourront, sans sortir du cadre de ..
l'invention, comporter des aimants permanents contribuant à la création du champ magnétique.
Claims (5)
1. Filtre agile hyperfréquence, incluant:
- un guide d'ondes, - au moins un résonateur à confinement diélectrique fonctionnant en mode TM, constitué en matériau ferrite et placé sur le fond dudit guide d'ondes, ledit guide d'ondes fonctionnant en mode évanescent, et - des moyens pour appliquer audit au moins un résonateur un champ magnétique d'intensité réglable dans le but de déplacer la fréquence centrale du filtre.
- un guide d'ondes, - au moins un résonateur à confinement diélectrique fonctionnant en mode TM, constitué en matériau ferrite et placé sur le fond dudit guide d'ondes, ledit guide d'ondes fonctionnant en mode évanescent, et - des moyens pour appliquer audit au moins un résonateur un champ magnétique d'intensité réglable dans le but de déplacer la fréquence centrale du filtre.
2. Filtre agile hyperfréquence selon la revendication 1, dans lequel entre ledit résonateur et ledit fond du guide d'ondes est prévu une mince pastille de matériau diélectrique.
3. Filtre agile hyperfréquence selon la revendication 2, dans lequel ladite pastille de matériau diélectrique est à faible permittivité.
4. Filtre agile passe-bande selon la revendication 1, formé par l'association dans un même guide d'ondes de deux desdits résonateurs soumis à des champs magnétiques réglables.
5. Filtre agile selon la revendication 4, dans lequel les champs magnétiques sont créés par des électro-aimants qui sont alimentés chacun en courant d'excitation réglable par une unité d'alimentation et de commande.
Applications Claiming Priority (2)
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| FR9002280 | 1990-02-23 | ||
| FR9002280A FR2658954B1 (fr) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | Filtre agile hyperfrequence. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2036829A1 CA2036829A1 (fr) | 1991-08-24 |
| CA2036829C true CA2036829C (fr) | 1994-09-20 |
Family
ID=9394080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002036829A Expired - Fee Related CA2036829C (fr) | 1990-02-23 | 1991-02-21 | Filtre agile hyperfrequence |
Country Status (8)
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| EP (1) | EP0443481B1 (fr) |
| JP (1) | JPH0537202A (fr) |
| CA (1) | CA2036829C (fr) |
| DE (1) | DE69110494T2 (fr) |
| ES (1) | ES2074180T3 (fr) |
| FR (1) | FR2658954B1 (fr) |
| IL (1) | IL97205A (fr) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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