EP0060174A1 - Filtre passe-bande à résonateurs diélectriques - Google Patents

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EP0060174A1
EP0060174A1 EP82400316A EP82400316A EP0060174A1 EP 0060174 A1 EP0060174 A1 EP 0060174A1 EP 82400316 A EP82400316 A EP 82400316A EP 82400316 A EP82400316 A EP 82400316A EP 0060174 A1 EP0060174 A1 EP 0060174A1
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EP
European Patent Office
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resonators
guide
mode
bandpass filter
filter according
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EP82400316A
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German (de)
English (en)
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EP0060174B1 (fr
Inventor
Jacques Delaballe
Jean Fouillet
Alexandre Osias
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Thales SA
Original Assignee
Thomson CSF SA
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Publication date
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Publication of EP0060174A1 publication Critical patent/EP0060174A1/fr
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P7/00—Resonators of the waveguide type
    • H01P7/10—Dielectric resonators
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
    • H01P1/219—Evanescent mode filters

Definitions

  • the present invention relates to a bandpass filter with dielectric resonators, comprising a waveguide operating below its cutoff frequency, an input antenna and an output antenna respectively disposed at the two ends of the guide and n resonators (n positive integer) arranged in series inside the guide.
  • Filters of this type which operate by direct coupling of the dielectric resonators with the input and output coupling elements. This direct coupling is done by the fields radiated by the dielectric resonators.
  • the no-load overvoltage coefficients of these filters do not exceed 4000 due to the TE011 resonance mode used for the resonators, the latter not having a very high overvoltage coefficient (for example 6000 to 5 GHz), and due that, in order to obtain the important coupling necessary for the operation of the filter, the coupling element (antenna or loop) must be very close to the resonator and thus deteriorates the overvoltage coefficient.
  • the TE 0 11 mode is used in these known filters because it is easily excitable by using antennas or loops; the height and width of the waveguide are taken on the order of three times greater than, respectively, the height and the diameter of the resonators.
  • bandpass filters with dielectric resonators which operate in evanescent mode; in these filters the coupling between resonators is carried out by means of the fields of a waveguide operating below its cut-off frequency while the coupling of the extreme resonators with the input and output coupling elements, they are neighbors is done as in the previous case, that is to say that the input and output coupling elements are directly placed in the field lines of the resonators. But, again, the overvoltage coefficients do not exceed 4,000.
  • the object of the present invention is to produce filters with dielectric resonators, having a significantly higher overvoltage coefficient than that of known dielectric resonator filters.
  • a filter of the type described at the beginning of this text is mainly characterized in that, so as to make the resonators resonate according to the mode TM 011 and to propagate in the guide a mode TM whose cut-off frequency is higher to that of the TM 011 mode of the resonators, the dimensions of the cross section of the guide are of the order of 2.5 times the transverse dimensions of the resonators, the resonators are arranged substantially along the longitudinal axis of the guide and the antennas are arranged in the direction of propagation in the guide.
  • the resonant frequency of the resonators must be lower than the cutoff frequency of the lowest propagation mode excited in the guide.
  • the principle is to avoid exciting a TE mode of the guide in order to excite only a TM type mode, which entails the use, as coupling elements, of antennas oriented along the direction of propagation in the guide. .
  • the width and the height of the section of the guide will be taken in the order of 2.5 times respectively the diameter and the height of the resonators, it being understood that is an average value and if, for example, the height of the guide is only twice greater than the height of the resonator, on the other hand its width will be taken of the order of three times greater than the diameter of the resonator.
  • the configuration of the field lines of the guided mode TM 11 makes it possible to excite the mode TM 011 in the first resonator; to excite the TM 11 mode in the guide, the input antenna must be arranged along the longitudinal axis of the guide because this is where the electric field is maximum in TM 11 mode; on the other hand, the input antenna can be placed relatively far from the first resonator so as not to disturb it while being effectively coupled to it by the field lines.
  • a resonator resonating according to the TM 011 mode is comparable to an electric dipole; or an electric dipole placed in a waveguide excites all the modes of the waveguide which have an electric field component parallel to the direction of the dipole therefore in particular the TM 11 mode, which allows the transmission of energy from one resonator to the other via the fields of this mode.
  • Figure 1 shows the filter seen from above, cover removed and Figure 2 shows this filter, cover put back, seen in a section through a plane perpendicular to the plane of Figure 1 and passing through a line XX of Figure 1.
  • Figure 2 shows that the filter is formed by an associated waveguide 1, to form a housing, with two plates, 2 and 3, integral with its ends.
  • the cover which has been discussed above is a cover, 10, which appears in FIG. 2, it consists of one of the sides of the waveguide.
  • This waveguide is a square section waveguide with a side of 30 mm, and a length of 206 mm.
  • FIGS. 1 and 2 show the longitudinal axis XX of the waveguide, i.e. the axis passing through the point of intersection of the diagonals of the sections of the guide.
  • Two antennas A, A s respectively secured to plates 2 and 3 by means of connection sockets 20, 30 which isolate them from the plates, are arranged along the axis XX, that is to say according to the direction of propagation of the waves in the guide.
  • connection sockets 20, 30 which isolate them from the plates
  • These four supports are crown supports made of a dielectric material with low permittivity; they rest on the face of the waveguide opposite to the cover 10.
  • This arrangement of the antennas A e A and of the resonators R 1 , R 2 , R 3 , R 4 allows the coupling of the antenna A e with the resonator R 1 , of the successive resonators between them and of the resonator R 4 with the output antenna A s , is done by means of the field lines of the guided mode TM 11 .
  • tuning screws V to V 5 are provided; these tuning screws pass through the cover 10, substantially halfway between the input antenna A and the resonator R 1 between the resonators R and R 2 , R 2 and R 3 , R 3 and R 4 and between the resonator R 4 and
  • FIGs 3 and 4 correspond to another embodiment of the filter according to the invention.
  • the filter tuning device according to Figures 1 and 2 consisting of tuning screws (V to V5, Figure 2), is removed and the filter is magnetically tunable.
  • the waveguide still works below its cutoff frequency
  • the antennas and the resonators are arranged as in the case of the figure and the dimensions of the cross section of the guide are still around 2.5 times the transverse dimensions of the resonators; there too, the resonators resonate according to the TM 011 mode and the propagation in the guide is done according to a TM mode whose cut-off frequency is higher than that of the TM 011 mode, in this case it will mainly be the TM 11 mode.
  • Figure 3 shows a rectangular guide section 1 made of brass; this guide section has an internal section of 30 mm for its long side and 20 mm for its short side.
  • Two metal plates 2, 3, also made of brass, close the guide section respectively at its two ends; these metal plates are each pierced with a hole traversed by a connection socket 20, 30 the central part of which is constituted by a linear metallic conductor which extends inside the guide section over a length of approximately 6 mm to constitute an antenna of the electric dipole type, A, A s .
  • the intermediate element 12 produces an offset, upwards in the frequency domain, of the operating band of the filter and this offset is all the greater the greater its thickness.
  • This element therefore makes it possible, by a suitable choice of its thickness, to adjust, during manufacture, the position of the operating frequency band of the filter while using for this filter the same dielectric resonators and the same ferrimagnetic elements as for other filters with slightly different operating bands.
  • the parts S 1 -11-12-13, constituting the resonant member R 1 -S 1 are assembled by gluing.
  • the resonant members R 2 -S 2 and R 3 -S 3 are identical, from the point of view of form and constitution, to the resonant member R 1 -S 1 .
  • the resonant members R 1 -S 1 , R 2 -S 2 , R3 -S 3 are respectively subjected to magnetic fields H1 , H3 , H3 produced by electromagnets outside the guide section; the electromagnet that produces the field H1 to which the resonant member R 1 -S 1 is subjected will appear in FIG. 4.
  • the frequency matching of the filter according to FIG. 3 is possible thanks to the ferrimagnetic elements, such as 13, of the resonant members.
  • This agreement is obtained by modifying, separately for each resonant member, the value of the magnetic field to which each resonant member is subjected, that is to say by modifying the value of the excitation current of the electromagnet producing this field. magnetic.
  • This variation in the resonant frequency of the filter is mainly linked to the nature and geometry of the dielectric resonator and of the ferrimagnetic element of the resonant members R 1 -S 1 , R 2 -S 2 , R 3 -S 3.
  • the central frequency of the filter can vary from 4.8 GHz to 5.5 GHz, i.e. a relative variation of nearly 15%.
  • FIG. 4 is another view of the filter already partially shown in Figure 3.
  • Figure 4 shows the guide section 1 seen at the end; the plate 2 and the connection socket 20 have been removed so as to make it possible to see the resonant member R 1 -S 1 placed inside the guide section.
  • an electromagnet L1 is the one that produces the magnetic field H1 which was discussed during the description of FIG. 3.
  • This electromagnet L comprises a U-shaped part, 5, made of extra soft iron (in the example described, this iron is of the type known as iron from Sweden); the ends of the U are respectively pierced with two threaded holes through which two adjustment screws 50 and 51 pass, also made of extra soft iron; these adjustment screws make it possible to modify the spacing between the two poles of the electromagnet.
  • a coil 52 is wound around the U-shaped part and has its conductor which is extended at its two ends by, respectively, two connecting wires 53 and 54; the winding 52 is supplied by a variable current source 4.
  • the variation in current from the source 4 makes it possible to vary the magnetic field supplied by the electromagnet from 0 to 1500 gauss.
  • the invention is not limited to the embodiments described, thus it is possible to use cylindrical guides with resonators operating according to the TM 011 mode; in this case so that the mode of operation of the guide either, as with the rectangular guides, a TM mode whose cut-off frequency is higher than that of the TM 011 mode of the resonators, it is necessary to take the TM Ol mode which leads to the same considerations, as regards the dimensions and the arrangement of the elements, only with the rectangular guides.
  • the intermediate elements such as 12 ( Figures 3 and 4) can be deleted.
  • the ferrimagnetic elements are then directly in contact with the dielectric resonators and the adjustment of the position of the operating frequency band of the filter must then be done by modifying the dielectric resonator or the ferrimagnetic element, or both at the same time; in practice, such modifications are more troublesome than those which consist in changing the thickness of the disc made of dielectric material with low losses, constituting the intermediate element.

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Abstract

Ce filtre, présentant un grand coefficient de surtension, est réalisé à l'aide d'un guide d'ondes (1) dont les dimensions de la section sont de l'ordre de 2,5 fois celles de la section des résonateurs. Les éléments de couplage d'entrée (A8) et de sortie (As) sont des antennes orientées selon l'axe longitudinal (XX) du guide; des résonateurs (R1-R4) sont disposés sensiblement selon ce même axe longitudinal. Les résonateurs sont excités selon le mode TM011 et le transfert d'énergie se fait grâce aux lignes de champ du mode guidé TM11.
Application au domaine des filtres en hyperfréquences.

Description

  • La présente invention se rapporte à un filtre passe-bande à résonateurs diélectriques, comportant un guide d'ondes fonctionnant au-dessous de sa fréquence de coupure, une antenne d'entrée et une antenne de sortie respectivement disposées aux deux extrémités du guide et n résonateurs (n entier positif) disposés en série à l'intérieur du guide.
  • Des filtres de ce type sont connus qui fonctionnent par couplage direct des résonateurs diélectriques avec les éléments de couplage d'entrée et de sortie. Ce couplage direct se fait par les champs rayonnés par les résonateurs diélectriques. Les coefficients de surtension à vide de ces filtres ne dépassent pas 4 000 en raison du mode de résonance TE011 utilisé pour les résonateurs, ces derniers ne présentant pas un coefficient de surtension très important (par exemple 6 000 à 5 GHz), et en raison de ce que, pour obtenir le couplage important nécessaire au fonctionnement du filtre, l'élément de couplage (antenne ou boucle) doit être très proche du résonateur et ainsi détériore le coefficient de surtension.
  • En fait le mode TE 011 est utilisé dans ces filtres connus car il est facilement excitable en utilisant des antennes ou des boucles ; la hauteur et la largeur du guide d'ondes sont prises de l'ordre de trois fois plus grandes que , respectivement, la hauteur et le diamètre des résonateurs.
  • Il existe également des filtres passe-bande à résonateurs diélectriques qui fonctionnent en mode évanescent ; dans ces filtres le couplage entre résonateurs s'effectue par l'intermédiaire des champs d'un guide d'ondes fonctionnant en dessous de sa fréquence de coupure tandis que le couplage des résonateurs extrêmes avec les éléments de couplage d'entrée et de sortie dont ils sont voisins se fait comme dans le cas précédent, c'est-à-dire que les éléments de couplage d'entrée et de sortie sont directement placés dans les lignes de champ des résonateurs. Mais, là encore, les coefficients de surtension ne dépassent pas 4 000.
  • Le but de la présente invention est de réaliser des filtres à résonateurs diélectriques, présentant un coefficient de surtension nettement supérieur à celui des filtres à résonateurs diélectriques connus.
  • Ceci est obtenu, en particulier, en utilisant le mode de résonance TMOll des résonateurs qui entraîne une surtension supérieure à celle du mode TE011.
  • Il est à noter qu'il a été démontré, lors de travaux effectués au laboratoire d'électronique des microondes de l'université de Limoges dans un groupe de travail dirigé par MM. GARAULT et GUILLON, que le mode TM011 d'un résonateur diélectrique cylindrique a un coefficient de surtension supérieur à celui du mode TE011 ce qui laissait supposer que l'utilisation du mode TM011 pouvait être avantageuse dans le cadre du fonctionnement de filtres à résonateurs diélectriques. Il est également à noter que la réalisation d'un tel filtre n'est pas évidente étant donné que, dans le mode TM011, l'énergie électromagnétique est plus confinée (confined mode dans la littérature anglo-saxonne) au voisinage du résonateur, c'est-à-dire que le gradient d'énergie est plus grand et que, de ce fait, les problèmes de couplage sont plus ardus à résoudre.
  • Selon l'invention un filtre du type décrit au début de ce texte est principalement caractérisé en ce que, de manière à faire résonner les résonateurs selon le mode TM011 et à faire propager dans le guide un mode TM dont la fréquence de coupure soit supérieure à celle du mode TM011 des résonateurs, les dimensions de la section transversale du guide sont de l'ordre de 2,5 fois les dimensions transversales des résonateurs, les résonateurs sont diposés sensiblement selon l'axe longitudinal du guide et les antennes sont disposées dans le sens de la propagation dans le guide.
  • La présente invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des figures s'y rapportant qui représentent :
    • - la figure 1, un filtre selon l'invention, couvercle enlevé,
    • - la figure 2, une vue en coupe du filtre de la figure 1 avec son couvercle,
    • - la figure 3 une vue partielle en coupe longitudinale d'un autre filtre selon l'invention,
    • - la figure 4 une autre vue partielle du filtre selon la figure 3.
  • Pour avoir un filtre passe-bande il faut que la fréquence de résonance des résonateurs soit inférieure à la fréquence de coupure du mode de propagation le plus bas excité dans le guide.
  • Pour faire résonner un résonateur, placé dans un guide d'ondes, selon le mode TM011 il ne faut pas exciter le mode fondamental (TEO 1) du guide dont la fréquence de coupure est inférieure à la fréquence de résonance du mode TM011 des résonateurs diélectriques; pour éviter d'avoir ce problème il suffirait de prendre un guide d'ondes à section suffisamment faible par rapport à la longeur d'onde de travail mais il en résulterait des pertes par effet Joule importantes, dans les parois du guide.
  • Le principe est d'éviter d'exciter un mode TE du guide pour n'exciter qu'un mode de type TM, ce qui entraîne l'utilisation, comme éléments de couplage, d'antennes orientées suivant la direction de propagation dans le guide.
  • Par ailleurs afin d'éviter les pertes par effet Joule dans les parois la largeur et la hauteur de la section du guide seront prises de l'ordre de 2,5 fois respectivement le diamètre et la hauteur des résonateurs, étant entendu qu'il s'agit là d'une valeur moyenne et que si, par exemple, la hauteur du guide n'est que deux fois supérieure à la hauteur du résonateur, par contre sa largeur sera prise de l'ordre de trois fois plus grande que le diamètre du résonateur.
  • En ce qui concerne le mode de couplage entre l'antenne d'entrée et le premier résonateur, c'est-à-dire le résonateur le plus proche de cette antenne, il est à remarquer que la configuration des lignes de champ du mode guidé TM11 permet d'exciter le mode TM011 dans le premier résonateur; or pour exciter le mode TM11 dans le guide il faut que l'antenne d'entrée soit disposée selon l'axe longitudinal du guide car c'est là que le champ électrique est maximum en mode TM11; d'autre part l'antenne d'entrée peut être placée relativement loin du premier résonateur de manière à ne pas le perturber tout en y étant couplée de manière efficace par les lignes de champ.
  • En ce qui concerne le couplage entre deux résonateurs successifs, il est à noter qu'un résonateur résonnant selon le mode TM011 est assimilable à un dipôle électrique ; or un dipôle électrique placé dans un guide d'ondes excite tous les modes du guide d'ondes qui ont une composante de champ électrique parallèle à la direction du dipôle donc notamment le mode TM 11, ce qui permet la transmission d'énergie d'un résonateur à l'autre par l'intermédiaire des champs de ce mode.
  • Pour ce qui est du couplage entre le dernier résonateur et l'antenne de sortie, ce qui a été dit pour le couplage entre l'antenne d'entrée et le premier résonateur s'applique, au sens de propagation près des ondes.
  • Ces considérations ont conduit aux réalisations selon les figures 1 à 4 qui correspondent à des filtres selon l'invention.
  • La figure 1 montre le filtre vu de dessus, couvercle enlevé et la figure 2 montre ce filtre, couvercle remis, vu dans une coupe par un plan perpendiculaire au plan de la figure 1 et passant par une droite XX de la figure 1. Ces figures montrent que le filtre est formé par un guide d'ondes 1 associé, pour former un boîtier, à deux plaques, 2 et 3, solidaires de ses extrémités. Le couvercle dont il a été question ci-avant est un couvercle,10, qui apparaît sur la figure 2, il est constitué par l'un des côtés du guide d'ondes. Ce guide d'ondes est un guide d'ondes de section carrée de 30 mm de côté, et a une longueur de 206 mm.
  • Sur les figures 1 et 2 a été représenté l'axe longitudinal XX du guide d'ondes c'est-à-dire l'axe passant par le point d'intersection des diagonales des sections du guide.Deux antennes A , As, respectivement solidaires des plaques 2 et 3 par l'intermédiaire de prises de raccordement 20, 30 qui les isolent des plaques, sont disposées selon l'axe XX, c'est-à-dire selon le sens de propagation des ondes dans le guide. Entre les antennes Ae et A sont successivement disposés, sensiblement selon l'axe XX, quatre résonateurs diélectriques R1, R2, R3, R4 qui reposent respectivement sur quatre supports S1, S2, S3, S4. Ces quatre supports sont des supports en couronnes réalisés en un matériau diélectrique à faible permittivité; ils reposent sur la face du guide d'ondes opposée au couvercle 10. Cette disposition des antennes Ae A et des résonateurs R1, R2, R3,R4, comme il a été indiqué dans ce qui précède, permet que le couplage de l'antenne Ae avec le résonateur R1, des résonateurs successifs entre eux et du résonateur R4 avec l'antenne de sortie As, se fasse par l'intermédiaire des lignes de champ du mode guidé TM11. Afin de rendre possible un réajustement du réglage du filtre, des vis d'accord V à V5 sont prévues; ces vis d'accord traversent le couvercle 10, sensiblement à mi-distance entre l'antenne d'entrée A et le résonateur R1 entre les résonateurs R et R2, R2 et R3, R3 et R4 et entre le résonateur R4 et
    • l'antenne de sortie As.
  • Le filtre qui vient d'être décrit est un filtre méplat, à quatre pôles, conçu pour fonctionner à une fréquence moyenne de 4,9 GHz et présentant un coefficient de surtension Q0 de 7 000 à 4,9 GHz. Les autres caractéristiques du filtre sont les suivantes :
    • - bande passante : 20 MHz
    • - réglage possible de la bande passante de + 10 %.
  • Les figures 3 et 4 correspondent à un autre exemple de réalisation de filtre selon l'invention. Dans cette réalisation le dispositif d'accord du filtre selon les figures 1 et 2, constitué de vis d'accord (V à V5, figure 2), est supprimé et le filtre est accordable magnétiquement. Mais le guide d'ondes fonctionne toujours au-dessous de sa fréquence de coupure, les antennes et les résonateurs sont disposés comme dans le cas de la figure et les dimensions de la section transversale du guide sont encore de l'ordre de 2,5 fois les dimensions transversales des résonateurs; ainsi là aussi les résonateurs résonnent selon le mode TM011 et la propagation dans le guide se fait selon un mode TM dont la fréquence de coupure est supérieure à celle du mode TM011, en l'occurrence il s'agira principalement du mode TM11
  • La figure 3 montre un tronçon de guide rectangulaire 1 réalisé en laiton ; ce tronçon de guide a une section intérieure de 30 mm pour son grand côté et de 20 mm pour son petit côté. Deux plaques métalliques 2, 3, également en laiton, ferment le tronçon de guide respectivement à ses deux extrémités ; ces plaques métalliques sont, chacune, percées d'un trou traversé par une prise de raccordement 20, 30 dont la partie centrale est constituée par un conducteur métallique linéaire qui se prolonge à l'intérieur du tronçon de guide sur une longueur d'environ 6 mm pour constituer une antenne du type dipôle électrique, A , As.
  • A l'intérieur du tronçon de guide 1 sont disposés, sur l'un des grands côtés, trois organes résonnants R1-S1, R2-S2, R3-S3 ; ces trois organes résonnants sont alignés dans le sens de la plus grande dimension du tronçon de guide et sont régulièrement espacés. A partir du grand côté du tronçon de guide 1, sur lequel il est fixé par collage, l'organe résonnant R1-S1 comporte successivement :
    • - un support S en forme d'anneau à section circulaire de 16 mm de diamètre extérieur et de 4 mm d'épaisseur ; ce support est réalisé en un matériau diélectrique à faible permittivité,
    • - un résonateur diélectrique classique 11 formé par un disque en titanate de zirconium dont la permittivité est égale à 36 ; ce disque a un diamètre de 10 mm et une épaisseur de 5 mm ;
    • - un élément intercalaire 12 réalisé en un matériau diélectrique à faible constante diélectrique et faibles pertes ; cet élément intercalaire se présente sous la forme d'un disque de 10 mm de diamètre et d'environ 2 mm d'épaisseur,
    • - et un élément ferrimagnétique 13, constitué d'un grenat de fer Yttrium se présentant également sous la forme d'un disque de 10 mm de diamètre et de 2,5 mm d'épaisseur.
  • L'élément intercalaire 12 produit un décalage, vers le haut dans le domaine des fréquences, de la bande de fonctionnement du filtre et ce décalage est d'autant plus grand que son épaisseur est plus forte. Cet élément permet donc, par un choix convenable de son épaisseur, d'ajuster, lors de la fabrication, la position de la bande de fréquences de fonctionnement du filtre tout en utilisant pour ce filtre les mêmes résonateurs diélectriques et les mêmes éléments ferrimagnétiques que pour d'autres filtres à bandes de fonctionnement légèrement différentes.
  • Les pièces S1-11-12-13, constituant l'organe résonnant R1-S1, sont assemblées par collage.
  • Les organes résonnants R2-S2 et R3-S3 sont identiques, au point de vue forme et constitution, à l'organe résonnant R1-S1.
  • Les organes résonnants R1-S1, R2-S2, R3 -S3 sont respectivement soumis à des champs magnétiques H1, H3, H3 produits par des électro-aimants extérieurs au tronçon de guide ; l'électro-aimant qui produit le champ H1 auquel est soumis l'organe résonnant R1-S1 apparaîtra sur la figure 4.
  • L'accord de fréquence du filtre selon la figure 3 est possible grâce aux éléments ferrimagnétiques, tels que 13, des organes résonnants. Cet accord est obtenu en modifiant, séparément pour chaque organe résonnant, la valeur du champ magnétique auquel est soumis chaque organe résonnant, c'est-à-dire en modifiant la valeur du courant d'excitation de l'électro-aimant produisant ce champ magnétique. Cette possibilité d'accorder le filtre s'explique par le caractère gyromagnétique propre aux matériaux ferrimagnétiques : selon l'importance du champ appliqué aux éléments ferrimagnétiques des organes résonnants R1-S1, R2-S2, R3-S3' la répartition des lignes du champ électromagnétique à l'intérieur du tronçon de guide 1 varie plus ou moins, ce qui entraîne une variation plus ou moins importante de la fréquence de résonance du filtre.
  • Cette variation de fréquence de résonance du filtre est liée principalement à la nature et à la géométrie du résonateur diélectrique et de l'élément ferrimagnétique des organes résonnants R1-S1, R2-S2, R3-S3.
  • Dans le cas de l'exemple décrit où le champ magnétique fourni par les électro-aimants peut varier de 0 à 1500 gauss la fréquence centrale du filtre peut varier de 4,8 GHz à 5,5 GHz, soit une variation relative de près de 15 %.
  • La figure 4 est une autre vue du filtre déjà représenté partiellement sur la figure 3. La figure 4 montre le tronçon de guide 1 vu en bout ; la plaque 2 et la prise de raccordement 20 ont été enlevées de manière à permettre d'apercevoir l'organe résonnant R1-S1 placé à l'intérieur du tronçon de guide. Sur cette figure apparaît également un électro-aimant L1 ; cet électro-aimant LI est celui qui produit le champ magnétique H1 dont il a été question lors de la description de la figuré 3. Cet électro-aimant L comporte une pièce en U, 5, réalisée en fer extra doux (dans l'exemple décrit, ce fer est du type connu sous le nom de fer de Suède) ; les extrémités du U sont respectivement percées de deux trous filetés à travers lesquels passent deux vis de réglage 50 et 51, également réalisées en fer extra doux ; ces vis de réglage permettent de modifier l'écartement entre les deux pôles de l'électro-aimant. Un bobinage 52 est enroulé autour de la pièce en U et a son conducteur qui se prolonge, à ses deux extrémités, par, respectivement, deux fils de liaison 53 et 54 ; le bobinage 52 est alimenté par une source de courant variable 4. Comme il a été dit plus avant, la variation de courant de la source 4 permet de faire varier le champ magnétique fourni par l'électro-aimant de 0 à 1500 gauss.
  • L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits c'est ainsi qu'il est possible d'utiliser des guides cylindriques avec des résonateurs fonctionnant selon le mode TM011; dans ce cas pour que le mode de fonctionnement du guide soit, comme avec les guides rectangulaires, un mode TM dont la fréquence de coupure soit supérieure à celle du mode TM011 des résonateurs, il faut prendre le mode TMOl ce qui conduit aux mêmes considérations, en ce qui concerne les dimensions et la disposition des éléments, qu'avec les guides rectangulaires.
  • Il est à remarquer que les éléments intercalaires tels que 12 (figures 3 et 4) peut être supprimés. Les éléments ferrimagnétiques sont alors directement en contact avec les résonateurs diélectriques et le réglage de la position de la bande de fréquences de fonctionnement du filtre doit alors se faire en modifiant le résonateur diélectrique ou l'élément ferrimagnétique, ou les deux à la fois ; dans la pratique de telles modifications sont plus gênantes que celles qui consistent à changer l'épaisseur du disque en matériau diélectrique à faibles pertes, constituant l'élément intercalaire.

Claims (7)

1. Filtre passe-bande à résonateurs diélectriques, comportant un guide d'ondes (1) fonctionnant au-dessous de sa fréquence de coupure, une antenne d'entrée (A ) et une antenne de sortie (As) respectivement disposées aux deux extrémités du guide et n résonateurs (n entier positif) (R1-R4) disposés en série à l'intérieur du guide, caractérisé en ce que, de manière à faire résonner les résonateurs selon le mode TM011 et à faire propager dans le guide un mode TM dont la fréquence de coupure soit supérieure à celle du mode TM011 des résonateurs, les dimensions de la section transversale du guide sont de l'ordre de 2,5 fois les dimensions transversales des résonateurs, les résonateurs sont disposés sensiblement selon l'axe longitudinal (XX) du guide et les antennes sont disposées dans le sens de la propagation dans le guide.
2. Filtre passe-bande selon la revendication 1, caractérisé en ce que le guide est un guide rectangulaire, en ce que le mode de propagation dans le guide est le mode TM11 et en ce que les résonateurs sont des résonateurs cylindriques.
3. Filtre passe-bande selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un élément de réglage constitué par une vis d'accord (V1 - V5) qui traverse la paroi du guide d'ondes et dont la profondeur de pénétration dans le guide d'ondes est ajustable.
4. Filtre passe-bande selon la revendication l, caractérisé en ce que, de manière que le filtre soit accordable magnétiquement sur une grande largeur de bande, d'une part les n résonateurs sont des résonateurs composites (R,, R2, R3) comportent chacun un résonateur diélectrique (11) proprement dit et un élément ferrimagnétique (13) disposés l'un au-dessus de l'autre, et d'autre part n électro-aimants (LI) extérieurs au guide sont associés respectivement aux n résonateurs composites pour y créer des champs magnétiques (H1, H2, H3) réglables par modification de leur courant d'excitation.
5. Filtre passe-bande selon la revendication 4, caractérisé en ce que les n champs magnétiques (H1, H2, H3) sont réglables séparément.
6. Filtre passe-bande selon la revendication 4, caractérisé en ce que les n électro-aimants (Ll) comportent chacun un moyen de réglage (50, 51) de l'écartement de leurs pôles respectifs.
7. Filtre passe-bande selon la revendication 4, caractérisé en ce que chaque résonateur composite comprend également un élément intercalaire (12) disposé entre le résonateur diélectrique proprement dit (11) et l'élément ferrimagnétique (13).
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