CA1268689A - Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie elevees - Google Patents
Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie eleveesInfo
- Publication number
- CA1268689A CA1268689A CA000476402A CA476402A CA1268689A CA 1268689 A CA1268689 A CA 1268689A CA 000476402 A CA000476402 A CA 000476402A CA 476402 A CA476402 A CA 476402A CA 1268689 A CA1268689 A CA 1268689A
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- transformation
- hot
- cold
- isotropy
- quenching
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
L'invention concerne un procédé d'obtention de produits en alliage a base d'Al contenant essentiellement Li, Mg, Cu comme éléments d'alliage principaux et possédant une ductilité et une isotropie élevées. Ce procédé consiste a appliquer au produit homogénéisé, une transformation à chaud diaires, si nécessaire, son effectués dans le domaine 200 550.degree. C. La vitesse de refroidissement après ces recuits intermédiaires est généralement tenue entre 1500.degree. C/sec et 30.degree. C/heure. L'isotropie et la ductilité des produits ainsi obtenus sont considérablement améliores par rapport aux produits des procédés de l'art antérieur.
Description
~L26~3~89 L'invention concerne un procédé d'obtention de produits en alliages a base d'Al contenant essentiellement Li, Mg et Cu comme éléments d'alliages principaux et possé-dant une ductilité et une isotropie elevees.
Les gammes de fabrication classique qui comportent notamment une homogénéisation des produits initiaux obtenus soit par coulée ou soit par métallurgie des poudres, scal-page éventuel, transformation à chaud, transformation à
froid avec un ou plusieurs recuits intermédiaires si néces-saire, mise en solution et revenu, avec un éventuel écrouis-sage de détentionnement entre ces deux dernières operations, conduisent, sur les alliages de la famille Al-Li-Mg-Cu, à
des caracteristiques mécaniques de traction (charge de rup-ture Rm, limite élastique Rp 0,2 et ductilité A ~) variant de façon très importante en fonction de la direction de prélèvement par rapport à la direction principale de trans-~ormation à chaud et à froid (sens long) des produits.
Ceci est particulièrement vrai pour les produits plats tels que les plaques, les largets, les bandes ou les tôles. Il en résulte des inconvénients bien connus lors de la mise en forme ultérieure, par exemple, lors de l'embou-tissage d'une tôle ~formation de cornes, ruptures locales, etc...) ou lors de l'utilisation finale.
La méthode selon l'invention permet d'améliorer considérablement l'isotropie des caractéristiques mécaniques des produits en alliage type Al-Li-Mg-Cu, tout en améliorant également leur ductilité.
L'invention concerne donc un procédé d'obtention de produits en alliages a base d'Al contenant essentielle-ment Li, Mg et Cu comme éléments d'aIliage principaux,com-prenant l'élaboration, une homogénéisation, une transforma-tion à chaud, éventuellement une transformation a froid avec des recuits intermédiaires si nécessaire, une mise en solu-tion, une trempe, une déformation à froid contrôlée éven-tuelle et un revenu, caractérisé en ce que la transformation ~2~8~i8~3 - la -à chaud a lieu dans le domaine des temperatures compris entre 100 et 420 C.
Elle consiste donc à imposer à un produit homogeneise une transformation à chaud à une température inferieure à
420 C, en general comprise entre 100 et 400 C et de pre-ference entre 300 et 350 C jusqu'aux dimensions finales desirées ou jusqu'à des dimensions intermediaires. Lorsque les dimensions finales sont directement atteintes, cette trans~ormation à tiède est suivie des traitements classi-ques de mise en solution (en general entre 500 et 550 C
suivant l'alliage~ et des traitements thermomecaniques de durcis-68E;a~
sement structural.
Le produit intermédia$re est généralement amené aux timension6 f$nsles par transformatlon ~ frold, en pratlquant un ou plusleurs recuits lntermédiai-5 res, si cela est nécessaire. Ceux-ci peuvent être pratiqués ~uste avant la transformation à froid et/ou au cours de celle-ci. Dans ce cas, 8U moins un de ceg recuits est effectué dans un domaine de température compris en-tre 200 et 550 C. Leg temp~ de maintlen sQnt de l'ordre de quelque~ minu-tes à plusieurs heures, le~ durées les plu5 courtes étant géneralement as-10 gociées aux temperstures les pluc elevéesO
Il a éte remarqué que la v~tesse de refroidissement après ce ~ou ces) re-cuit(s) lntermédiaire(s) est un paramètre important du procédé et doit, de préférence~ être comprise entre 1500 Clsec et 30~ C/heure. Les vitesse6 15 supérieures a l500 C/ sec sont difficiles à atteindre industrlellement, sauf sur produit de très faible épaisseur, et les vitesses inférieures à
30 C~heure n'apportent pas d'amelioration sensible à l'isotropie.
Le ~ou les) recuit(c) intermédiaire~s) peut être conduit, comme cela est 20 connu, soit dans des fours a bain de sel (nitrite-nitrate,~itrate-nitrate), soit dans des fcurs à air ventilé statiques, ou dans des fours à passage.
Après transformation à froid, les produits subi6sent les traitements habi-tuels de mise en solution, trempe et traitement thermomécaniques de dur~
25 cissement structural, la mise en solution constituant ipso facto le re-cuit final.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants, relatifs a des toles,étant entendu que celle-ci est applicable à d'autres formes de 30 produit~ corroyés tels que des produits forgés, matrices ou files.
i Les figures l et 2 ~epresentent en coordonnees polaires les variations des caracteristiques mecaniques de traction obtenues sur des tôles suivant le sens de prelevement selon des gammes classiques (repères A à F) ou selon 35 l'invention (reperes 1 et 2).
EXEMPLE I
Un alliage contenant (en poids) 2,76 % Li - l,32 % Cu - 1,04 % Mg -0,11 % Zr - 0,02 % Fe - 0,02 % Si, reste Al, a éte coulé scus forme d'une plaque de 300 x 100 mm, homogénéisee à 533 C, 24 heures, scalpée et lami-5 née à chaud ~ 470 C - 420~ jusqu'~ 5 mm d'épaisseur.
A partir de cette ebauche, les transformations ~ chaud et à froid jusqu'à
1,6 mm d'epaisseur ont et~ pratiquées dans les conditions reportées au Tableau I, conformement à une gamme classique, le l~minage à chaud (LAc) 10 ayant eu lieu entre 470 et 420 C environ, et le laminage à froid (LAF) à la température ambiante.
Ces tôles on~ subi ensuite une mise en solution à 533 C pendant 30 minu-tes (four ventilé), une trempe à l'eau froide9 une traction contrôlee de 15 3,5 %, puis un revenu de 24 heures a 190 C.
Des eprouvettes de traction ont ete prélevées dans les dire~tions 0 (sens iong L), 30, 60 et 90 (gens travers long TL) par rapport ~ la direction de laminage.
D'autre part, on a fait subir à une tole de 70 mm laminee à chaud jusqu'~
cette epaisseur entre 470 et 420 C, selon une gamme classique~ les traite-ments suivants (selon l'invention) :
- laminage à tiède entre 350 et 300 C jusqu'~ 3,2 mm d'épaisseur :~
suivi de l'un des traitements suivants .Gamme I
Recuit en bain de sel 533 C - 7 mn Trempe : eau froide Laminage : à froid jusqu'à 1,6 mm Mise en solution : 30' à 533 C en bain de sel Trempe : eau froide .
Traction : controlee à 3,5 %
Revenu : 24 h à 190 C I ¦
. -. - . ...
6~9 - 3 bi~ -.Gamme 2 Recuit en four à air 533 C - 7 mn Refroidissement : lent (25 C/heure) Laminage : ~ froid ju8qu'~ 1.,6 mm Mise en solution : 30' ~ 533 C en bain de sel Trempe : eau froide Traction contrôlee : 3,5 %
Revenu : 24 h ~ 190 C
_ ,,~
. . .
6~39 .Gamme 3 Recuit en four à air 350 C - 1 h 30 Refroidissement lent (25C/heure) Laminage : à froid jusqu'à 1,6 mm Mise en solution : 30' à 533 C en bain de sel Trempe : eau froide Traction : contrôlee 3,5 Revenu : 24 h à 190 C
10 Les éprouvettes de traction ont été prelevees dans les mêmes conditions que ci-dessus.
Les résultats obtenus sont reportes au Tableau II et representés graphi-' quement sur les figures 1 et 2.
. EXEMPLE 2 Un alliage contenant (% en poids) 2,10 % Li - 2,38 % Cu - 1,30 Z Mg -, O,11 % Zr - 0,02 % Fe - 0,02 % Si, reste Al, a été coule en plaque ` (300 x 100 mm), ho geneisee à 526 C pendant 24 heures, laminée entre 20 350 et 300 C jusqu'à 3,2 mm d'epaisseur, recuite à 350 C pendant 1 h 30 en four à air, refroidissement lent (20C/heure), laminee à froid jusqu'à
1,6 mm d'epaisseur, mise en solution à 526~ C pendant 30 m~nutes, trempée à l'eau froide, tractionnee de 2 % et revenue 20 heures à 190" C.
25 Les resultats d'essais de traction obtenus dans différentes directions sont reportes au Tableau III.
Un alliage contenant (% en poids) 2,7 % Li - 1,6 % Cu - 1,0 % ~g - 0,11% Zr-30 0,04 % F~P - 0,03 % Si, reste Al, a eté coulé et transforme conformément aux conditions relatives à l'exemple 2, sauf en ce qui concerne la traction contrôlee après trempe portee à 5 %.
Les resultats de traction obtenus sont report~s dans le Tableau IV.
Les exemples suivant l'inven on montrent clairement que la ga~me appliquee ~L2~;868~
conduit à des produits hautement isotropes dont l'allongement est genéra-lement ~uperieur à 7 ~.
~L~6~
~ ~ p~e A : B : C : D : E : F
( Epais~eur:
~: :_ 5 _: _ _) L-l- C 1 ¦
( 4 mm .f ' Recuit ' I . .
10 ( : : ~ : L a.c : :
392 ~m L. a.f ~ L.. .c . L.~ I-C
. : : :
( 2,5 mm : Re~ uit : : : Recuit : :
15 ( : I : : L.a.f : I : :
( : L.a.f : ~ ~ : I : :
( 2,0 : : Rec it : : L.a.f : Recuit :
. ( :T.i . .--- .
20 ( 1,6 ~m ~ ~' ` I I ~ ~
Recuit : 1 H a 300 C refroidissement lent (20 à 25 C/heure) jusqu'à 100 C
_ 7 T---- _ _ ~ oo~o~ CO_ . o ~ .._ . ~
o ~ oooo~ ~o, . P ~ _ E~ O ~ o 1~ o -- ~D ~ ~
_ _ ._ _ _ , .. -10 . ~C ~ O~ D O~
¢ ~ , ~ O
-- . _ ~ ~ ~ ~ . O ~D
o ~@ ~ ~ ~ ;,. co O o W t~ . . _ ~: 01~ O ~11 ~ ~? ~
, ~ e o.:~: ~ . ~ ~ ~ .
~i _ .. . ~ .. _ .~. ~ , C~ D O ~" _ _ a ~ ~ ~ ~ ~ co O - .
- , .
oa~ ~ C~
_ . _' ~_~ __ O ~ ~ _ ~ ~ ~ o ~:
. 25 _ _ U~ ~ o C~ O 00 ~ _ '~: ~ l r~ O
oO _ - -~_ ~ ~ o~ ` o o . ~ ~_ .. _ ,u~u~
~ ~ _ _ _ O ~ _ 1~ 0 ~D -- ~ O~ ~
~ _ O CD ~ ~ ~ ~ U~
~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ -;r _ . . .
~ ¢~ _ g 3 5 v N
~Z68~8~
TABLEAU III
._ . . . . .
Angle entre la direction de .
prel~vement et la direction Rp 0,2 (MPa) Rm (MPa) A Z
de laminage ...... .... . . . . . ...... .. . .
... ... _ ._ _ 60~ 399 458 13,2 ~ - - 403 _ _ 12,1 . . ..
.
, ' ~ ~5 ThBLEAU IV
Angle entre la direction de . ~ _ prelèvement et la tirection Rp 0,2 (MPa) Rm (MPa) A ~
de laminage _ . . _ 0O 304 552 7~ .
~ ~0 506 552 7,2 .
: 60 498 498 7,~
. . .. _ _ 505 _ _ 6,8 . 30
Les gammes de fabrication classique qui comportent notamment une homogénéisation des produits initiaux obtenus soit par coulée ou soit par métallurgie des poudres, scal-page éventuel, transformation à chaud, transformation à
froid avec un ou plusieurs recuits intermédiaires si néces-saire, mise en solution et revenu, avec un éventuel écrouis-sage de détentionnement entre ces deux dernières operations, conduisent, sur les alliages de la famille Al-Li-Mg-Cu, à
des caracteristiques mécaniques de traction (charge de rup-ture Rm, limite élastique Rp 0,2 et ductilité A ~) variant de façon très importante en fonction de la direction de prélèvement par rapport à la direction principale de trans-~ormation à chaud et à froid (sens long) des produits.
Ceci est particulièrement vrai pour les produits plats tels que les plaques, les largets, les bandes ou les tôles. Il en résulte des inconvénients bien connus lors de la mise en forme ultérieure, par exemple, lors de l'embou-tissage d'une tôle ~formation de cornes, ruptures locales, etc...) ou lors de l'utilisation finale.
La méthode selon l'invention permet d'améliorer considérablement l'isotropie des caractéristiques mécaniques des produits en alliage type Al-Li-Mg-Cu, tout en améliorant également leur ductilité.
L'invention concerne donc un procédé d'obtention de produits en alliages a base d'Al contenant essentielle-ment Li, Mg et Cu comme éléments d'aIliage principaux,com-prenant l'élaboration, une homogénéisation, une transforma-tion à chaud, éventuellement une transformation a froid avec des recuits intermédiaires si nécessaire, une mise en solu-tion, une trempe, une déformation à froid contrôlée éven-tuelle et un revenu, caractérisé en ce que la transformation ~2~8~i8~3 - la -à chaud a lieu dans le domaine des temperatures compris entre 100 et 420 C.
Elle consiste donc à imposer à un produit homogeneise une transformation à chaud à une température inferieure à
420 C, en general comprise entre 100 et 400 C et de pre-ference entre 300 et 350 C jusqu'aux dimensions finales desirées ou jusqu'à des dimensions intermediaires. Lorsque les dimensions finales sont directement atteintes, cette trans~ormation à tiède est suivie des traitements classi-ques de mise en solution (en general entre 500 et 550 C
suivant l'alliage~ et des traitements thermomecaniques de durcis-68E;a~
sement structural.
Le produit intermédia$re est généralement amené aux timension6 f$nsles par transformatlon ~ frold, en pratlquant un ou plusleurs recuits lntermédiai-5 res, si cela est nécessaire. Ceux-ci peuvent être pratiqués ~uste avant la transformation à froid et/ou au cours de celle-ci. Dans ce cas, 8U moins un de ceg recuits est effectué dans un domaine de température compris en-tre 200 et 550 C. Leg temp~ de maintlen sQnt de l'ordre de quelque~ minu-tes à plusieurs heures, le~ durées les plu5 courtes étant géneralement as-10 gociées aux temperstures les pluc elevéesO
Il a éte remarqué que la v~tesse de refroidissement après ce ~ou ces) re-cuit(s) lntermédiaire(s) est un paramètre important du procédé et doit, de préférence~ être comprise entre 1500 Clsec et 30~ C/heure. Les vitesse6 15 supérieures a l500 C/ sec sont difficiles à atteindre industrlellement, sauf sur produit de très faible épaisseur, et les vitesses inférieures à
30 C~heure n'apportent pas d'amelioration sensible à l'isotropie.
Le ~ou les) recuit(c) intermédiaire~s) peut être conduit, comme cela est 20 connu, soit dans des fours a bain de sel (nitrite-nitrate,~itrate-nitrate), soit dans des fcurs à air ventilé statiques, ou dans des fours à passage.
Après transformation à froid, les produits subi6sent les traitements habi-tuels de mise en solution, trempe et traitement thermomécaniques de dur~
25 cissement structural, la mise en solution constituant ipso facto le re-cuit final.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants, relatifs a des toles,étant entendu que celle-ci est applicable à d'autres formes de 30 produit~ corroyés tels que des produits forgés, matrices ou files.
i Les figures l et 2 ~epresentent en coordonnees polaires les variations des caracteristiques mecaniques de traction obtenues sur des tôles suivant le sens de prelevement selon des gammes classiques (repères A à F) ou selon 35 l'invention (reperes 1 et 2).
EXEMPLE I
Un alliage contenant (en poids) 2,76 % Li - l,32 % Cu - 1,04 % Mg -0,11 % Zr - 0,02 % Fe - 0,02 % Si, reste Al, a éte coulé scus forme d'une plaque de 300 x 100 mm, homogénéisee à 533 C, 24 heures, scalpée et lami-5 née à chaud ~ 470 C - 420~ jusqu'~ 5 mm d'épaisseur.
A partir de cette ebauche, les transformations ~ chaud et à froid jusqu'à
1,6 mm d'epaisseur ont et~ pratiquées dans les conditions reportées au Tableau I, conformement à une gamme classique, le l~minage à chaud (LAc) 10 ayant eu lieu entre 470 et 420 C environ, et le laminage à froid (LAF) à la température ambiante.
Ces tôles on~ subi ensuite une mise en solution à 533 C pendant 30 minu-tes (four ventilé), une trempe à l'eau froide9 une traction contrôlee de 15 3,5 %, puis un revenu de 24 heures a 190 C.
Des eprouvettes de traction ont ete prélevées dans les dire~tions 0 (sens iong L), 30, 60 et 90 (gens travers long TL) par rapport ~ la direction de laminage.
D'autre part, on a fait subir à une tole de 70 mm laminee à chaud jusqu'~
cette epaisseur entre 470 et 420 C, selon une gamme classique~ les traite-ments suivants (selon l'invention) :
- laminage à tiède entre 350 et 300 C jusqu'~ 3,2 mm d'épaisseur :~
suivi de l'un des traitements suivants .Gamme I
Recuit en bain de sel 533 C - 7 mn Trempe : eau froide Laminage : à froid jusqu'à 1,6 mm Mise en solution : 30' à 533 C en bain de sel Trempe : eau froide .
Traction : controlee à 3,5 %
Revenu : 24 h à 190 C I ¦
. -. - . ...
6~9 - 3 bi~ -.Gamme 2 Recuit en four à air 533 C - 7 mn Refroidissement : lent (25 C/heure) Laminage : ~ froid ju8qu'~ 1.,6 mm Mise en solution : 30' ~ 533 C en bain de sel Trempe : eau froide Traction contrôlee : 3,5 %
Revenu : 24 h ~ 190 C
_ ,,~
. . .
6~39 .Gamme 3 Recuit en four à air 350 C - 1 h 30 Refroidissement lent (25C/heure) Laminage : à froid jusqu'à 1,6 mm Mise en solution : 30' à 533 C en bain de sel Trempe : eau froide Traction : contrôlee 3,5 Revenu : 24 h à 190 C
10 Les éprouvettes de traction ont été prelevees dans les mêmes conditions que ci-dessus.
Les résultats obtenus sont reportes au Tableau II et representés graphi-' quement sur les figures 1 et 2.
. EXEMPLE 2 Un alliage contenant (% en poids) 2,10 % Li - 2,38 % Cu - 1,30 Z Mg -, O,11 % Zr - 0,02 % Fe - 0,02 % Si, reste Al, a été coule en plaque ` (300 x 100 mm), ho geneisee à 526 C pendant 24 heures, laminée entre 20 350 et 300 C jusqu'à 3,2 mm d'epaisseur, recuite à 350 C pendant 1 h 30 en four à air, refroidissement lent (20C/heure), laminee à froid jusqu'à
1,6 mm d'epaisseur, mise en solution à 526~ C pendant 30 m~nutes, trempée à l'eau froide, tractionnee de 2 % et revenue 20 heures à 190" C.
25 Les resultats d'essais de traction obtenus dans différentes directions sont reportes au Tableau III.
Un alliage contenant (% en poids) 2,7 % Li - 1,6 % Cu - 1,0 % ~g - 0,11% Zr-30 0,04 % F~P - 0,03 % Si, reste Al, a eté coulé et transforme conformément aux conditions relatives à l'exemple 2, sauf en ce qui concerne la traction contrôlee après trempe portee à 5 %.
Les resultats de traction obtenus sont report~s dans le Tableau IV.
Les exemples suivant l'inven on montrent clairement que la ga~me appliquee ~L2~;868~
conduit à des produits hautement isotropes dont l'allongement est genéra-lement ~uperieur à 7 ~.
~L~6~
~ ~ p~e A : B : C : D : E : F
( Epais~eur:
~: :_ 5 _: _ _) L-l- C 1 ¦
( 4 mm .f ' Recuit ' I . .
10 ( : : ~ : L a.c : :
392 ~m L. a.f ~ L.. .c . L.~ I-C
. : : :
( 2,5 mm : Re~ uit : : : Recuit : :
15 ( : I : : L.a.f : I : :
( : L.a.f : ~ ~ : I : :
( 2,0 : : Rec it : : L.a.f : Recuit :
. ( :T.i . .--- .
20 ( 1,6 ~m ~ ~' ` I I ~ ~
Recuit : 1 H a 300 C refroidissement lent (20 à 25 C/heure) jusqu'à 100 C
_ 7 T---- _ _ ~ oo~o~ CO_ . o ~ .._ . ~
o ~ oooo~ ~o, . P ~ _ E~ O ~ o 1~ o -- ~D ~ ~
_ _ ._ _ _ , .. -10 . ~C ~ O~ D O~
¢ ~ , ~ O
-- . _ ~ ~ ~ ~ . O ~D
o ~@ ~ ~ ~ ;,. co O o W t~ . . _ ~: 01~ O ~11 ~ ~? ~
, ~ e o.:~: ~ . ~ ~ ~ .
~i _ .. . ~ .. _ .~. ~ , C~ D O ~" _ _ a ~ ~ ~ ~ ~ co O - .
- , .
oa~ ~ C~
_ . _' ~_~ __ O ~ ~ _ ~ ~ ~ o ~:
. 25 _ _ U~ ~ o C~ O 00 ~ _ '~: ~ l r~ O
oO _ - -~_ ~ ~ o~ ` o o . ~ ~_ .. _ ,u~u~
~ ~ _ _ _ O ~ _ 1~ 0 ~D -- ~ O~ ~
~ _ O CD ~ ~ ~ ~ U~
~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ -;r _ . . .
~ ¢~ _ g 3 5 v N
~Z68~8~
TABLEAU III
._ . . . . .
Angle entre la direction de .
prel~vement et la direction Rp 0,2 (MPa) Rm (MPa) A Z
de laminage ...... .... . . . . . ...... .. . .
... ... _ ._ _ 60~ 399 458 13,2 ~ - - 403 _ _ 12,1 . . ..
.
, ' ~ ~5 ThBLEAU IV
Angle entre la direction de . ~ _ prelèvement et la tirection Rp 0,2 (MPa) Rm (MPa) A ~
de laminage _ . . _ 0O 304 552 7~ .
~ ~0 506 552 7,2 .
: 60 498 498 7,~
. . .. _ _ 505 _ _ 6,8 . 30
Claims (13)
1. Procédé d'obtention de produits en alliage à
base d'aluminium contenant essentiellement Li, Mg et Cu comme éléments d'alliage principaux, comprenant l'élaboration, une homogénéisation, une transformation à
chaud, une mise en solution, une trempe et un revenu, caractérisé en ce que la transformation à chaud a lieu dans le domaine des températures compris entre 100 et 420°C.
base d'aluminium contenant essentiellement Li, Mg et Cu comme éléments d'alliage principaux, comprenant l'élaboration, une homogénéisation, une transformation à
chaud, une mise en solution, une trempe et un revenu, caractérisé en ce que la transformation à chaud a lieu dans le domaine des températures compris entre 100 et 420°C.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre, entre la transformation à
chaud et la mise en solution, une transformation à froid.
en ce qu'il comprend en outre, entre la transformation à
chaud et la mise en solution, une transformation à froid.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre, entre la transformation à
chaud et la mise en solution, une transformation à froid avec des recuits intermédiaires.
en ce qu'il comprend en outre, entre la transformation à
chaud et la mise en solution, une transformation à froid avec des recuits intermédiaires.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
en ce qu'il comprend en outre, entre la trempe et le revenu, une déformation à froid contrôlée.
7. Procédé selon la revendication 3, caractérisé
-en ce qu'au moins un des recuits intermédiaires pratiqués avant la transformation à froid et/ou lors de celle-ci est effectué dans le domaine de température compris entre 200 et 500°C
-en ce qu'au moins un des recuits intermédiaires pratiqués avant la transformation à froid et/ou lors de celle-ci est effectué dans le domaine de température compris entre 200 et 500°C
8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé
en ce qu'au moins un des recuits intermédiaires pratiqués avant la transformation à froid et/ou lors de celle-ci est effectué dans le domaine de température compris entre 200 et 500°C.
en ce qu'au moins un des recuits intermédiaires pratiqués avant la transformation à froid et/ou lors de celle-ci est effectué dans le domaine de température compris entre 200 et 500°C.
9. Procédé selon la revendication 3, 7 ou 8, caractérisé en ce que la vitesse de refroidissement après le (ou les) recuit(s) intermédiaire(s) est comprise entre 1500°C/sec et 30°C/heure.
10. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que le domaine de la transformation à
chaud s'étend entre 100 et 400°C.
chaud s'étend entre 100 et 400°C.
11. Procédé selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que le domaine de la transformation à
chaud s'étend entre 100 et 400°C.
chaud s'étend entre 100 et 400°C.
12. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que le domaine de la transformation à
chaud s'étend entre 300 et 350°C.
chaud s'étend entre 300 et 350°C.
13. Procédé selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que le domaine de la transformation à
chaud s'étend entre 300 et 350°C.
chaud s'étend entre 300 et 350°C.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8404481A FR2561264B1 (fr) | 1984-03-15 | 1984-03-15 | Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie elevees |
| FR8404481 | 1984-03-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA1268689A true CA1268689A (fr) | 1990-05-08 |
Family
ID=9302350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA000476402A Expired - Fee Related CA1268689A (fr) | 1984-03-15 | 1985-03-13 | Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie elevees |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4652314A (fr) |
| EP (1) | EP0157711B1 (fr) |
| JP (1) | JPS60211057A (fr) |
| AT (1) | ATE31329T1 (fr) |
| BR (1) | BR8501142A (fr) |
| CA (1) | CA1268689A (fr) |
| DE (1) | DE3561163D1 (fr) |
| FR (1) | FR2561264B1 (fr) |
| IL (1) | IL74575A (fr) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61166938A (ja) * | 1985-01-16 | 1986-07-28 | Kobe Steel Ltd | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金およびその製造方法 |
| FR2610949B1 (fr) * | 1987-02-18 | 1992-04-10 | Cegedur | Procede de desensibilisation a la corrosion sous tension des alliages d'al contenant du li |
| FR2626009B2 (fr) * | 1987-02-18 | 1992-05-29 | Cegedur | Produit en alliage d'al contenant du li resistant a la corrosion sous tension |
| US5462712A (en) * | 1988-08-18 | 1995-10-31 | Martin Marietta Corporation | High strength Al-Cu-Li-Zn-Mg alloys |
| US5259897A (en) * | 1988-08-18 | 1993-11-09 | Martin Marietta Corporation | Ultrahigh strength Al-Cu-Li-Mg alloys |
| FR2646172B1 (fr) * | 1989-04-21 | 1993-09-24 | Cegedur | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages |
| GB8926861D0 (en) * | 1989-11-28 | 1990-01-17 | Alcan Int Ltd | Improvements in or relating to aluminium alloys |
| US5211910A (en) * | 1990-01-26 | 1993-05-18 | Martin Marietta Corporation | Ultra high strength aluminum-base alloys |
| US5106430A (en) * | 1990-02-12 | 1992-04-21 | Allied-Signal, Inc. | Rapidly solidified aluminum lithium alloys having zirconium |
| US5133931A (en) * | 1990-08-28 | 1992-07-28 | Reynolds Metals Company | Lithium aluminum alloy system |
| DE4113352C2 (de) * | 1991-04-24 | 1996-05-23 | Hoogovens Aluminium Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumblechen |
| FR2676462B1 (fr) * | 1991-05-14 | 1995-01-13 | Pechiney Rhenalu | Procede pour ameliorer l'isotropie travers des produits epais en alliages d'al. |
| US5198045A (en) * | 1991-05-14 | 1993-03-30 | Reynolds Metals Company | Low density high strength al-li alloy |
| KR940008071B1 (ko) * | 1991-12-26 | 1994-09-01 | 한국과학기술연구원 | Al-Li합금의 초소성화 가공열처리 방법 |
| JP2001513144A (ja) * | 1997-02-19 | 2001-08-28 | アルキャン・インターナショナル・リミテッド | アルミニウム合金シートの製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4019931A (en) * | 1976-03-04 | 1977-04-26 | Swiss Aluminium Ltd. | Thread plate process |
| JPS5441972A (en) * | 1977-07-12 | 1979-04-03 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | Preparation of laminated composite film of biaxially oriented propylene polymer having excellent gas barrier properties |
| DE3365549D1 (en) * | 1982-03-31 | 1986-10-02 | Alcan Int Ltd | Heat treatment of aluminium alloys |
-
1984
- 1984-03-15 FR FR8404481A patent/FR2561264B1/fr not_active Expired
-
1985
- 1985-03-11 US US06/710,698 patent/US4652314A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-03-11 EP EP85420041A patent/EP0157711B1/fr not_active Expired
- 1985-03-11 AT AT85420041T patent/ATE31329T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-03-11 DE DE8585420041T patent/DE3561163D1/de not_active Expired
- 1985-03-12 IL IL74575A patent/IL74575A/xx unknown
- 1985-03-13 CA CA000476402A patent/CA1268689A/fr not_active Expired - Fee Related
- 1985-03-14 JP JP60051548A patent/JPS60211057A/ja active Pending
- 1985-03-14 BR BR8501142A patent/BR8501142A/pt unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL74575A0 (en) | 1985-06-30 |
| IL74575A (en) | 1988-07-31 |
| DE3561163D1 (en) | 1988-01-21 |
| EP0157711B1 (fr) | 1987-12-09 |
| EP0157711A1 (fr) | 1985-10-09 |
| JPS60211057A (ja) | 1985-10-23 |
| ATE31329T1 (de) | 1987-12-15 |
| US4652314A (en) | 1987-03-24 |
| BR8501142A (pt) | 1985-11-12 |
| FR2561264A1 (fr) | 1985-09-20 |
| FR2561264B1 (fr) | 1986-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11806779B2 (en) | Systems and methods for making thick gauge aluminum alloy articles | |
| CA1268689A (fr) | Procede d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu a ductilite et isotropie elevees | |
| KR102498463B1 (ko) | 6xxx 알루미늄 시트의 제조 방법 | |
| JP4577218B2 (ja) | ベークハード性およびヘム加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金板の製造方法 | |
| JP2023085484A (ja) | ７ｘｘｘシリーズアルミニウム合金製品 | |
| KR102494375B1 (ko) | 알루미늄 합금 압연 제품의 제조 방법 | |
| EP3740599B1 (fr) | Procédé de fabrication de tôles d'aluminium 6xxx présentant une haute qualité de surface | |
| JP2004534152A5 (fr) | ||
| CN108546858A (zh) | 一种7xxx系铝合金板材及其制备工艺 | |
| WO2020120267A1 (fr) | Procédé de fabrication de tôles d'aluminium 6xxx présentant une haute qualité de surface | |
| CN104451285A (zh) | 车身用Al-Mg合金板材及其制造方法 | |
| US20200407826A1 (en) | Aluminum Casting Alloy, Aluminum Cast Component and Method for the Production of an Aluminum Cast Piece | |
| RU2484169C2 (ru) | Алюминиевый сплав и способ его получения | |
| CA2224935C (fr) | Procede de fabrication de materiau de boites metalliques en alliage d'aluminium | |
| EP3765647B1 (fr) | Procédé de fabrication d'un produit de feuille d'alliage almgsi | |
| JP2000160272A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ合金板 | |
| JPWO2021130636A5 (fr) | ||
| KR20160012231A (ko) | 결정립이 미세화된 알루미늄-아연-마그네슘-구리 합금 판재의 제조방법 | |
| RU2778434C1 (ru) | Изделие из алюминиевого сплава серии 7xxx | |
| JP2003073764A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| CA3229084A1 (fr) | Feuilles d'aluminium traitees thermiquement et procedes de fabrication | |
| JPH10310835A (ja) | 強度、耐ストレッチャーストレインマーク性および曲げ性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| CA3125048A1 (fr) | Produits en alliage d'aluminium a ultra-haute resistance et leurs procedes de fabrication | |
| JPH0578772A (ja) | 強度かつ耐食性に優れる高成形性Ａｌ−Ｍｇ系合金及び製造方法 | |
| JPH0588301B2 (fr) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MKLA | Lapsed |