BRPI0924466B1

BRPI0924466B1 - método e aparelho para recuperar e purificar metanol

Info

Publication number: BRPI0924466B1
Application number: BRPI0924466-2A
Authority: BR
Inventors: Bruce Der; Allan Stewart Jensen
Original assignee: A.H. Lundberg Systems Limited
Priority date: 2009-02-12
Filing date: 2009-02-12
Publication date: 2020-06-30
Also published as: KR20110119746A; CN102316961B; US9320986B2; EP2396105A1; AU2009339923B2; JP5895537B2; CN102316961A; US9938216B2; ZA201106420B; PT2396105T; JP2012517451A; ES2698367T3; EA201171029A1; EA020038B1; EP2396105A4; MX2011008516A; US20110306807A1; CA2751602C; AU2009339923A1; EP2396105B1

Abstract

MÉTODO E APARELHO PARA RECUPERAR E PURIFICAR METANOL A presente invenção refere-se a um método e a um aparelho para recuperar e purificar metanol de gases produzidos no digestor durante o processo de polpação kraft. O gás é tipicamente recuperado como um gás contaminado (chamado de gás extraído ou SOG) compreendendo metanol, água e vários outros contaminantes. O gás é então tratado com etapas de decantação e destilação sucessivas para remover impurezas, produzindo assim metanol altamente purificado.

Description

MÉTODO E APARELHO PARA RECUPERAR E PURIFICAR METANOL

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um método e a um aparelho para recuperar metanol purificado extraído de um fluxo de gás contaminado.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] O metanol é formado como um subproduto do processo de polpação kraft, quando o íon de hidroxila reage com um grupo de me- toxila da lignina:

[003] Dependendo da configuração da usina, até 90% do metanol gerado no digestor podem ser capturados no condensado contaminado das áreas do digestor e do evaporador. O condensado contaminado é tipicamente tratado em um sistema de extração de vapor, onde até 95% do metal podem ser removidos do condensado contaminado e capturados nos vapores suspensos do processo de extração. O fluxo de gás concentrado é geralmente referido como gás extraído (SOG).

[004] O SOG é então geral mente descartado através da oxidação térmica em um forno de cal, em uma caldeira de força, em uma caldeira de recuperação, ou em um incinerador dedicado. O SOG tipicamente consiste em cerca de 40 a 70 porcento em peso de metanol, de 5 a 10% em peso de materiais não condensáveis, incluindo compostos de enxofre, e do vapor de água de equilíbrio.

[005] SOG residual pode ser queimado como uma substituição para combustíveis fósseis. No entanto, o valor de SOG como um combustível depende da quantidade de vapor d'água que ele contém. O gás natural provê 50,5 MJ/kg (37,2 MJ/m³) de calor de combustão, o metanol puro provê 22,7 MJ/kg, e SOG contendo 70 porcento em peso de metanol provê o equivalente de cerca de 21,9 MJ/kg. O SOG provê menos calor porque o vapor de água aprisionado tem que ser primeiramente aquecido na temperatura de combustão.

[006] O dióxido de cloro é usado no processo de branqueamento de polpa; metanol de grau AA (99,85 porcento em peso) é usado para fabricar CIO₂- Em uma usina bem gerida, um sistema de purificação de metanol poderia preferivelmente produzir quantidades suficientes de metanol purificado para as demandas do processo CIO₂, bem como certo metanol purificado para venda externa. Se uma porção substancial do metal no SOG puder ser recuperada e purificada em um produto industrial de grau AA, o metanol produzido em um processo de pol- pação de kraft típico poderia valer tanto quanto quatro vezes e meia mais como um bem consumível do que como um combustível.

[007] Existem inúmeros sistemas de purificação de metanol em operação. A maior parte de tais sistemas usa alguma forma de destilação para separar o metanol de outros compostos. Vide, por exemplo, a Patente Norte-Americana N° 5.718.810, para Robbins, e a Patente Norte-Americana N° 6.217.711, para Ryham e outros. A Patente Canadense N° 1.0888.957, para Suokas e outros, usa uma combinação de etapas de destilação e tratamentos de oxidação ácidos ou alcalinos para separar as várias frações. A destilação separa os componentes de uma solução por meio da vaporização parcial da mistura e da recuperação separada de vapor e líquido residual. Os componentes mais voláteis da mistura original são obtidos em uma maior concentração no vapor, enquanto componentes menos voláteis permanecem em uma maior concentração no resíduo de líquido. As colunas de destilação podem ser projetadas usando bandejas, vedação estruturada, ou vedação de descarga aleatória. Devido ao acesso restrito, para pequenas colunas abaixo de cerca de 750 mm de diâmetro, é preferida a vedação de descarga aleatória.

[008] Entretanto, o metanol recuperado de um processo de pol- pação kraft apresenta várias características únicas que inibem a separação por meio da destilação.

[009] Tipicamente, quantidades significativas de dissulfeto de di- metila estão presentes no metanol cru produzido durante o processo de polpação kraft. A presença de um azeótropo entre metanol e dissulfeto de dimetila exige que o teor de metanol no SOG seja não mais do que aproximadamente 40% em peso para assegurar a separação. O controle do sistema de extração de vapor condensado contaminado, em termos tanto da quantidade quanto da qualidade do SOG produzido, pode reduzir o impacto de azeótropos de dissulfeto de dimetila. Muitos sistemas de extração existentes incluem um condensador de refluxo integrado com os múltiplos evaporadores de efeito; vide, por exemplo, a Patente Norte-Americana N° 4.137.134, para Suominen e outros, a Patente Norte-Americana N° 3.807.479, para Brannland e outros, e a Patente Norte-Americana N° 5.830.314, para Mattsson. Infelizmente, nesta disposição, o controle do sistema de extração pode ficar comprometido porque quaisquer flutuações na operação do eva- porador irão oscilar através do sistema de extração, afetando de modo imprevisível a quantidade e a qualidade do SOG.

[0010] Além disso, contaminantes incluindo compostos de enxofre ionizáveis, tais como sulfeto de hidrogênio e metil mercaptana, são produzidos durante o processo de polpação. Estes compostos podem ser dissociados sob certas condições, sendo quase impossível removê-los do SOG por meio da simples destilação. Conforme pode ser visto na figura 1, o sulfeto de hidrogênio (H₂S) começa a ser dissociado em um pH acima de cerca de 6, enquanto que o metil mercaptana (MM) começa a ser dissociado em um pH acima de aproximadamente 9. Em sua forma dissociada, estes compostos não exercem uma pressão de vapor e, portanto, não podem ser removidos por destilação. O controle do pH da fase líquida na coluna de destilação é, portanto, uma maneira efetiva de remover estes compostos em um processo de destilação.

[0011] Visto que SOG condensado tipicamente apresenta um pH de cerca de 9 a 10, um ácido, tal como ácido sulfúrico, pode ser medido na coluna de destilação apropriada para diminuir o pH no sistema. Contudo, o ácido não pode ser simplesmente acrescentado à alimentação líquida na coluna, visto que ele irá reagir com qualquer amônia presente no sistema, produzindo sulfato de amônio. Isto é conhecido como contaminação da coluna e deve ser evitado. A Patente Norte- Americana N° 5.989.394, para Johansson e outros, descreve um processo no qual um acidificador é introduzido em uma coluna de extração acima do ponto de admissão do líquido que é purificado, ou é alternativamente acrescentado à alimentação líquida diretamente. Entretanto, Johansson trata da produção de um fluxo de condensado relativamente purificado, do que da remoção e da purificação de alto nível de metanol do fluxo de alimentação líquida, não parecendo preocupado com a contaminação da coluna.

[0012] Por isso, é um objetivo da invenção prover um método e um aparelho para recuperar e purificar o metanol extraído de um fluxo de gás contaminado que supere as deficiências anteriores.

[0013] Em particular, é um objetivo da invenção o de prover um método e um aparelho para recuperar e purificar metanol em um alto grau, permitindo que o metanol seja usado dentro de um processo de polpação kraft e permitindo que o excesso de metanol seja vendido, do que destruído.

[0014] Estes e outros objetivos da invenção serão apreciados com referência ao sumário da invenção e à descrição detalhada da modalidade preferida que são apresentadas a seguir.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[0015] A invenção se refere a um método e a um aparelho para recuperar e purificar metanol dos gases produzidos no digestor durante o processo de polpação kraft. O gás é tipicamente recuperado como um gás contaminado (chamado de gás extraído ou SOG) compreendendo metanol, água e vários outros contaminantes.

[0016] O gás extraído é extraído das áreas do digestor e do eva- porador do processo de polpação, o SOG passa então, em uma taxa de fluxo controlável para um meio de condensação dedicado, onde componentes voláteis são evaporados e descarregados em um sistema de incineração, enquanto que o condensado é drenado em um meio de remoção de óleos vermelhos de cobertura, tal como um de- cantador. Contaminantes pesados que são imiscíveis na solução são decantados e recuperados separadamente. O subfluxo é movido para um primeiro meio de destilação, tal como uma coluna de cobertura e aquecido. Ácido é acrescentado ao ponto intermediário da coluna de cobertura para diminuir o pH da solução sem permitir que o ácido reaja com a amônia na alimentação. Componentes voláteis são retornados para o meio de condensação, enquanto que o subfluxo se move para uma câmara de compensação, que pode ser usada para estabilizar o fluxo e a concentração da alimentação na seção de retificação.

[0017] A seção de retificação pode compreender uma ou duas colunas. A alimentação é introduzida perto do topo da seção inferior da coluna, e se move para baixo através da vedação na coluna, em sentido oposto ao fluxo de vapor de extração. O metanol vaporizado se move para cima através da seção superior da coluna, e quaisquer impurezas são removidas na medida em que o vapor suspenso flui. Água e outros componentes menos voláteis formam o subfluxo, enquanto que os óleos fúseis são removidos em um fluxo lateral. O metanol purificado é removido e passado para um resfriador de metanol para condensação e armazenamento. O metanol é pelo menos 99,95% em peso puro.

[0018] Alternativamente, a seção inferior e a seção superior podem ser, cada qual, uma coluna separada. A alimentação é introduzida perto do topo da coluna inferior, e se move para baixo através da vedação na coluna, em sentido oposto ao fluxo de vapor de extração. O metanol vaporizado é removido na medida em que o vapor suspenso flui. Água e outros componentes menos voláteis formam o subfluxo, enquanto que os óleos fúseis são removidos em um fluxo lateral. O vapor de metanol é passado para a coluna superior de retificação, onde ele é novamente destilado. O condensado da coluna de topo de retificação é retornado para a coluna inferior de retificação, enquanto que os vapores são coletados e condensados antes de serem descarregados no sistema de incineração. O metanol purificado é removido e passado para um resfriador de metanol para condensação e armazenamento. O metanol é pelo menos 99,85% puro.

[0019] Em um aspecto, a invenção compreende um método para recuperar e purificar metanol de um fluxo de gás extraído, compreendendo as etapas de: obter, em uma taxa controlada, uma alimentação de gás contaminado compreendendo não mais do que aproximadamente 40% em peso de metanol; condensar a alimentação de gás contaminado; remover contaminantes imiscíveis da alimentação de gás contaminado condensado; aquecer a alimentação de gás contaminado condensado na presença de um ácido para evaporar componentes voláteis, deixando uma alimentação de metanol contaminado, o ácido sendo suprido em um ponto de entrada abaixo de um ponto de introdução da alimentação de gás contaminado condensado; refinar a alimentação de metanol contaminado por meio do aquecimento para evaporar o metanol da alimentação de metanol contaminado; e adicionalmente refinar o metanol evaporado por meio de aquecimento para evaporar os componentes voláteis remanescentes e para produzir metanol purificado e condensado contaminado. O metanol purificado po- de ser resfriado e coletado para armazenamento. O condensado pode ser reciclado para a etapa de refino da alimentação de metanol contaminado.

[0020] Em um aspecto adicional, o excesso de gás contaminado pode ser desviado para um sistema de descarte antes da etapa de condensação.

[0021] Em ainda um aspecto adicional, óleos fúseis podem ser extraídos da alimentação de metanol contaminado durante a etapa de refino.

[0022] Em um aspecto adicional, a invenção pode compreender a etapa adicional de armazenar a alimentação de metanol contaminado antes do refino da alimentação de metanol contaminado.

[0023] Em um aspecto adicional, os contaminantes imiscíveis podem ser removidos com a decantação dos contaminantes imiscíveis.

[0024] Em outro aspecto, a invenção compreende um aparelho para recuperar e purificar o metanol de um fluxo de gás extraído, compreendendo: um meio de condensação para receber e condensar uma quantidade controlada de gás extraído compreendendo não mais do que aproximadamente 40% em peso de metanol; um meio de decantação para remover contaminantes imiscíveis do gás condensado; um primeiro meio de destilação compreendendo seções superior e inferior, para receber o gás condensado na seção superior, e para aquecer o gás condensado na presença de ácido recebido na seção inferior, para evaporar componentes voláteis, deixando o metanol contaminado; uma primeira seção de refino para evaporar metanol do metanol contaminado; e uma segunda seção de refino para evaporar e condensar impurezas do metanol evaporado, produzindo metanol purificado. Um meio pode ser também provido para capturar e condensar o metanol purificado para armazenamento.

[0025] Em um aspecto adicional, o aparelho da invenção pode compreende um meio de armazenamento para armazenar o metanol contaminado antes de entrar na primeira seção de refino.

[0026] Em um aspecto adicional, o aparelho da invenção pode compreender um meio para remover óleos fúseis do metanol contaminado.

[0027] Em outro aspecto, o primeiro meio de destilação do aparelho da invenção pode compreender uma coluna de cobertura. A coluna de cobertura pode adicionalmente compreender um refervedor para reciclar parte do metanol contaminado.

[0028] Em ainda outro aspecto, as primeira e segunda seções de refino do aparelho da invenção podem compreender um segundo meio de destilação. O segundo meio de destilação pode compreender uma coluna de retificação, ou uma primeira e uma segunda coluna de retificação.

[0029] Em um aspecto adicional, o aparelho da invenção pode compreender um meio para desviar o excesso de gás para um sistema de descarte antes de entrar no meio de condensação.

[0030] O anterior se destinou como um sumário amplo apenas e de apenas alguns dos aspectos da invenção. Ele não se destinou a definir os limites ou as exigências da invenção. Outros aspectos da invenção serão apreciados com referência à descrição detalhada da concretização preferida e às reivindicações.

[0031] Os inventores agradecem a Alberta-Pacific Fores Industries Inc. por seu interesse contínuo neste trabalho e por sua assistência em testar o sistema.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0032] A modalidade preferida da invenção será descrita com referência aos desenhos nos quais:

[0033] a figura 1 é um gráfico que mostra as frações de dissociação para sulfeto de hidrogênio e metil mercaptana em vários níveis de pH;

[0034] a figura 2 é um diagrama da seção de cobertura da invenção;

[0035] a figura 3 é um diagrama da seção de retificação da invenção; e

[0036] a figura 4 é um diagrama de uma disposição alternativa da seção de retificação da invenção.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO.

[0037] O gás extraído (SOG), tipicamente contendo cerca de 40 a 70% em peso de metanol, é produzido em uma coluna de extração de vapor de condensado contaminado existente. O SOG é dirigido a um sistema de purificação de metanol 10, que é desviado de um forno, uma caldeira, um incinerador ou outro sistema de incineração 12, conforme mostrado na figura 2.

[0038] O vapor 14 da coluna de extração existente é introduzido em um condensador de refluxo dedicado 16; este recipiente pode ser de qualquer tipo adequado, tal como um evaporador de tubo e concha tipo filme descendente. O calor do sistema de extração pode ser utilizado no sistema evaporador, mas o uso de um vaso dedicado permite o controle suficiente sobre o sistema para assegurar que qualidades e quantidades estáveis de SOG sejam produzidas sob todas as condições de operação de evaporador. A pressão é mantida pelo estrangulamento do vapor instantâneo proveniente do sistema.

[0039] O SOG é introduzido no sistema de purificação de metanol 10 em uma taxa de fluxo controlada, com qualquer excesso de gás sendo desviado para o sistema de incineração 12. Isto ajuda a manter o metanol que entra no sistema de purificação 10 em um ótimo teor de aproximadamente 40% em peso ou menos.

[0040] O sistema de coluna de cobertura 18 retira caldeiras e não condensáveis inferiores do SOG, incluindo compostos de enxofre féti- dos, amônia, e alguns éteres, cetonas e aldeídos. Quando o SOG for introduzido no condensador de refluxo de cobertura 20, as caldeiras e os não condensáveis inferiores serão descarregados 22 de volta no sistema de incineração 12, enquanto o condensado é drenado 24 para o decantador de óleos vermelhos de cobertura 26.

[0041] A bomba de óleos vermelhos de cobertura 28 move os óleos vermelhos decantados para um sistema de recuperação de terebintina (não mostrado), caso disponível. O subfluxo 32 do decantador 26 é movido para a coluna de cobertura 34 por qualquer meio adequado, tal como a bomba de refluxo de cobertura 36. Um refervedor de cobertura 38 pode ser usado para prover calor para a coluna de cobertura 34, evaporando os contaminantes voláteis em um fluxo 42, que pode ser retornado para o condensador de refluxo de coberturas 20 ou de outro modo descartado.

[0042] Ácido sulfúrico pode ser acrescentado à coluna de cobertura 34 por qualquer meio adequado, tal como a bomba de alimentação 44. Preferivelmente, o ácido é acrescentado em torno do ponto central da coluna, ou em qualquer taxa em um ponto de entrada 46 abaixo do ponto de introdução 48 da alimentação de subfluxo condensado da bomba de refluxo de cobertura 36. A separação entre o ponto de introdução de alimentação 48 e o ponto de entrada de ácido 46 permite que qualquer amônia altamente volátil presente na alimentação de subfluxo seja retirada na seção superior da coluna de cobertura 34 antes de ter a chance de reagir com o ácido, impedindo assim a formação de precipitados de sulfato de amônio. O ácido reduz o pH na seção inferior da coluna de cobertura 34, liberando assim o sulfeto de hidrogênio dissociado e o metil mercaptana, que serão elevados até a seção superior da coluna de cobertura 34, onde eles poderão ser removidos como parte do fluxo de contaminantes volátil 42.

[0043] O subfluxo 50 da coluna de cobertura 34 flui para a câmara de compensação 52, com parte sendo reciclada para o refervedor de cobertura 38. Na medida em que o fluxo e a concentração de SOG podem variar significativamente dependendo da operação do sistema de extração existente, a câmara de compensação pode atenuar o fluxo e a concentração da alimentação para o sistema de coluna de retificação de metanol 54.

[0044] A alimentação entra no sistema de retificação 54 da câmara de compensação 52, tal como pela bomba de alimentação de retificação 56. O sistema de coluna de retificação 54 compreende duas seções, isto é, uma seção de extração inferior 97 e uma seção de retificação superior 99, conforme mostrado na figura 3. A alimentação é introduzida na seção de extração 97 da coluna 55 e fluido através da vedação, em sentido oposto ao fluxo de extração 57, que pode ser suprido por um refervedor de retificação 59. O componente volátil, incluindo metanol, se move para cima para a seção de retificação superior 99, enquanto o componente menos volátil, que é principal mente água ao longo de outras caldeiras superiores, é removido como o subfluxo 63.

[0045] A alimentação pode também compreender caldeiras intermediárias, tais como alguns álcoois superiores (principalmente etanol), cetonas superiores, etc. Estes componentes, geralmente referidos como óleos fúseis, são retirados da coluna inferior 55, preferivelmente em um ponto 65 localizado abaixo do ponto de introdução de alimentação 67. Os óleos fúseis podem ser recuperados separadamente, ou podem ser combinados com o subfluxo 63 da coluna 55, passando para o tratamento de efluente através da bomba inferior de retificação 69.

[0046] O fluxo de vapor suspenso 61, que compreende metanol e outros voláteis, da seção de retificação superior 99 é condensado em um condensador de refluxo de retificação 71, localizado acima da coluna 55. Quaisquer caldeiras e não condensáveis inferiores 73 podem ser descarregados no sistema de incineração 12.

[0047] O produto restante, que é aproximadamente 99,85% em peso de metanol, é retirado em um fluxo 75, preferivelmente localizado ligeiramente abaixo do topo da vedação na seção de retificação superior 99, e movido para um resfriador de metanol 77 por meio adequado, tal como por bomba de metanol 79, onde ele pode ser deslocado para armazenamento. O produto de metanol é preferivelmente retirado em quantidades suficientes para manter o perfil do metanol na coluna.

[0048] Alternativamente, as duas seções do sistema de coluna de retificação 54 podem ser supridas em duas colunas separadas, a coluna inferior de retificação 60 e a coluna superior de retificação 62, conforme mostrado na figura 4. A alimentação é introduzida 64 na seção de extração da coluna inferior 60 e flui através da vedação, em sentido oposto ao vapor de extração 66, que pode ser suprido por um referve- dor de retificação 68. O componente volátil, incluindo metanol, é removido no fluxo de vapor suspenso 70, enquanto o componente menos volátil, que é principal mente água juntamente com outras caldeiras superiores, é removido como o subfluxo 72.

[0049] Nesta modalidade, os óleos fúseis são removidos da coluna inferior 60, preferivelmente em um ponto 74 localizado abaixo do ponto de introdução de alimentação 64. Novamente, os óleos fúseis podem ser recuperados separadamente, ou podem ser combinados com o subfluxo 72 da coluna 60, passando para o tratamento de efluentes através da bomba inferior de retificação 76.

[0050] O fluxo de vapor suspenso 70 da coluna inferior de retificação 60 é dirigido para a seção inferior da coluna superior de retificação 62. Qualquer condensado 80 coletado no fundo da coluna superior 62 pode ser retornado por uma bomba de retificação intermediária 82 para o ponto de introdução 84 da coluna inferior 60. O vapor 86 da coluna superior 62 é condensado em um condensador de refluxo de retifi- cação 88, localizado acima da coluna superior 62. Quaisquer caldeiras e não condensáveis inferiores 78 podem ser descarregados no sistema de incineração 12.

[0051] O produto restante, que é aproximadamente 99,85% em peso de metanol, é retirado em um fluxo 90, preferivelmente localizado ligeiramente abaixo do topo da vedação na coluna superior 62. Novamente, o produto de metanol é preferivelmente removido em quantidades suficientes para manter o perfil do metanol na coluna e movido para o resfriador de metanol 94 por meio adequado, tal como pela bomba de metanol 92, onde ele pode ser deslocado para armazenamento.

[0052] Será apreciado por aqueles versados na técnica que outras variações à modalidade preferida descrita aqui podem ser praticadas sem se afastar do escopo da invenção, tal escopo sendo adequadamente definido pelas seguintes reivindicações.

Claims

Método para recuperar e purificar metanol de um fluxo de gás extraído, caracterizado pelo fato de que compreende as etapas de:
obter, em uma taxa controlada, uma alimentação de gás (14) contaminado compreendendo não mais do que aproximadamente 40% em peso de metanol;
condensar (20) a dita alimentação de gás contaminado;
decantar (26) contaminantes imiscíveis da dita alimentação de gás contaminado condensado;
destilar (34) a dita alimentação de gás contaminado condensado na presença de um ácido para evaporar componentes voláteis (42), deixando uma alimentação de metanol contaminado (52), o dito ácido sendo suprido em um ponto de entrada (46) abaixo de um ponto de introdução (48) da dita alimentação de gás contaminado condensado;
refinar (97, 60) a dita alimentação de metanol contaminado por meio do aquecimento (59, 68) para evaporar metanol da dita alimentação de metanol contaminado; e remover impurezas como um subfluxo (63, 65, 72, 74); e
adicionalmente refinar (99, 62) o dito metanol evaporado por meio da remoção de impurezas como um fluxo de vapor aéreo (73, 78) para produzir metanol purificado (75, 90).
Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende a etapa de desviar um excesso do dito gás contaminado para um sistema de descarte antes da etapa de condensação.
Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende as etapas de resfriar e coletar o dito etanol evaporado.
Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende a etapa de extração de óleos fúseis da dita alimentação de metanol contaminado durante a dita etapa de refino.
Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende a etapa de armazenamento da dita alimentação de armazenamento antes da dita etapa de refino da dita alimentação de metanol contaminado.
Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende a etapa de reciclar o dito subfluxo para a dita etapa de refinar a dita alimentação de metanol contaminado.
Aparelho para executar o método da reivindicação 1 para recuperar e purificar metanol de um fluxo de gás (14) extraído, caracterizado pelo fato de compreender:
um meio de condensação (20) para receber e condensar uma quantidade controlada de gás extraído (14) compreendendo não mais do que aproximadamente 40% em peso de metanol;
um meio de decantação (26) para remover contaminantes imiscíveis do dito gás condensado;
um primeiro meio de destilação (34) compreendendo seções superior e inferior, para receber o dito gás condensado em um ponto de introdução (48) na dita seção superior, e para aquecer o dito gás condensado na presença de ácido recebido em um ponto de entrada (46) na dita seção inferior, para evaporar componentes voláteis, deixando metanol contaminado;
uma primeira seção de refino (97, 60) para evaporar metanol do dito metanol contaminado e remover impurezas como um subfluxo; e
uma segunda seção de refino (99, 62) para remover impu- rezas do dito metanol evaporado, como um fluxo de vapor aéreo (61, 70) produzindo metanol purificado.
Aparelho, de acordo com a reivindicação7, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um meio de armazenamento (52) para armazenar o dito metanol contaminado antes de entrar na dita primeira seção de refino (54).
Aparelho, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um meio para capturar (75, 90) e condensar (77, 94) o dito metanol purificado para armazenamento.
Aparelho, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um meio (65, 74) para remover óleos fúseis do dito metanol contaminado.
Aparelho, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o dito primeiro meio de destilação (34) compreende uma coluna de cobertura.
Aparelho, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que a dita coluna de cobertura adicionalmente compreende um refervedor (38) para reciclar parte do dito metanol contaminado.
Aparelho, de acordo com a reivindicação7, caracterizado pelo fato de que ao menos uma das ditas primeiras seções de refino (97, 60) e ditas segundas seções de refino (99, 62) compreendem um segundo meio de destilação.
Aparelho, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o dito segundo meio de destilação compreende uma coluna de retificação.
Aparelho, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o dito segundo meio de destilação compreende uma primeira e uma segunda coluna de retificação (60, 62).
Aparelho, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende um meio para desviar o excesso de gás para um sistema de descarte (12) antes de entrar no dito meio de condensação (20).