BRPI0822466B1

BRPI0822466B1 - método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga

Info

Publication number: BRPI0822466B1
Application number: BRPI0822466A
Authority: BR
Inventors: Saitou Kenichi
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp; Nippon Steel Corp; Sumitomo Metal Ind
Priority date: 2008-03-28
Filing date: 2008-12-04
Publication date: 2020-04-22
Also published as: CN101980801A; JP4371247B2; US20110023570A1; CN101980801B; MX2010010438A; EP2286934A1; JP2009241075A; BRPI0822466A2; EP2286934A4; WO2009118957A1; EP2286934B1

Abstract

método para a produção de um tubo de aco sem costura de alta liga o intumescimento de tubo pode ser evitado através da laminação por perfuração de um tarugo de aço de alta liga aquecido a uma faixa de temperatura de 900 a 1250°c com um laminador-mandrilador equipado com roletes principais que têm uma aspereza de superfície rmax de 150 a 500 mi. uma razão (o vão wg de roletes de guia/o vão w r dos roletes principais) é, de preferência, 1,1 o a 1 ,20. a diferença (teta p- teta r)é ajustada, de preferência, a o a 3,0°, em que teta r é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminadormandrilador e a linha de passagem; e teta p é um ângulo entre uma face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem.

Description

(54) Título: MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UM TUBO DE AÇO SEM COSTURA DE ALTA LIGA (51) Int.CI.: B21B 19/04; B21B 27/00; B21B 27/02; B21B 27/10.

(30) Prioridade Unionista: 28/03/2008 JP 2008-087150.

(73) Titular(es): NIPPON STEEL CORPORATION.

(72) Inventor(es): KENICHI SAITOU.

(86) Pedido PCT: PCT JP2008072006 de 04/12/2008 (87) Publicação PCT: WO 2009/118957 de 01/10/2009 (85) Data do Início da Fase Nacional: 24/09/2010 (57) Resumo: MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UM TUBO DE ACO SEM COSTURA DE ALTA LIGA O intumescimento de tubo pode ser evitado através da laminação por perfuração de um tarugo de aço de alta liga aquecido a uma faixa de temperatura de 900 a 1250°C com um laminador-mandriiador equipado com roletes principais que têm uma aspereza de superfície Rmax de 150 a 500 mi. Uma razão (o vão WG de roletes de guia/o vão W R dos roletes principais) é, de preferência, 1,1 O a 1 ,20. A diferença (teta p- teta r)é ajustada, de preferência, a O a 3,0°, em que teta R é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminadormandrilador e a linha de passagem; e teta p é um ângulo entre uma face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem.

1/12 “MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UM TUBO DE AÇO SEM COSTURA DE ALTA LIGA”.

Campo técnico

A presente invenção se refere a um método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, em particular, a método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga livre da ocorrência de imperfeições de superfície externa.

Técnica Anterior

Os métodos, como o processo de laminação “passo de peregrino” disponível junto à Mannesmann, o processo de laminação automática disponível junto à Mannesmann e o processo de laminação contínua disponível junto à Mannesmann são conhecidos como os métodos para a produção de um tubo de aço sem costura. Freqüentemente usado entre esses está o processo de laminação contínua da Mannesmann, no qual um molde oco é obtido através da perfuração de um tarugo aquecido com um laminador-mandrilador e, então, o molde oco obtido que tem uma barra de mandril inserida no mesmo é laminado com um laminador de mandril.

Há muito documentos de patente associados aos métodos para a produção dos tubos de aço sem costura. Em relação às técnicas para evitar imperfeições de superfície externa no momento de laminação por perfuração, a seguir as mesmas serão apresentadas.

O Documento de Patente 1 apresenta uma invenção na qual a perfuração é conduzida de tal modo que, quando uma placa inoxidável de martensita que contém, por percentual de massa, Cr: 10,0 a 16,0% e Ni: 1,0 a 8,0% é aquecida, a camada inferior das carepas de óxido produzidas na superfície da placa contenha uma parte de metal e apresente uma razão de área dos espaços vazios em relação a toda a seção transversal ajustada a 20% ou menos e uma espessura ajustada a 150 μιτι ou menos.

O Documento de Patente 2 apresenta um método para a produção de um tubo sem costura formada a partir de um material base ranhurado

2/12 externamente de difícil manuseio que contém 4,5 % em massa ou mais por meio de um método de perfuração a mandril inclinada. Esse método usa um material base no qual o valor máximo da diferença entre a altura de degrau máxima e a altura de degrau mínima em um comprimento de 25 mm na direção longitudinal do material base é medido em dez diferentes pontos arbitrários, e um valor médio (altura média de degrau de dez pontos) dos dez valores então obtidos é 2,0 mm ou menos.

Em outras palavras, os Documentos de Patente 1 e 2 descrevem, cada um, uma técnica para reduzir as imperfeições de superfície externa através da regulagem do próprio material base submetido à laminação por perfuração.

O Documento de Patente 3 descreve uma técnica para reduzir as imperfeições de superfície externa através da regulagem do formato dos roletes principais na laminação por perfuração. Essa técnica é associada a um método para obter um tubo de metal sem costura; uma peça de trabalho é movida de forma espiral e laminada por perfuração no método. Um par de roletes principais com formato de cone e um par de roletes de disco dispostos de modo alternado ao redor da linha de passagem da peça de trabalho. Um plugue é disposto ao longo da linha de passagem e é disposto entre os roletes principais e os roletes de disco. Nesse método, os roletes de disco são inclinados a um ângulo oblíquo δ a partir da linha de passagem para que não fiquem paralelos aos ângulos de face do lado de saída dos roletes principais. Os roletes de disco são inclinados em direção aos lados dos roletes principais que são posicionados no lado de aproximação da peça de trabalho em direção às superfícies deslizantes do rolete de disco. O ângulo oblíquo δ descrito acima é ajustado de tal modo que a relação 0₂ + 2^o < δ <9° (0₂: o ângulo de face do lado de saída de cada um dos roletes principais) e a relação δ + 01 < 12^o (θι: o ângulo de face do lado de entrada de cada um dos roletes principais) sejam satisfeitas, e a razão de expansão de tubo é ajustada a 1,15 ou mais. Dessa maneira, a ocorrência de imperfeições de superfície externa é impedida.

O Documento de Patente 4 descreve uma técnica para impedir a

3/12 ocorrência dos imperfeições de superfície externa na laminação por perfuração através do uso de roletes de guia de disco, os quais são produzidos a partir de um aço de baixa liga composto por 0,2 a 0,5% em peso de C, 0,5 a 4% em peso de Cr, 0,5 a 4% em peso de Ni e um saldo de Fe e elementos inevitáveis e tem uma carepa termo tratada de 50 a 500 μιτι na camada de superfície dos mesmos.

O Documento de Patente 5 apresenta uma técnica associada com uma sapata guia usada na perfuração inclinada ou laminação inclinada de um tubo de aço sem costura. Nessa técnica, uma sapata guia é dividida em duas partes, isto é, a parte principal e a parte inferior, na direção de espessura do mesmo. Uma pluralidade de ferramentas esféricas constituídas por um material de cerâmica ou de metal cerâmico são interpostas entre a parte principal e a parte inferior. As ferramentas esféricas são parcialmente produzidas para se projetarem a partir de orifícios pequenos na superfície da sapata guia, em que os orifícios pequenos são menores em diâmetro do que as ferramentas esféricas; e, portanto, a ocorrência dos imperfeições de superfície externa é impedido.

Documento de Patente 1: JP2001-96304A

Documento de Patente 2: JP2003-53403A

Documento de Patente 3: JP7-124612A

Documento de Patente 4: JP6-262219A

Documento de Patente 5: JP11-285709A

Descrição da invenção

Problemas a serem solucionados pela invenção

Conformes descrito acima, as técnicas anteriores apresentam as técnicas para impedir imperfeições de superfície externa de tubo de aço sem costuras com base nos métodos que envolvem a regulagem das condições de superfície da peça de trabalho, a modificação do formato dos roletes principais na laminação por perfuração, o tratamento de superfície da sapata guia, a regulagem do material dos roletes de guia de disco e similares; entretanto, nenhuma das técnicas convencionais atenta para a aspereza da superfície dos roletes principais.

Entretanto, quando o aço de alta liga é submetido à laminação por

4/12 perfuração, um intumescimento de tubo tende a ser gerado na peça de trabalho, e, desse modo, as técnicas supradescritas podem ser insuficientes.

A presente invenção é alcançada para solucionar os problemas mencionados acima, e o objetivo da invenção é fornecer um método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga livre da ocorrência de imperfeições de superfície externa.

Meios para solucionar os problemas

A Figura 1 é uma vista que ilustra a condição de ocorrência de intumescimento de tubo em um tubo de aço sem costura de alta liga. Conforme mostrado na Figura 1, uma peça de trabalho 4 é perfurada com um plugue 1 e é laminada com roletes principais 2 e roletes de guia 3, enquanto o diâmetro externo da peça de trabalho 4 está sendo controlado. Quando o intumescimento do tubo ocorre no local indicado por B na Figura 1 no momento da laminação por perfuração, o intumescimento do tubo se transforma em imperfeições de superfície externa.

Em primeiro lugar, o presente inventor constatou que há uma correlação entre uma razão de intumescimento de tubo e as imperfeições de superfície externa, em que a razão de intumescimento de tubo definida como “o diâmetro externo da porção de intumescimento de tubo de uma peça de trabalho/o vão dos roletes principais”. A razão de intumescimento de tubo representa que as condições de imperfeição de aleta tendem a se transformar em imperfeições de superfície externa de um tubo de aço sem costura de alta liga. Especificamente, um estudo realizado pelo presente inventor revelou que, quando a razão de intumescimento de tubo é regulada de modo a ser menor do que 1,10, as imperfeições de superfície externa de um tubo de aço sem costura podem ser dramaticamente reduzidas. Observa-se que o diâmetro externo da porção de imperfeição de aleta de uma peça de trabalho se refere ao comprimento indicado por A na Figura 1, e o vão dos roletes principais se refere ao comprimento indicado porWp na Figura 1.

Em segundo lugar, o presente inventor examinou em detalhes os

5/12 efeitos das diversas condições de laminação por perfuração na razão de intumescimento de tubo. Então, o presente inventor constatou, conseqüentemente, que o efeito da aspereza de superfície R_max dos roletes principais de um laminador-mandrilador é muito significante, e outros, como os seguintes, também afetam a razão de intumescimento de tubo:

uma razão (Wg/W_r), em que W_R é um vão de roletes principais do laminador-mandrilador, e Wg é um vão de roletes de guia do laminadormandrilador;

uma temperatura de superfície de uma peça de trabalho no momento de perfuração; e uma diferença (θρ - 0_R), em que 0_R é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminador-mandrilador e a linha de passagem, e θ_Ρ é um ângulo entre uma face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem.

A presente invenção foi alcançada com base nas constatações descritas acima, e a presente invenção envolve um método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga mostrado nos itens (1) a (6) a seguir.

(1) Um método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, incluindo as etapas de: processo de aquecimento de tarugo;

processo de laminação por perfuração, em que a aspereza da superfície R_max de roletes principais usada no processo de laminação por perfuração é ajustada a 150 a 500 pm; e processo de laminação por alongamento.

(2) O método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com (1), em que uma razão (W_G/W_R) é ajustada a 1,10 a 1,20 no processo de laminação por perfuração, em que W_R é o vão dos roletes principais do laminadormandrilador; e W_G é o vão dos roletes de guia do laminador-mandrilador.

(3) O método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com (1) ou (2),

6/12 em que a temperatura de superfície de uma peça de trabalho durante o processo de laminação por perfuração é ajustada a 900 a 1250°C.

(4) O método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga de acordo com qualquer um dentre (1) a (3), em que uma diferença (0_P - 0_R) é ajustada a 0 a 3,0°, em que 0_R é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminador-mandrilador e a linha de passagem; e θ_Ρ é um ângulo entre a face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem.

(5) O método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), em que os roletes principais que foram usados para perfuração de um tubo de aço sem costuras de aço comum são usados.

(6) O método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com (5), em que uma taxa de fluxo de uma água de refrigeração de rolete no momento da perfuração do tubo de aço sem costuras de aço comum é ajustada a 1000 a 1500 l/min.

Vantagens da Invenção

De acordo com a presente invenção, o intumescimento de tubo que ocorre no momento da perfuração de um tubo de aço sem costura de alta liga pode ser evitada e, desse modo, a ocorrência dos imperfeições de superfície externa do tubo de aço sem costura pode ser impedida.

Breve descrição dos desenhos

A Figura 1 é uma vista que ilustra a condição de ocorrência de intumescimento de tubo em um tubo de aço sem costura de alta liga.

A Figura 2 é uma vista que ilustra um ângulo entre um rolete principal e uma linha de passagem e um ângulo entre um plugue e a linha de passagem;

A Figura 3 é um gráfico que mostra uma relação entre a aspereza de superfície dos roletes principais e uma razão de intumescimento de tubo em um Exemplo;

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A Figura 4 é um gráfico que mostra uma relação entre o número de tarugos laminados de aço comum e a aspereza de superfície dos roletes principais em outro Exemplo;

A Figura 5 é um gráfico que mostra uma relação entre uma razão (W_G/W_R) e a razão de intumescimento de tubo em ainda outro Exemplo; e

A Figura 6 é um gráfico que mostra uma relação entre uma diferença (Op - Or) e a razão de intumescimento de tubo em ainda outro Exemplo.

Descrição dos símbolos

1: Plugue

2: Rolete principal

3: Rolete de guia

4: Peça de trabalho

Melhor maneira de executar a invenção

Na presente invenção, por exemplo, um tarugo aquecido com um forno de aquecimento é perfurado com um laminador-mandrilador para produzir um molde oco; o molde oco foi submetido à laminação por alongamento com um laminador de mandril ou similares, e quando necessário, submetido adicionalmente à calibragem com um laminador calibrador ou similar para produzir um tubo de aço sem costura de alta liga.

No método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com a presente invenção, é exigido que uma aspereza de superfície R_max de roletes principais usados no processo de laminação por perfuração tenha sido regulada de modo que esteja dentro de uma faixa de 150 a 500 pm. Quando a aspereza de superfície R_max dos roletes principais é extremamente plana com menos de 150 pm, a força de preensão dos roletes no momento de perfuração é insuficiente e o intumescimento de tubo da peça de trabalho se torna excelente. Por outro lado, quando a aspereza de superfície R_maxdos roletes principais excede 500 pm, as imperfeições devido aos roletes ocorrem na peça de trabalho. Portanto, no processo de laminação por perfuração na presente invenção, a aspereza de superfície R_max dos roletes principais é ajustada

8/12 a 150 a 500 μιη.

Como os roletes principais que estão dentro da faixa de aspereza de superfície descrita acima, recomenda-se o uso dos roletes principais que foram usados para a perfuração de tubos de aço comuns sem costura. O número de vezes de laminação do aço comum não é restrito, porém, é preferível usar os roletes que foram usados para a laminação de aproximadamente 3000 a 4000 tarugos. Em particular, é preferível reduzir a quantidade da água de refrigeração de rolete no momento da perfuração de tubos de aço comuns sem costura. Desse modo, é possível ajustar, de modo eficiente, a aspereza de superfície dos roletes principais para que estejam dentro da faixa mencionada acima. Usualmente, a taxa de fluxo da água de refrigeração de rolete no momento da perfuração dos tubos de aço comuns sem costura é de cerca de 2000 a 2500 l/min; recomenda-se ajustar a taxa de fluxo a 1000 a 1500 l/min. Desse modo, é possível reduzir o número de tarugos laminados exigidos para regular a aspereza de superfície do rolete com o objetivo de que esteja dentro da faixa descrita acima.

A perfuração é, de preferência, realizada de tal modo que a razão (Wg/Wr) esteja dentro de uma faixa de 1,10 a 1,20, em que W_R é o vão dos roletes principais do laminador-mandrilador; e Wg é o vão dos roletes de guia do laminador-mandrilador. Isso ocorre devido ao fato de que há uma possibilidade de que, quando a razão (W_G/W_R) é menor do que 1,10, falha no agudo é causada e, quando a razão (W_G/W_R) excede 1,20, o intumescimento de tubo ocorre, e as imperfeições podem resultar em imperfeições de superfície externa.

A temperatura de superfície de uma peça de trabalho no momento de perfuração está, de preferência, dentro de uma faixa de 900 a 1250°C. Isso ocorre porque há uma possibilidade de que, quando a temperatura de perfuração é inferior a 900°C, a resistência à deformação da peça de trabalho submetida à laminação por perfuração é aumentada para causar a ocorrência de intumescimento de tubo e, quando a temperatura de perfuração excede 1250°C, a peça de trabalho é fundida para causar a ocorrência de imperfeições internos.

A perfuração é realizada, de preferência, de tal modo que a diferença

9/12 (Op - Or) esteja dentro de uma faixa de 0 a 3,0°. 0r é um ângulo entre a face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminador-mandrilador e a linha de passagem e θρ é um ângulo entre a face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem. Quando a diferença (Op - 0r) é menor do que 0^o, a perfuração pode não ser capaz de ser realizada e, quando a diferença (Op - 0r) excede 3,0°, o intumescimento de tubo pode ocorrer para causar a ocorrência de imperfeições de superfície externa. Deve-se observar que o ângulo 0r e o ângulo Θρ são identificados como 0_R e θρ na Figura 2, respectivamente.

Exemplo 1

O experimento a seguir foi realizado com o propósito de verificar os efeitos vantajosos da presente invenção. Especificamente, um tarugo de 225 mm no diâmetro externo e 3.000 mm em comprimento foi obtido através da fundição de aço com 13% de Cr (SUS 403), o tarugo foi aquecido a 1200°C. Então, o tarugo foi submetido à perfuração através do uso de diversos roletes principais (os diâmetros de rolete eram de 1.200 mm) diferentes na aspereza de superfície R_max. Armações perfuradas de 228 mm em diâmetro externo e 18,75 mm em espessura de parede foram produzidas. A aspereza de superfície de cada um dos roletes principais foi regulada com base no número de tarugos de aço comum (S25C) submetido à laminação realizada com antecedência. Os resultados são mostrados na Figura 3.

Conforme mostrado na Figura 3, quando a aspereza de superfície Rmax dos roletes principais era aproximadamente 50 pm, a razão de intumescimento de tubo (o diâmetro externo da porção de imperfeição de aleta da peça de trabalho/o vão dos roletes principais) excedeu 1,15. As imperfeições de superfície externa tendem a ocorrer nessa condição. Entretanto, com o aumento da aspereza de superfície R_max dos roletes principais, a razão de intumescimento de tubo diminuiu e, quando a aspereza de superfície R_max dos roletes principais era 150 pm ou mais, encontrou-se que a razão de intumescimento de tubo era de 1,10 ou menos.

Os roletes principais que têm uma aspereza de superfície R_max de 175 pm foram usados, de fato, em um processo de laminação por perfuração de uma

10/12 operação real e, conseqüentemente, a taxa de ocorrência dos imperfeições de superfície externa foi capaz de ser reduzida a 3,0%. A taxa era de 6,2% antes de tal regulagem.

Exemplo 2

A seguir, o presente inventor investigou como regular a aspereza de superfície dos roletes principais através da laminação de tubos de aço comuns. Os resultados são mostrados na Figura 4.

Conforme mostrado na Figura 4, com o aumento do número dos tarugos laminados de aço comum, a aspereza de superfície R_max dos roletes principais aumentou. Quando 3000 ou mais tarugos de aço comum foram laminados, a aspereza de superfície R_max dos roletes principais foi capaz de ser 150 μηη ou mais. Quando a água de refrigeração no momento da laminação do aço comum foi reduzida, a eficiência da regulagem da aspereza de superfície dos roletes principais foi adicionalmente aumentada. A taxa de fluxo da água de refrigeração foi ajustada a aproximadamente 2500 l/min nos casos usuais (exemplos representados por □ na Figura 4), e a taxa de fluxo da água de refrigeração foi ajustada a 1500 l/min nos casos com água reduzida (exemplos representados por O na Figura 4).

Exemplo 3

A seguir, o presente inventor investigou a relação entre a razão (W_g/Wr) e a razão de intumescimento de tubo. Wr é o vão dos roletes principais do laminador-mandrilador; e W_G é o vão dos roletes de guia do laminadormandrilador. Nesse experimento, os roletes principais que têm uma aspereza de superfície R_max de 175 μίτι regulada através da laminação do aço comum foram usados, a razão (W_g/Wr) foi regulada de modo que representasse diversos valores, e o experimento de aço com 13% de Cr foi submetido à laminação por perfuração. Outras condições foram iguais às condições no Exemplo 1 descrito acima. Os resultados são mostrados na Figura 5. Conforme mostrado na Figura 5, quando a razão (W_G/W_R) excedeu 1,20, a razão de intumescimento de tubo aumentou. As imperfeições de superfície externa tendem a ocorrer nessa

11/12 condição. Quando a razão (Wg/\Nr) era pequena, o volume do agudo é aumentado e as falhas do agudo tendem a ocorrer. Entretanto, desde que a razão (Wg/Wr) seja 1,10 ou mais, o agudo foi capaz de ser realizado sem quaisquer problemas.

Os roletes principais que tem uma aspereza de superfície R_max de 175 μίτι e a razão (W_G/W_R) de 1,15 foram usados, de fato, em um processo de laminação por perfuração de uma operação real e, conseqüentemente, a taxa de ocorrência dos imperfeições de superfície externa foi capaz de ser reduzida a 2,0%.

Exemplo 4

A seguir, o presente inventor investigou a relação entre a diferença (θ_Ρ - Or) e a razão de intumescimento de tubo, em que 0r é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais do laminador-mandrilador e a linha de passagem; e 0p é um ângulo entre uma face de laminação do plugue de perfuração e a linha de passagem. Nesse experimento, os roletes principais que têm a aspereza de superfície R_max de 175 pm regulada através da laminação do aço comum foram usados, a razão (W_G/W_R) foi regulada de modo a ser 1,15, a diferença (0_P - 0_R) foi regulada de modo a representar diversos valores, e o aço supramencionado com 13% de Cr foi submetido à laminação por perfuração. Outras condições eram iguais às condições no Exemplo 1 descrito acima. Os resultados são mostrados na Figura 6.

Conforme mostrado na Figura 6, com o aumento da diferença (θρ Or), a razão de intumescimento de tubo também aumentou. Quando a diferença (Θρ - 0_R) excedeu 3,0°, a razão de intumescimento de tubo excedeu 1,10, e a falha de intumescimento de tubo tende a ocorrer.

Os roletes principais que têm uma aspereza de superfície R_max de 175 pm, a razão (W_G/W_R) de 1,15 e a diferença (Θ_Ρ - 6_R) de 2,0° foram usados, de fato, em um processo de laminação por perfuração de uma operação real e, conseqüentemente, uma taxa de ocorrência dos imperfeições de superfície externa foi capaz de ser reduzida a 1,5%.

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Aplicabilidade industrial

De acordo com a presente invenção, é possível impedir o intumescimento de tubo que ocorre no momento da perfuração de um tubo de aço sem costura de alta liga, e, desse modo, é possível impedir a ocorrência dos 5 imperfeições de superfície externa do tubo de aço sem costura.

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Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga incluindo as etapas:

- processo de aquecimento de tarugo em que a peça de trabalho (4) que é um tarugo é aquecida;

- processo de laminação por perfuração em que a peça de trabalho (4) é perfurada com um plugue (1) e laminada com roletes principais (2) e roletes de guia (3), em que a aspereza de superfície Rmax dos roletes principais (2) é ajustada a 150 a 500 pm; e

- processo de laminação-alongamento em que a peça de trabalho (4) é submetida a laminação por alongamento, CARACTERIZADO pelo fato de que uma razão (Wg/Wr) é ajustada a 1,10 a 1,20 no processo de laminação por perfuração, onde:

Wr é o vão dos roletes principais (2) do laminador-mandrilador e

Wg é o vão dos roletes de guia (3) do laminador-mandrilador.
2. Método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que uma diferença (θρ - 0r) é ajustada a 0 a 3,0°, em que:

0r é um ângulo entre uma face do lado de saída de cada um dos roletes principais (2) do laminador-mandrilador e a linha de passagem e θρ é um ângulo entre uma face de laminação do plugue (1) de perfuração e a linha de passagem.
3. Método para a produção de um tubo de aço sem costura de alta liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 2, CARACTERIZADO pelo fato de que os roletes principais (2) que foram usados para laminação por perfuração de um tubo de aço sem costura de aço comum são usados, em que a taxa de fluxo da água de refrigeração de rolete no momento da perfuração dos tubos de aço sem costura de aço comum é ajustada a 1000 a 1500 l/min.

Petição 870190088590, de 09/09/2019, pág. 8/8

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