BRPI0816119B1

BRPI0816119B1 - Método e dispositivo para a produção direta de granulado de poliéster a partir de uma fusão de poliéster altamente viscosa

Info

Publication number: BRPI0816119B1
Application number: BRPI0816119-4A
Authority: BR
Inventors: Eike Schulz-Van Endert; Kurt Hanimann; Theodor Anton Bruckmann
Original assignee: Uhde Inventa-Fischer Gmbh; Bkg Bruckmann & Kreyenborg Granuliertechnik Gmbh
Priority date: 2007-08-24
Filing date: 2008-08-22
Publication date: 2024-01-09
Also published as: RU2010109353A; KR20100090757A; US20090072423A1; ES2433384T5; US8556610B2; EP2180987B1; RU2476314C2; PL2180987T5; EP2180987A2; PL2180987T3; US7993557B2; DE102007040135A1; JP5591111B2; US20160023377A9; MX2010002090A; CN101842208A; KR101475549B1; CN101842208B; WO2009027064A2; BRPI0816119A2

Abstract

método para a produção de grânulos de poliéster de baixa hidrólise a partir de fusões de poliéster altamente viscoso e ainda dispositivo para a produção de grânulos de poliéster. a presente invenção refere-se a método para a produção contínua de grânulos de poliéster de baixa hidrólise a partir de fusões de poliéster altamente viscoso, cujo método é distinguido em que a redução no grau de policondensação, iniciando a partir da fusão de poliéster para o granulado de poliéster, é menor do que 2%. adicionalmente, a presente invenção refere-se a um granulado de poliéster que é produzido com o referido método, e também a um dispositivo para a produção do granulado.

Description

[0001] A presente invenção refere-se a um método para a produ ção contínua de grânulos de poliéster de baixa hidrólise a partir de fusões de poliéster altamente viscoso, cujo método é distinguido em que a redução no grau de policondensação, iniciando a partir da fusão de poliéster para o granulado de poliéster, é menos do que 2%. Adicionalmente, a presente invenção refere-se a um granulado de poliéster que é produzido com o referido método, e também a um dispositivo para a produção do granulado.

[0002] Para a produção de grânulos de poliéster, em particular PET (tereftalato de polietileno), uma série de métodos foram desenvolvidos os quais pressionam o polímero fundido para fora de um bocal e os "filamentos" obtidos são então resfriados em um banho de água de modo que os referidos se solidificam, então são cortados por meio de um dispositivo de corte para formar lascas cilíndricas, após são resfriadas adicionalmente de 50°C a 60°C e subsequentemente são tratadas após remover a quantidade de água de transporte em um secador centrífugo ou outro dispositivo de secagem até que os mesmos tenham a superfície seca. As referidas lascas estão então prontas para um subsequente dispositivo de tratamento de modo a aumentar a vis-cosidade, cujo dispositivo compreende em geral uma pluralidade de etapas, por exemplo, cristalizadores e um ou mais reatores, e é operado sob gás inerte em até 220°C.

[0003] Outro método que foi mais e mais bem-sucedido também para PET é denominado corte com "face de cunha" ou também corte a quente.

[0004] Ele difere no sentido de que o bocal a partir do qual o polí- mero é pressionado está em contato direto com a câmara de corte e água, um fluxo de circulação de água transportando constantemente os "grânulos" de uma forma redonda para oval os quais são produzidos por um simples anel de faca que passa adiante dos orifícios do bocal, o calor de fusão sendo retirado e super resfriamento dos "grânulos" ocorrendo. A mistura de lascas/água é separada e a água da superfície é removida em uma centrífuga de agitação de modo que granulado pré-seco, capaz de ser transportado, é obtido no final.

[0005] O referido método foi aprimorado com relação ao uso do calor interno do polímero para cristalização do poliéster em que o resfriamento da fusão abaixo do ponto de fusão é interrompido em temperaturas de 100°C a 190°C. Nesta faixa, cristalização se inicia e, por conexão subsequente de um canal de cristalização horizontal, graus de cristalização de > 38% são alcançados, o que é suficiente para evitar a adesão das lascas (aglomeração) em temperaturas de processamento mais altas, por exemplo, em uma unidade de secagem ou pós-condensação. Por outro lado, os "grânulos" ainda quentes podem ser adicionalmente temperados a uma temperatura constante para se-cagem e desgaseificação adicional dos subprodutos de reação danosos dos poliésteres em um recipiente de armazenamento por poucas horas com um fluxo leve com um gás veículo, por exemplo, ar ou um gás inerte. Como um resultado, um produto de resina já comercializá- vel pode ser produzido. O uso dos referidos dispositivos provou ser interessante para produção convencional de PET.

[0006] Adicionalmente, um método correspondente para a produ ção de poliéster de alto peso molecular é conhecido a partir de WO 03/042278 A1. Os referidos produtos PET são dotados, em virtude de seu grande comprimento de cadeia, de uma susceptibilidade particular à decomposição hidrolítica sob condições de limite específicas, tais como alta temperatura com presença simultânea de água ou vapor de água ou também um longo tempo de armazenamento com o efeito de umidade. Foi deste modo mostrado que, com um contato intensivo da fusão com água quente e formação de vapor de água, uma forte hidrólise deve ser esperada o que reduz o grau de policondensação dentro de poucos minutos em cerca de 20%.

[0007] Para uma nova tecnologia a qual, partindo de fusão alta mente viscosa sem usar energia e pós-condensação intensamente complexa, diretamente produz um produto acabado que é comparativamente e qualitativamente melhor do que os granulados/grânulos de poliéster produzidos de modo convencional, as desvantagens que tornam o uso industrial difícil são evidentes. As deficiências a seguir podem ser observadas em particular: 1. rápida hidrólise em atmosfera de vapor de água já no pré- secador, 2. controle deficiente da cristalização, 3. altas perdas de água por evaporação, 4. capacidade de controle da secagem isotérmica subsequente.

[0008] Iniciando a partir daqui, é o objetivo da presente invenção indicar um método aprimorado no qual o máximo possível a decomposição hidrolítica do grau de policondensação dos granulados de poliés- ter diretamente produzidos é evitado. Adicionalmente, o granulado pretende ser dotado de um baixo teor de acetaldeído (teor de AA).

[0009] Um objetivo adicional da presente invenção é indicar um granulado correspondente e um dispositivo para implementar o referido um método.

[00010] De acordo com a presente invenção, é proposto se otimizar o método em que o corte a quente é implementado a temperaturas de água de 70°C a 95°C e uma proporção de líquido para sólido de 8 a 12:1. É, portanto, essencial que o licor seja retido por volta da entrada no pré-secador e que a água de circulação no pré-secador seja sepa- rada dentro de < 10 seg. Foi agora mostrado que, embora mantendo as referidas condições do método, um granulado ou grânulos de poli- éster podem ser obtidos, o grau de policondensação do qual é menos do que 2% abaixo do grau de policondensação da fusão altamente viscosa. Desde então com o método de acordo com a presente invenção, granulados ou grânulos de poliéster com um alto grau de policon- densação, como mencionado acima, pode ser obtido, é possível se usar os referidos diretamente a partir de um frasco ou filme de aplicação sem dispositivos conectados intermediários para aumentar a viscosidade, com o qual o resfriamento dos granulados/grânulos, armazenamento intermediário, reaquecimento e têmpera a longo prazo em uma alta temperatura e também circulações complexas de gás inerte e resfriamento repetido estão associados.

[00011] O método de acordo com a presente invenção se inicia a partir de uma fusão de poliéster, preferivelmente uma fusão de PET, que é produzido com uma instalação de policondensação contínua, dotada de um grau de policondensação de 132 a 165, preferivelmente até 162. Métodos deste tipo para a produção de poliéster altamente viscoso são conhecidos em si no estado da técnica. Em relação a isto, ver WO 03/042278 A1 já mencionada.

[00012] De modo surpreendente, foi agora mostrado que, com o método de acordo com a presente invenção, uma mera redução no grau de policondensação a valores menores do que 2%, preferivelmente a valores menores do que 1,5%, com relação ao grau de poli- condensação da fusão altamente viscosa é efetuada. No método de acordo com a presente invenção, referência é feita em particular ao fato de que uma pré-separação normal de água, de modo a liberar o pré-secador, de transporte de água a partir do tubo de suprimento a partir do dispositivo de corte para o pré-secador não produz a redução em hidrólise que foi esperada, isto é a formação de vapor de água apresentou um efeito significantemente maior na superfície quente dos grânulos/granulados do que a camada de água de resfriamento. É deste modo importante, de modo a se alcançar o efeito, que a proporção de líquido para sólido, isto é a proporção de água para grânu- los/granulado, é ajustada a uma proporção de líquido para sólido de 8 a 12:1 e que a temperatura da água durante o corte a quente está na faixa de 80°C a 90°C. Apenas pequenas diferenças de efeito de hidrólise foram produzidas aqui, as quais podem ser atribuídas à faixa dispersa da análise. No método de acordo com a presente invenção, a pré-secagem é de importância crucial com relação a isto. Foi mostrado que, quando se mantém as condições de acordo com a invenção, um poliéster intermediário granulado é obtido após a pré-secagem e é dotado de uma umidade residual de < 200 ppm e > 100 ppm.

[00013] Preferivelmente, PET (tereftalato de polietileno) é produzido no método de acordo com a presente invenção.

[00014] As características técnicas a seguir emergem como critérios cruciais para a hidrólise mínima: 1. Nenhum pré-abastecimento de água antes do secador, 2. Rápida descarga do transporte de água no secador dentro de < 10 s, 3. Rápida remoção da água da superfície dentro de 30 s até 2 minutos, 4. Ligeira evaporação de água residual a qual se difundiu na estrutura do polímero com progressiva secagem e descarga eficiente do mesmo por meio de ar seco preaquecido em contrafluxo a partir do silo de coleta subsequentemente conectado, 5. Condensação da mistura de vapor de água/ar em um condensador de spray subsequentemente conectado, a água do qual é removida a partir da circulação da água de transporte, resfriada e retornada de volta para a circulação principal após filtragem, 6. Controle do ar de enxágue com relação a uma quantidade e ponto de condensação, o que deve ser entre - 10°C e - 40°C, na secagem principal para remoção adicional de água e outros subprodutos voláteis do poliéster.

[00015] A presente invenção se refere também ao granulado produzido de acordo com o método acima descrito, preferivelmente produzido de PET. O granulado de acordo com a presente invenção, que é produzido com o método acima descrito, é distinguido em particular em que o seu grau de policondensação é menor do que 2%, preferivelmente menor do que 1,5%, com relação ao grau de policondensação da resina de poliéster altamente viscoso. Características essenciais adicionais as quais caracterizam o granulado de acordo com a presente invenção são o grau de cristalização de menos do que 38% (método de medição de densidade), um componente de baixo ponto de ebulição (por exemplo, AA, MDO etc.) de menos do que 1 ppm, preferivelmente 0,5 a 0,9 pm, e também uma excelente cor a qual, de acordo com a especificação, é dotado de um valor amarelo b* (CIELAB) de - 1 a - 3. O granulado de acordo com a presente invenção é distinguido adicionalmente em que seu componente de água é menor do que 100 ppm e em que o peso de partícula granulada é menor do que 25 g, preferivelmente < 15 g. Adicionalmente, é surpreendente que o granulado que é produzido é dotado de um teor muito baixo de acetaldeído (teor de AA) de < 0,8 ppm. Uma vantagem adicional do granulado de acordo com a presente invenção é que a superfície específica do mesmo é > 1,4m2/kg, preferivelmente 1,6 a 1,8 m2/kg. O granulado de acordo com a presente invenção é consequentemente excepcionalmente bem adequado a todas as aplicações na indústria da embalagem e, em função de sua baixa cristalinidade, oferece vantagens adi-cionais na produção de garrafas o que permite em particular uma baixa temperatura de reaquecimento e consequentemente reduz a formação mais uma vez de produtos de decomposição de baixo ponto de ebulição do poliéster e aumenta o coeficiente de produção de pré-formas. Também não são estabelecidas "altas fusões" nas pré-formas as quais podem ser produzidas em métodos convencionais durante uma condensação de fase sólida uma vez que, no novo método, nenhum aumento ou apenas um aumento marginal na viscosidade é efetuado em virtude do tratamento de baixa temperatura descrito.

[00016] A presente invenção então se refere adicionalmente a um dispositivo para a produção de poliéster granulado, preferivelmente PET granulado, a partir de uma fusão de poliéster altamente viscoso com um grau de policondensação de 132 a 165. O dispositivo é distinguido em particular em que o pré-secador é configurado como uma centrífuga de agitação. A configuração da centrífuga de agitação na forma de um cone é de crucial importância, a estrutura centrífuga se alargando para cima a partir da base conicamente ou em etapas. Além da configuração do pré-secador como uma centrífuga de agitação, é adicionalmente essencial no dispositivo que, no decurso do processo, um dispositivo de secagem/desgaseificação especificamente configurado é usado. Um dispositivo de secagem/desgaseificação da presente invenção é distinguido em particular em que o mesmo é configurado na forma de um recipiente cilíndrico vertical e em que o recipiente é dividido em uma zona de controle de temperatura e uma zona de resfriamento.

[00017] A presente invenção é descrita subsequentemente em mais detalhes pelas Figuras 1 e 2.

[00018] A Figura 1 mostra deste modo um gráfico de fluxo de todo o processo e A Figura 2 mostra um dispositivo de seca- gem/desgaseificação.

[00019] Todo o processo é representado na Figura 1. A sequência de eventos se refere à produção de PET.

[00020] A fusão altamente viscosa é pressionada por meio de uma bomba de medição 2 a qual pode elevar uma pressão de 8 MPa a 20 MPa (> 80 bar a 200 bar), através de uma placa de bocal aquecido 3. (Granulação debaixo d’água abaixo de pelo menos 0,1 MPa (1 bar), excesso de pressão com uma temperatura de entrada de água de pelo menos 70°C, preferivelmente 80 - 95°C). Um anel de faca cortante trabalhando próximo do último secciona a fusão a partir de cada orifício da placa do bocal, em resultado do que partículas redondas ou ovais (grânulos) são formados, os quais se solidificam de modo amorfo na superfície em virtude do intenso fluxo de água em torno dos mesmos. A câmara de água está sob relativo excesso de pressão e a proporção de líquido para sólido é entre 8 e 12 : 1. A mistura de grânulo/água se move por meio de uma tubulação curta tangencialmente para dentro do pré-secador 5 que é configurado como uma centrífuga de agitação, a água de separação ocorrendo na região inferior e os grânulos emergindo na região superior.

[00021] Foi mostrado aqui que, contrastando com o método convencional, é importante se mover a proporção de líquido para sólido em direção a "zero" dentro de um tempo de contato de poucos segundos no pré-secador 5, isto é para remover a água no quinto inferior do mesmo o mais completamente possível, de modo a, por um lado, minimizar a retirada de calor adicional a partir dos grânulos pela água e, por outro lado, a água do filme da superfície nos grânulos de modo que, como um resultado da água de evaporação, não ocorre nem a hidrólise nem o super-resfriamento dos grânulos a partir da faixa operacional de 120°C a 180°C. Foi observado ao mesmo tempo que a proporção de grânulos para água evaporada em kg/kg pode se encontrar apenas dentro de limites estreitos de 100 : 1 a 20 : 1 de modo a evitar os resultados desvantajosos descritos.

[00022] As referidas premissas foram a base de uma nova configuração do secador. Em particular a região de entrada do licor é configurada de modo que as espirais de agitação/transporte as quais são configuradas na forma de um parafuso aberto, obtêm elementos de condução adicionais na forma de uma lâmina ou agitador de turbina.

[00023] Como um resultado, a massa fluida do licor é movida em direção à periferia do agitador e pode assim ser descarregada sem esforço e extremamente rapidamente pela estrutura de centrifuga cilíndrica perfurada no mesmo, tamanho de orifício e número necessário para ser considerado. Adicionalmente, uma redução na espessura da camada é realizada para separação da água da superfície em que a estrutura da centrífuga até então cilíndrica é configurada conicamente para cima ou cilindricamente escalonada, em resultado do que as forças centrífugas aumentam de modo contínuo e correspondentemente a espessura da camada da água nos grânulos se reduz. O agitador centrífugo/transporte é constantemente adaptado para o aumento em diâmetro de modo que a espessura da camada (pasta) reduz com o maior diâmetro. O espaçamento das lâminas de agitação/transporte com relação à estrutura da peneira desempenha aqui um papel considerável em máxima separação de água. Não só água mas também formação de vapor podem assim ser descarregados com facilidade através do cone de peneira para o lado de fora. Uma vantagem adicional do cone é a maior disponibilidade da superfície da peneira o que facilita a passagem de água e vapor. Foi mostrado nos testes que a proporção de diâmetro de entrada (no fundo) : diâmetro de descarga (em cima) de 0,75 a 0,6 produz o melhor efeito de separação de água com simultânea minimização de formação de vapor.

[00024] Surpreendentemente, foi também observado que a primeira cristalização a < 10% ocorre já no pré-secador 5 em temperaturas acima do ponto de transição de vidro (70 - 80°C). Repetidos testes proporcionaram o resultado de aglomeração que é de outro modo normal para PET foi então não mais capaz de ser estabelecido. A necessidade de cristalização adicional, por exemplo, em um canal oscilante, consequentemente não é mais necessária. Uma simples, peneira de classificação isolada 6 é suficiente para a separação de excesso de comprimentos de modo a efetuar o curso adicional de difusão e secagem de componente de baixos pontos de ebulição de PET.

[00025] Um condensador de injeção 9 pode ser mencionado como elemento essencial adicional que otimiza a utilização da água da circulação de água do processo de modo que resulta em menos perdas de lama e perdas de água da água que é preparada de modo oneroso por osmose reversa.

[00026] O condensador de injeção 9 é conectado diretamente após o pré-secador 5 de modo a reduzir inevitavelmente o surgimento de vapor de água no secador a menos do que 1/10. Resultou a partir do equilíbrio de material -energia que, por exemplo, com um rendimento de grânulo de 12.000 kg/h, uma quantidade de vapor de 600 kg/h foi produzida. 530 kg/h do referido podem agora ser reciclados. Uma vez que o condensador de injeção é disposto no lado do fluxo da circulação de água do processo principal, o controle de temperatura do último pode consequentemente ser alcançado ao mesmo tempo, o que é de grande importância é durante "corte de face de cunha".

[00027] De modo a se evitar de modo confiável uma maior hidrólise, foi mostrado surpreendentemente que o enxágue com ar seco, prea- quecido a 140°C a 180°C (aquecedor 10) através do recipiente de coleta subsequente 7 e por condução do referido fluxo de ar na direção oposta a partir do fluxo de grânulo através da peneira de classificação 6 e do pré-secador 5, a umidade do qual é ajustada a aproximadamente + 10°C de ponto de condensação, é necessária para uma cristalização uniforme e produto pré-seco o que corresponde às necessidades de qualidade. Para este fim, a quantidade de ar que flui para dentro do recipiente de coleta 7 é controlada como uma função do ponto de condensação na entrada do ar e para dentro do secador 5 de modo que a umidade residual dos grânulos de < 200 ppm, preferivelmente > 100 ppm, é alcançada na saída. A transferência de lascas quentes para um silo de permanência 8 é então efetuada por meio do mesmo pré- aquecedor de ar seco, um transporte de "alta densidade" que transporta o granulado esférico com cuidado para dentro do silo sendo preferido.

[00028] Foi mostrado surpreendentemente que a secagem adicional neste ponto do tempo contrabalança a desgaseificação adicional dos grânulos de componente de baixos pontos de ebulição. Foi observado que as pequenas quantidades de água presentes na estrutura de poli- éster podem apresentar um efeito de captura para os componentes de baixos pontos de ebulição acetaldeído, metildioxolano e outros produtos de decomposição de PE que são mais baixos em uma potência e consequentemente a expulsão acelerada dos referidos materiais pode ser controlada com a ajuda do componente de água residual. Uma redução temporal no procedimento de evolução de gás em aproximadamente 30% a 40% com relação aos métodos convencionais foi observada.

[00029] A parte de desgaseificação do silo 8 é submetida a um fluxo de ar frio, o mesmo dotado de um ponto de condensação controlado entre - 10°C e - 40°C. A quantidade de ar é deste modo ajustada por meio de um controlador 15 de modo que os subprodutos que se difundem para fora dos grânulos e são gasosos sob as condições de temperatura mencionadas são descarregados. A proporção de quantidade de grânulo para quantidade de ar é ajustada de modo ótimo de 5 a 25. O suprimento de ar é efetuado, por exemplo, à temperatura ambiente mas abaixo da temperatura de processo de grânulo permissível de 50°C, a distribuição de ar sendo disposta abaixo do tubo de trocador de calor lasca/água que é integrado no silo para resfriamento das lascas para a temperatura de empacotamento. A entrada de ar em si é configurada por meio de um duplo cone. O refrigerador de lascas garante aprimoramento adicional na distribuição de pequena quantidade de ar que borbulha no contrafluxo através da coluna de grânulos. Em virtude da pequena quantidade de ar que apresenta uma entalpia que é menor com relação à massa dos grânulos, a temperatura de equilíbrio é ajustada no silo 8 a qual não evita o processo de têmpera. Mesmo pequenos decímetros acima do refrigerador de lascas, a temperatura da coluna de lascas está em equilíbrio com o perfil de tempe-ratura proporcionado da desgaseificação.

[00030] Vantajosamente, o ar de enxágue/transporte é produzido por um sistema secador de ar Konti. Como uma variante de economia de energia o ar de refugo do silo pode também ser usado para enxaguar o recipiente de coleta e o pré-secador e também para transportar ar e para regeneração do sistema secador de ar.

[00031] A Figura 2 mostra, em uma representação seccionada ampliada, a configuração do silo de permanência/desgaseificação 8. O silo de permanência/desgaseificação 8 é configurado deste modo na forma de um alojamento vertical cilíndrico. O silo 8 é deste modo subdividido em duas zonas e de fato em uma zona de controle de temperatura 9 e em uma zona de resfriamento 10. O trocador de calor da zona de resfriamento é deste modo configurado como um feixe de tubos 15 com processamento, livre de áreas mortas, no lado superior do mesmo. É deste modo essencial no silo de permanên- cia/desgaseificação 8 que a área de superfície livre dos tubos do trocador de calor com relação à área de superfície do recipiente seja di-mensionada de 1 : 4 a 1 : 6 e a proporção de L/D do trocador de calor é pelo menos 1.2 : 1. A introdução do ar seco abaixo do feixe de tubo do trocador de calor é deste modo implementada através de um espaço anular que é produzido pelo duplo cone. No lado superior do recipiente, uma saída de gás quente 16 é proporcionada. De modo a monitorar o perfil de temperatura, o silo de permanência/desgaseificação 8 pode ser dotado de pelo menos 3 pontos de medição sobre toda a altura do cilindro que pode ser disposto preferivelmente centralmente, próximo à linha central do recipiente (não ilustrado). Uma característica adicional do silo de permanência/desgaseificação 8 é que a parte cilíndrica do recipiente é equipada com isolamento ativo, por exemplo, aquecimento elétrico, espiras de meio tubo, ou similar.

Claims

1. Método para a produção direta de granulado de poliéster a partir de uma fusão de poliéster altamente viscosa dotado de um grau de polimerização (PG) de 132 a 165, compreendendo submeter a fusão a uma pré-secagem e secagem/desgaseificação após um método de corte a quente, caracterizado pelo fato de que a fase de corte no método de corte a quente é efetuada a temperaturas de água de 70 a 95°C e uma proporção de líquido para sólido de 8 a 12 : 1 é mantida, e onde uma classificação com uma peneira de classificação é implementada entre pré-secagem e secagem/desgaseificação, e o granulado após a classificação é purgado com ar seco de temperatura controlada antes da secagem/desgaseificação em um recipiente de coleta (7), sendo que a secagem é implementada por 6 a 12 horas de 150 a 180°C e o resfriamento por 0,5 a 1,5 horas reduzindo para 50°C.

2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o tempo de permanência na água do produto cortado a quente até a entrada na pré-secagem de < 1 segundo é mantido.

3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que licor do corte a quente é mantido inteiramente até a entrada na pré-secagem.

4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que durante a pré-secagem no quinto superior do pré- secador (5), 99% da água circulando é separada em < 10 segundos.

5. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que durante a pré-secagem no pré-secador (5), um grau de cristalização de pelo menos 5% é alcançado de modo a prevenir aglomeração de granulado.

6. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma umidade de saída do granulado da pré-secagem de < 200 ppm é alcançada.

7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o ponto de condensação durante a pré-secagem no pré-secador (5) é controlado de 8 a 12°C por meio de uma quantidade de ar de enxágue a partir de um recipiente de coleta

8. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que uma umidade no granulado na saída do recipiente de coleta (7) de < 200 ppm a > 100 ppm é alcançada.

9. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que um grau de cristalização na saída do recipiente de coleta (7) de < 25% é alcançado.

10. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o tempo de contato na peneira de classificação é no máximo 30 segundos.

11. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um tempo de contato máximo de 8 minutos é mantido no recipiente de coleta (7), a quantidade de ar temperado/seco usando ar de exaustão do silo de têmpera/resfriamento (8) sendo usada para controle de umidade do pré-secador

12. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fat6o de que o granulado é trazido a partir do recipiente de coleta (7) para secagem em um silo de têmpera/resfriamento (8) por meio de transporte de ar quente.

13. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a secagem é realizada em um silo de têmpe- ra/resfriamento (8) ativamente isolado, com a combinação de secagem e resfriamento sendo efetuada.

14. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os vapores a partir da pré-secagem são condensados em um condensador de mistura, o meio de resfriamento do qual é removido a partir de um fluxo parcial da circulação principal de água e o condensado de mistura do qual é usado para controle de temperatura da circulação principal de água.

15. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de a proporção de mistura do fluxo parcial para o fluxo principal é dotada de uma proporção de 1 : 4 a 1 : 6.

16. Método de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que o tratamento do ar seco é efetuado em pontos de condensação de - 10°C a - 40°C.

17. Método de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que o ar introduzido no silo de têmpera/resfriamento (8) com uma temperatura máxima de 40°C, a uma proporção de 1 : 5 a 1 : 10, é dotado de uma distribuição quase laminar através do refrigerador.

18. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que PET (tereftalato de polietileno) é produzido.

19. Dispositivo para a produção direta de um granulado de poliéster a partir de uma fusão de poliéster altamente viscosa com um grau de polimerização (PG) de 132 a 165, o dispositivo compreendendo um corte a quente, um pré-secador (5) e um dispositivo de seca- gem/desgaseificação (8), sendo que o pré-secador (5) é configurado como uma centrífuga de agitação, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de secagem/desgaseificação (8) é configurado na forma de um recipiente cilíndrico vertical com uma zona de controle de temperatura (20) e uma zona de resfriamento (21), a dita zona de resfriamento (21) tendo um trocador de calor com um feixe de tubos (15) configurado com processamento de superfície livre de áreas mortas no lado superior.

20. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a centrífuga de agitação é dotada de um fluxo interno tangencial para o licor.

21. Dispositivo de acordo com a reivindicação 20, caracterizado pelo fato de que a região de entrada é configurada de modo que a espiral de agitação/transporte é configurada na forma de um parafuso aberto.

22. Dispositivo de acordo com a reivindicação 21, caracterizado pelo fato de que adicionalmente elementos de condução estão presentes na forma de uma lâmina ou agitador de turbina.

23. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a abertura centrífuga sendo alargada a partir da base conicamente para cima.

24. Dispositivo de acordo com a reivindicação 23, caracterizado pelo fato de que o cone é dotado de uma proporção de diâmetro de entrada/diâmetro de descarga de 0.75 a 0.6.

25. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que um dispositivo de classificação é conectado após o pré-secador.

26. Dispositivo de acordo com a reivindicação 25, caracterizado pelo fato de que um recipiente de coleta (7) é disposto entre o dispositivo de classificação e o dispositivo de seca- gem/desgaseificação (8).

27. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o trocador de calor pode ser enxaguado por ar condicionado em contrafluxo ao granulado.

28. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a área de superfície livre dos tubos (15) do trocador de calor com relação à área de superfície do recipiente (7) é 1 : 4 a 1 : 6.

29. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a proporção de L/D do trocador de calor é pelo menos 1.2 : 1.

30. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que a introdução do ar seco abaixo do feixe de tubo (15) do trocador de calor é efetuada através de um espaço anular que é produzido por um duplo cone.

31. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que uma saída de gás quente é disposta no lado superior do recipiente cilíndrico de um dispositivo de seca- gem/desgaseificação (8).

32. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que pelo menos três pontos de medição são dispostos sobre toda altura do cilindro para monitorar o perfil de temperatura.

33. Dispositivo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que pelo menos a parte cilíndrica do recipiente é equipado com isolamento ativo.

34. Dispositivo de acordo com a reivindicação 33, caracterizado pelo fato de que o isolamento ativo é um aquecimento elétrico ou espiras de meio tubo.