BRPI0719310A2

BRPI0719310A2 - STEEL FOR HIGHER MACHINING AT PRODUCTION CAPACITY.

Info

Publication number: BRPI0719310A2
Application number: BRPI0719310-6A
Authority: BR
Inventors: Masayuki Hashimura; Atsushi Mizuno; Kenichiro Miyamoto; Jun Aoki; Seiji Ito
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-11-28
Filing date: 2007-11-27
Publication date: 2014-07-15
Also published as: JPWO2008066194A1; TWI363804B; KR20090055648A; EP2096186A1; KR101118852B1; US20100054984A1; EP2096186A4; AU2007326255A1; EP2096186B1; BRPI0719310B1; CN101573463A; TW200840875A; WO2008066194A1; AU2007326255B2; JP5212111B2

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "AÇO PARA USINAGEM SUPERIOR EM CAPACIDADE DE PRODUÇÃO".Report of the Invention Patent for "STEEL FOR TOP PRODUCTION MACHINING".

CAMPO TÉCNICOTECHNICAL FIELD

A presente invenção refere-se a um aço para usinagem de baixo carbono usado para automóveis, maquinário, etc. onde a capacidade de usinagem seja mais necessária que as características de resistência, mais particularmente refere-se a aço para usinagem superior em vida útil da ferramenta no momento da usinagem, rugosidade da superfície acabada, evacuação de cavacos, e outras capacidades de usinagem, acompanhado de pequenas perdas por fusão dos refratários das chapas dos bocais de deslizamento do Iingotamento contínuo, e superior em facilidade de fabricação com boa ductilidade na laminação a quente.The present invention relates to a low carbon machining steel used for automobiles, machinery, etc. where machining capacity is more necessary than strength characteristics, more particularly refers to steel for superior machining in tool life at machining time, finished surface roughness, chip evacuation, and other machining capabilities, accompanied low melt loss of continuous sliding nozzle plate refractories, and superior in ease of manufacture with good ductility in hot rolling.

TÉCNICA ANTERIORPREVIOUS TECHNIQUE

A usinagem em geral e os automóveis são fabricados por montagem de um grande número de tipos de peças. As peças são na maioria dos casos produzidas através de processos de usinagem do ponto de vista da precisão necessária e da eficiência de fabricação. Nesse momento, a redução de custos e a melhoria da eficiência de produção são exigidas. A melhoria da capacidade de usinagem está sendo exigida também do aço. Em particular, o aço de usinagem de baixo carbono com enxofre SUM23 e o aço de baixo carbono com composto enxofre-chumbo SUM24L foram inventados enfatizando a capacidade de usinagem. Até agora, para melhorar a capacidade de usinagem, foi definido que a adição de S, Pb, e outros elementos que melhoram a capacidade de usinagem é eficaz. Entretanto, dependendo do usuário, algumas vezes o uso de Pb é evitado devido à carga ambiental. A quantidade de uso está sendo reduzida como orientação geral.Machining in general and automobiles are manufactured by assembling a large number of part types. In most cases, parts are produced by machining processes from the point of view of required precision and manufacturing efficiency. At this time, cost savings and improved production efficiency are required. Improved machining capacity is also being demanded from steel. In particular, SUM23 Sulfur Low Carbon Machining Steel and SUM24L Sulfur-Lead Compound Low Carbon Steel were invented emphasizing machining capability. So far, to improve machining capacity, it has been defined that the addition of S, Pb, and other elements that improve machining capacity is effective. However, depending on the user, sometimes the use of Pb is avoided due to the environmental burden. The amount of use is being reduced as a general guideline.

Também até agora, quando se desejava não adicionar Pb, foi usada a técnica de formar inclusões tais como sulfetos compreendidos principalmente de MnS que se torna macio sob o ambiente de usinagem de modo a melhorar a capacidade de usinagem. Entretanto o aço de usinagem de baixo carbono com composto enxofre-chumbo SUM24L tem a mesma quantidade de S adicionada a ele quanto o aço de usinagem de baixo carbono com enxofre SUM23. Portanto, é necessário adicionar-se uma quantidade de S maior que no passado. Entretanto, com a adição de uma grande quantidade de S, apenas tornando bruto o sulfeto compreendido principalmente de MnS não foi eficaz para melhorar a capacidade de usinagem. Além disso, surgiram os problemas de que não é possível tornar a matriz suficientemente frágil e a deterioração da rugosidade da superfície acabada juntamente com os fenômenos de aparas de bordas das peças construídas e cavacos não sendo removidos e que a evacuação dos cavacos torna-se pobre devido à remoção insuficiente dos cavacos. Além disso, na laminação, forjamento, e em outros processos de produção, sulfetos brutos compreendidos principalmente de MnS tornam-se pontos de partida de fraturas e provocam numerosos problemas na produção tais como defeitos de laminação. Há limites quanto a apenas o aumento de S. Também a adição de elementos que melhoram a capacidade de usinagem diferentes do S, tais como Te, Bi, P, N, etc. podem também melhorar a capacidade de usinagem até um certo ponto, mas no momento da laminação ou forjamento a quente, a deterioração das propriedades de superfície tais como fraturas e defeitos são provocados, então é considerado desejável que esses elementos tenham teores tão baixos quanto possível. Não é possível alcançar ambas, capacidade de usinagem e capacidade de produção.Also until now, when it was desired not to add Pb, the technique of forming inclusions such as sulfides comprised mainly of MnS which becomes soft under the machining environment has been used to improve machinability. However, SUM24L sulfur-lead low carbon machining steel has the same amount of S added to it as SUM23 sulfur-low carbon machining steel. Therefore, it is necessary to add more S than in the past. However, with the addition of a large amount of S, merely making the mainly comprised sulfide of MnS crude was not effective in improving machinability. In addition, problems have arisen that it is not possible to make the matrix sufficiently fragile and the deterioration of the finished surface roughness coupled with the phenomena of edges of the built-up parts and chips not being removed and that chip evacuation becomes poor due to insufficient chip removal. In addition, in rolling, forging, and other production processes, crude sulfides comprised mainly of MnS become fracture starting points and cause numerous production problems such as rolling defects. There are limits to the increase of S only. Also the addition of elements that improve machinability other than S, such as Te, Bi, P, N, etc. may also improve machinability to some extent, but at the time of hot rolling or forging, deterioration of surface properties such as fractures and defects are caused, so it is considered desirable that these elements have as low contents as possible. It is not possible to achieve both machining capacity and production capacity.

A publicação de patente japonesa (A) n° 11-222646 propõe o método de introduzir 30 ou mais sulfetos independentes de 20 μηι ou mais ou grupos de sulfetos de comprimentos de uma pluralidade de sulfetos conectados em linhas substancialmente retas de 20 μηι ou mais em um campo 25 de 1 mm2 da seção transversal na direção de laminação de modo a melhorar a evacuação dos cavacos. Entretanto, na atualidade, nenhuma alusão é feita, inclusive do método de produção, da dispersão de sulfetos do nível de submícrons muito efetivos para a capacidade de usinagem. Além disso, isso não pode ser esperado também a partir dos ingredientes.Japanese Patent Publication (A) No. 11-222646 proposes the method of introducing 30 or more independent sulfides of 20 μηι or more or groups of length sulfides of a plurality of sulfides connected in substantially straight lines of 20 μηι or more into a field 25 of 1 mm2 cross-section in the rolling direction to improve chip evacuation. However, at present, no allusion is made, including the production method, of the very effective submicron level sulfide dispersion for machining capability. Also, this cannot be expected either from the ingredients.

Também houve exemplos de tentativas de se usar inclusões diThere were also examples of attempts to use di

ferentes dos sulfetos para melhorar a capacidade de usinagem até agora. Por exemplo, a publicação de patente japonesa (A) n° 9-17840, a publicação de patente japonesa (A) n° 2001-329335, a publicação de patente japonesasulphide makers to improve machinability so far. For example, Japanese Patent Publication (A) No. 9-17840, Japanese Patent Publication (A) No. 2001-329335, Japanese Patent Publication

(A) n° 2002-3991, e a publicação de patente japonesa (A) n° 2000-178683 são técnicas que usam BN para melhorar a capacidade de usinagem. Entretanto, elas não pretendem melhorar a rugosidade da superfície acabada.(A) No. 2002-3991, and Japanese Patent Publication (A) No. 2000-178683 are techniques that use BN to improve machinability. However, they are not intended to improve the roughness of the finished surface.

5 Nas publicação de patente japonesa (A) n° 9-17840, publicação de patente japonesa (A) n° 2001-329335, e publicação de patente japonesa (A) n° 2000- 178683, o objetivo é a melhoria da vida útil da ferramenta, enquanto na publicação de patente japonesa (A) n° 2002-3991, o objetivo é a melhoria da evacuação dos cavacos. Nas aplicações nos ingredientes químicos das fai10 xas dos exemplos descritos nas mesmas, um efeito suficiente não pode ser obtido na melhoria da rugosidade da superfície acabada. Especificamente, a menos que a matriz seja tornada uniforme pela dispersão fina do BN no aço, e efeito de melhoria da rugosidade da superfície acabada não pode ser obtido, mas esses documentos de patente não descrevem essa técnica.In Japanese Patent Publication (A) No. 9-17840, Japanese Patent Publication (A) No. 2001-329335, and Japanese Patent Publication (A) No. 2000- 178683, the purpose is to improve the shelf life. while in Japanese Patent Publication (A) No. 2002-3991, the objective is to improve chip evacuation. In the chemical ingredient applications of the ranges of the examples described therein, a sufficient effect cannot be obtained in improving the roughness of the finished surface. Specifically, unless the matrix is made uniform by the fine dispersion of BN in steel, and surface roughness enhancing effect cannot be obtained, but such patent documents do not describe this technique.

A técnica descrita na publicação de patente japonesa (A) n°The technique described in Japanese Patent Publication (A) No.

2004-176176 é também um exemplo de tentativa de uso do BN para melhoria da capacidade de usinagem. Esta considera o equilíbrio com a quantidade de adição de N. Entretanto, nessa técnica, o equilíbrio dos ingredientes químicos do aço para suprimir completamente a ocorrência de defeitos de 20 laminação enquanto garante a capacidade de usinagem - uma propriedade oposta - e o método de supressão da quantidade de óxidos de B com alta afinidade com o oxigênio para fazer o B se precipitar como BN não foi descoberto.2004-176176 is also an example of trying to use BN to improve machining capacity. It considers the equilibrium with the amount of N addition. However, in this technique, the balance of the steel's chemical ingredients to completely suppress the occurrence of rolling defects while ensuring the machining capability - an opposite property - and the method of suppression. The amount of B oxides with high oxygen affinity to make B precipitate as BN has not been discovered.

A publicação de patente japonesa (A) n° 5-345951 é uma técnica 25 que melhora a capacidade de usinagem pelo aumento da concentração de oxigênio no aço de forma a tornar o MnS maior em tamanho. Entretanto, nessa técnica, a redução de MnS devido ao aumento no oxigênio e a conseqüente redução da capacidade de usinagem não são aludidas. Além disso, medidas para evitar a perda de fusão dos refratários, aumento dos defeitos 30 de superfície, e outras deteriorações notáveis da capacidade de produção também não são tocadas.Japanese Patent Publication (A) No. 5-345951 is a technique 25 that improves machinability by increasing oxygen concentration in steel to make MnS larger in size. However, in this technique, the reduction in MnS due to the increase in oxygen and the consequent reduction in machining capacity are not alluded to. In addition, measures to prevent refractory melt loss, increased surface defects 30, and other notable deteriorations in production capacity are also untouched.

Além disso, a publicação de patente japonesa (A) n° 2001- 329335, para melhorar a ductilidade a quente, descreve a técnica de suprimir a fragilização dos limites dos grãos devido à precipitação de BN nos limites dos grãos e também limita a quantidade de N adicionado para fazer uso da ação de B sólido-soluto na prevenção da fragilização nos limites dos 5 grãos. Entretanto, isto apenas reduz a quantidade de N. O controle da quantidade de N sólido-soluto no aquecimento BT para trabalhar a faixa de temperatura não é considerado suficientemente. A quantidade de N sólido-soluto não é suficientemente reduzida como necessário para evitar defeitos. Também a quantidade de N é limitada a uma quantidade menor que a composi10 ção estequiométrica, então a quantidade de BN é insuficiente para melhorar a rugosidade da superfície acabada. Usar-se outra técnica para compensar isso também não é considerado, então não e possível obter uma boa rugosidade de superfície acabada.In addition, Japanese Patent Publication (A) No. 2001- 329335, to improve hot ductility, describes the technique of suppressing grain boundary brittleness due to BN precipitation at the grain boundary and also limits the amount of N added to make use of solid-solute B action to prevent embrittlement within 5 grain boundaries. However, this only reduces the amount of N. Controlling the amount of solid-solute N in BT heating to work the temperature range is not considered sufficiently. The amount of solid solute N is not sufficiently reduced as necessary to avoid defects. Also the amount of N is limited to less than the stoichiometric composition, so the amount of BN is insufficient to improve the roughness of the finished surface. Using another technique to compensate for this is not considered either, so it is not possible to get a good surface finish roughness.

Também a publicação de patente japonesa (A) n° 2004-27297 15 propõe a técnica de reduzir os defeitos de superfície pela limitação da quantidade de oxigênio no aço. Entretanto, o método de controle da quantidade de oxigênio no aço não é absolutamente aludido. No aço de usinagem de baixo carbono não acalmado, sem controle especial, é impossível limitar a quantidade de oxigênio no aço e evitar a ocorrência de defeitos.Also Japanese Patent Publication (A) No. 2004-27297 15 proposes the technique of reducing surface defects by limiting the amount of oxygen in steel. However, the method of controlling the amount of oxygen in steel is not alluded to at all. In non-calm low carbon machining steel without special control, it is impossible to limit the amount of oxygen in the steel and to prevent defects from occurring.

Também houve exemplos de adição de Ca para melhorar a caThere were also examples of adding Ca to improve ca

pacidade de usinagem em aço de usinagem de baixo carbono. Por exemplo, na publicação de patente japonesa (A) n° 2000-160284, o efeito específico de melhoria da capacidade de usinagem não é descrito. Além disso, a faixa da quantidade de adição de Ca é ampla. A quantidade de adição efetiva para melhorar a capacidade de usinagem também não é descrita.machining capability of low carbon machining steel. For example, in Japanese Patent Publication (A) No. 2000-160284, the specific effect of improving machinability is not described. In addition, the range of Ca addition amount is wide. The amount of effective addition to improve machinability is also not described.

Além disso, quando se produz aço de usinagem de baixo carbono com a adição de B por Iingotamento continuo, há o problema de perda fácil por fusão dos refratários da chapa dos bocais de deslizamento. Não se pode encontrar nenhum documento da técnica anterior que resolva esse problema.In addition, when producing low carbon machining steel with the addition of B by continuous biasing, there is the problem of easy melt loss of sliding nozzle plate refractories. No prior art document can be found that solves this problem.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃODESCRIPTION OF THE INVENTION

A presente invenção fornece aço de usinagem de baixo carbono usado para automóveis, usinagem geral, etc. particularmente aço de usinagem superior em vida útil da ferramenta no momento da usinagem, rugosidade da superfície acabada, evacuação de cavacos, e outras capacidades de usinagem, acompanhados por pouca perda por fusão dos refratários da 5 chapa nos bocais de deslizamento do Iingotamento contínuo, e superior em ductilidade na laminação a quente, e capaz de evitar a deterioração das propriedades de superfície devido à laminação a quente.The present invention provides low carbon machining steel used for automobiles, general machining, etc. particularly superior machining steel in tool life at the time of machining, finished surface roughness, chip evacuation, and other machining capabilities, accompanied by little melt loss of the 5 plate refractories in the continuous bias sliding nozzles, and superior in hot rolling ductility, and able to prevent deterioration of surface properties due to hot rolling.

A usinagem é um fenômeno de remoção de cavacos. PromoveIa é um dos pontos-chave. Entretanto, como já explicado, há limites quanto 10 ao simples aumento do teor de S. Além disso, para se conseguir tanto capacidade de usinagem quanto capacidade de produção, é também necessário considerar as quantidades de elementos de melhoria da capacidade de usinagem.Machining is a chip removal phenomenon. Promotion is one of the key points. However, as already explained, there are limits to simply increasing the S content. In addition, in order to achieve both machining capacity and production capacity, it is also necessary to consider the amount of machining capacity enhancing elements.

Portanto, os inventores descobriram que controlando-se a quantidade de N sólido-soluto na faixa de temperatura de laminação e controlando-se a razão das quantidades de B e N necessárias para se obter o BN necessário para capacidade de usinagem à temperatura ambiente onde a usinagem é executada, é possível alcançar tanto a ductilidade a quente quanto a capacidade de usinagem. Aqui, o "N sólido-soluto" é a quantidade total de N menos a quantidade de N composto. A "quantidade de N composto" mostra substancialmente a quantidade de N que forma BN. Esse N sólido-soluto é produzido em grandes quantidades uma vez que o BN se torna sólidosoluto pelo aquecimento na faixa da temperatura de laminação de 800 a 1100°C. Para uma boa laminação com pouca ocorrência de defeitos de superfície, é necessário reduzir a quantidade de N sólido-soluto nessa faixa de temperatura.Therefore, the inventors have found that by controlling the amount of solid-solute N in the rolling temperature range and controlling the ratio of the amounts of B and N required to obtain the BN required for room temperature machining capability where When machining is performed, both hot ductility and machining capability can be achieved. Here, the "N solid-solute" is the total amount of N minus the amount of N compound. The "amount of compound N" shows substantially the amount of N that forms BN. This solid solute N is produced in large quantities since BN becomes solid solute by heating in the rolling temperature range of 800 to 1100 ° C. For good lamination with little surface defect, the amount of solid-solute N in this temperature range needs to be reduced.

Além disso, os inventores descobriram que para melhorar o rendimento do Mn, que é facilmente consumido como um óxido no ácido fundido, como MnS e o rendimento do B como BN de modo a melhorar a capaci30 dade de usinagem e suprimir as perdas por fusão dos refratários das chapas dos bocais de deslizamento do Iingotamento contínuo, é necessário reduzir a quantidade de produção de MnO no aço. A presente invenção foi feita com base na descoberta acima e tem como sua essência o seguinte:In addition, the inventors have found that to improve the yield of Mn, which is easily consumed as a molten acid oxide, such as MnS and the yield of B as BN to improve machining capacity and suppress melt losses from Continuous Sling Nozzle Slabs Nozzles Refractory, it is necessary to reduce the amount of MnO production in steel. The present invention was made based on the above discovery and has as its essence the following:

(1) Aço para usinagem superior em capacidade de produção contendo, em % em massa:(1) Steel for superior machining in production capacity containing by weight%:

tendo um saldo de Fe e as inevitáveis impurezas, ondehaving a balance of Fe and the inevitable impurities where

também, em relação ao MnO no aço, em uma seção transversal do material de aço perpendicular à direção de laminação, a área de MnO de um circulo de diâmetro equivalente de 0,5 μιη ou mais sendo 15% ou menos as área das inclusões totais à base de Mn.also, with respect to MnO in steel, in a cross section of steel material perpendicular to the rolling direction, the MnO area of an equivalent diameter circle of 0.5 μιη or more with 15% or less being the total inclusions area based on Mn.

(2) Aço para usinagem superior em capacidade de produção conforme apresentado no item (1), onde, em relação aos sulfetos compreendidos principalmente de MnS, em uma seção transversal do material de aço perpendicular à direção de laminação, uma densidade de sulfetos de um(2) Steel for superior machining in production capacity as shown in item (1), where, in relation to sulphides comprised mainly of MnS, in a cross section of steel material perpendicular to the rolling direction, a sulphide density of

círculo com diâmetro equivalente de 0,1 a 0,5 μιτι é 10000/mm2 ou mais.circle with an equivalent diameter of 0.1 to 0.5 μιτι is 10000 / mm2 or more.

(3) Aço para usinagem superior em capacidade de produção conforme apresentado em qualquer um dos itens (1) a (5), também contendo, em % em massa, um ou mais elementos entre(3) Steel for superior machining in production capacity as shown in any of (1) to (5), also containing by weight% one or more elements between

55th

C: 0,005 a 0,2%C: 0.005 to 0.2%

Si: 0,001 a 0,5%Si: 0.001 to 0.5%

Mn: 0,3 a 3,0%Mn: 0.3 to 3.0%

P: 0,001 a 0,2%P: 0.001 to 0.2%

S: 0,30 a 0,60%S: 0.30 to 0.60%

B: 0,0003 a 0,015%B: 0.0003 to 0.015%

O: 0,005 a 0,012%O: 0.005 to 0.012%

Ca: 0,0001 a 0,0010%, e Al <0,01%,Ca: 0.0001 to 0.0010%, and Al <0.01%,

1010

1515

tendo um teor de N satisfazendo:having an N content satisfying:

N > 0,0020% e 1,3xB-0,0100<N<1,3xB+0,0034, eN> 0.0020% and 1.3xB-0.0100 <N <1.3xB + 0.0034, and

3030

V: 0,05 a 1,0% Nb: 0,005 a 0,2% Cr: 0,01 a 2,0% Mo: 0,05 a 1,0% W: 0,05 a 1,0%V: 0.05 to 1.0% Nb: 0.005 to 0.2% Cr: 0.01 to 2.0% Mo: 0.05 to 1.0% W: 0.05 to 1.0%

Ni: 0,05 a 2,0%Ni: 0.05 to 2.0%

Cu: 0,01 a 2,0%Cu: 0.01 to 2.0%

Sn: 0,005 a 2,0%Sn: 0.005 to 2.0%

Zn: 0,0005 a 0,5%Zn: 0.0005 to 0.5%

Ti: 0,0005 a 0,1%Ti: 0.0005 0.1%

Zr: 0,0005 a 0,1%Zr: 0.0005 to 0.1%

Mg: 0,0003 a 0,005%Mg: 0.0003 to 0.005%

Te: 0,0003 a 0,2%Te: 0.0003 at 0.2%

Bi: 0,005 a 0,5%Bi: 0.005 to 0.5%

Pb: 0,005 a 0,5%.Pb: 0.005 to 0.5%.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOSBRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS

A Figura 1 dá vistas conceituais mostrando um método de teste de corte arrojado (plunge), no qual (a) é uma vista aérea e (b) é uma vista plana.Figure 1 gives conceptual views showing a plunge test method, in which (a) is an aerial view and (b) is a plan view.

A Figura 2 dá vistas conceituais mostrando um método de teste de rotação longitudinal e a qualidade de rugosidade da superfície acabada, na qual (a) é uma vista plana e (b) é uma vista ampliada de uma superfície acabada (marcas de alimentação).Figure 2 gives conceptual views showing a longitudinal rotation test method and the roughness quality of the finished surface, in which (a) is a plan view and (b) is an enlarged view of a finished surface (feed marks).

A Figura 3 é um micrografia ótica mostrando um exemplo deFigure 3 is an optical micrograph showing an example of

medição de MnO por ΕΡΜΑ.MnO measurement by ΕΡΜΑ.

A Figura 4 dá (a) uma fotografia réplica de TEM e (b) uma micrografia ótica de sulfetos compreendidos principalmente de MnS de um exemplo da presente invenção.Figure 4 gives (a) a replica TEM photograph and (b) an optical micrograph of mainly comprised MnS sulfides of an example of the present invention.

A Figura 5 dá (a) uma fotografia réplica de TEM e (b) uma miFigure 5 gives (a) a replica photograph of TEM and (b) a mi

crografia ótica de sulfetos compreendidos principalmente de MnS de um exemplo comparativo da presente invenção.optical cryptography of sulfides comprised mainly of MnS from a comparative example of the present invention.

A Figura 6 é uma vista mostrando mudanças na capacidade de usinagem devidas ao MnO pela rugosidade da superfície acabada pela rotação longitudinal após a usinagem de 800 peças.Figure 6 is a view showing changes in machinability due to MnO due to surface roughness finished by longitudinal rotation after machining 800 pieces.

A Figura 7 é uma vista mostrando um equilíbrio da rugosidade da superfície acabada por rotação longitudinal e a ductilidade a quente nos exemplos da invenção e nos exemplos comparativos.Figure 7 is a view showing a balance of longitudinally rotated finished surface roughness and hot ductility in the examples of the invention and in the comparative examples.

A Figura 8 é uma vista explicativa de uma posição a 1/4 de profundidade da espessura de uma placa fundida.Figure 8 is an explanatory view of a position 1/4 deep the thickness of a cast plate.

MELHOR FORMA DE EXECUÇÃO DA INVENÇÃO A presente invenção fornece aço de usinagem de baixo carbonoBEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention provides low carbon machining steel.

no qual a capacidade de usinagem é mais necessária que as características de resistência, o que melhora a capacidade de usinagem, sem adição de Pb, pela adição de B e fazendo-o precipitar como BN1 onde, em relação à composição dos ingredientes do aço, em particular BeN são adicionados de 10 modo a satisfazer uma relação adequada para assim melhorar a capacidade de usinagem e a ductilidade no momento da laminação a quente e onde o MnO no aço é reduzido de modo a melhorar a capacidade de usinagem e a vida útil dos refratários para controlar a quantidade de injeção no Iingotamento contínuo, onde a invenção é completada. Além disso, a presente in15 venção dispersa finamente as inclusões à base de MnS no aço para melhorar a capacidade de usinagem. Abaixo serão explicadas a composição de ingredientes prescrita na presente invenção e as razões para limitação.where machinability is more necessary than strength characteristics, which improves machinability without adding Pb by adding B and precipitating it as BN1 where, in relation to the composition of steel ingredients, in particular BeN are added so as to meet a suitable ratio to thereby improve machinability and ductility at hot rolling and where MnO in steel is reduced to improve machinability and service life. refractors to control the amount of injection in the continuous sling where the invention is completed. In addition, the present invention finely disperses MnS-based inclusions in steel to improve machinability. Below will be explained the ingredient composition prescribed in the present invention and the reasons for limitation.

[C] 0,005 a 0,2%[C] 0.005 to 0.2%

O C é relacionado à resistência básica do material de aço e à 20 quantidade de oxigênio no aço, então tem um grande efeito na capacidade de usinagem. Se se adicionar uma grande quantidade de C para melhorar a resistência, a capacidade de usinagem é reduzida, então o limite superior foi feito 0,2%. Por outro lado, se usar-se simplesmente o refino por sopro e reduzir-se excessivamente a quantidade de C, não apenas os custos incham, 25 mas também o oxigênio não mais será removido pelo C, então uma grande quantidade de oxigênio permanecerá no aço e provocará furos e outros problemas. Portanto, uma quantidade de C de 0,005% capaz de facilmente evitar os furos e outros problemas foi feito o limite inferior.C is related to the basic strength of the steel material and the amount of oxygen in the steel, so it has a big effect on the machining capacity. If a large amount of C is added to improve strength, the machining capacity is reduced, so the upper limit has been made 0.2%. On the other hand, if you simply use blow refining and excessively reduce the amount of C, not only will the costs swell, 25 but the oxygen will no longer be removed by C, so a large amount of oxygen will remain in the steel. and will cause holes and other problems. Therefore, an amount of 0.005% C able to easily avoid holes and other problems was made the lower limit.

[Si] 0,001 a 0,5%[Si] 0.001 to 0.5%

Uma adição excessiva de Si forma óxidos duros que reduzem aAn excessive addition of Si forms hard oxides that reduce the

capacidade de usinagem, mas uma adição adequada amacia os óxidos e não provoca uma queda na capacidade de usinagem. O limite superior é 0,5%. Acima disto, os óxidos duros se formam. Se for menos de 0,001%, o amolecimento dos óxidos torna-se difícil e industrialmente o custo incha.machinability, but a proper addition softens the oxides and does not cause a drop in machining capability. The upper limit is 0.5%. Above this, hard oxides form. If it is less than 0.001%, oxide softening becomes difficult and industrially the cost swells.

[Mn] 0,3 a 3,0%[Mn] 0.3 to 3.0%

O Mn é necessário para fixar e dispersar o enxofre no aço como 5 MnS. Além disso, ele é necessário para amaciar os óxidos no aço e tornar os óxidos inofensivos. O efeito depende da quantidade de S adicionado, mas se for menos de 0,3%, ao S adicionado é fixado suficientemente como MnS levando a defeitos de superfície e o S torna-se FeS levando à fragilização. Se a quantidade de Mn tornar-se grande, a dureza do material também se 10 torna maior e a capacidade de usinagem e a capacidade de trabalho a frio caem, então 3,0% foi feito o limite superior.Mn is required to fix and disperse sulfur in steel as 5 MnS. In addition, it is required to soften the oxides in steel and make the oxides harmless. The effect depends on the amount of S added, but if less than 0.3%, the added S is fixed sufficiently as MnS leading to surface defects and the S becomes FeS leading to embrittlement. If the amount of Mn becomes large, the hardness of the material also becomes larger and the machining capacity and cold working capacity fall, so 3.0% has been made the upper limit.

[P] 0,001 a 0,2%[P] 0.001 to 0.2%

O P provoca uma maior dureza do material no aço. Não apenas a capacidade de trabalho a frio, mas também a capacidade de trabalho a quente e as propriedades de fundição caem, então o limite superior tem que ser feito 0,2%. Por outro lado, esse é um elemento efetivo para melhoria da capacidade de usinagem, então o limite inferior foi feito 0,001%.P causes greater material hardness in steel. Not only cold working capacity, but also hot working capacity and casting properties drop, so the upper limit has to be made 0.2%. On the other hand, this is an effective element for improving machining capacity, so the lower limit was made 0.001%.

[S] 0,30 a 0,60%[S] 0.30 to 0.60%

O S se aglutina com o Mn e está presente como sulfetos e está presente como sulfetos principalmente compreendidos de MnS. Sulfetos principalmente compreendidos de MnS melhoram a capacidade de usinagem, enquanto sulfetos compreendidos principalmente de MnS aplainado constituem uma causa de anisotropia no momento do forjamento. Grandes sulfetos compreendidos principalmente de MnS devem ser evitados, mas do ponto de vista de melhoria da capacidade de usinagem, a adição de uma grande quantidade é preferível. Portanto, provocar sulfetos compreendidos principalmente de MnS para dispersar finamente é preferível. Para melhoria da capacidade de usinagem quando não se adiciona Pb, a adição de 0,30% ou mais é necessária. Por outro lado, se a quantidade de adição de S é muito grande, não apenas a formação de sulfeto brutos principalmente compreendidos de MnS é inevitável, mas também ocorrem fraturas durante a produção devido à propriedade de fusão devida ao FeS, etc., a deterioração das características de deformação, etc. Por esta razão, o limite superior foi feito 0,60%.S binds with Mn and is present as sulfides and is present as mainly comprised sulfides of MnS. Mainly comprised sulphides of MnS improve machinability, while mainly comprised sulphides of planed MnS constitute a cause of anisotropy at the time of forging. Large sulphides comprised mainly of MnS should be avoided, but from the point of view of improving machinability, the addition of a large amount is preferable. Therefore, causing sulfides comprised mainly of MnS to finely disperse is preferable. For improved machining capability when no Pb is added, the addition of 0.30% or more is required. On the other hand, if the amount of S addition is very large, not only the mainly comprised crude sulfide formation of MnS is inevitable, but also fractures occur during production due to the fusion property due to FeS, etc., the deterioration of the deformation characteristics, etc. For this reason, the upper limit was made 0.60%.

[B] 0,0003 a 0,015%[B] 0.0003 at 0.015%

Se o B se precipita como BN, há um efeito de melhoria da capa5 cidade de usinagem. Em particular, pela coprecipitação com sulfetos compreendidos principalmente de MnS e dispersando finamente na matriz, o efeito torna-se mais notável. Esses efeitos não são notáveis se menos de 0,0003% de B for adicionado, enquanto se adicionado acima de 0,015%, a reação com os refratários no aço fundido torna-se mais severa e a perda por 10 fusão dos refratários no momento da fundição torna-se maior e a capacidade de produção é notavelmente prejudicada. Portanto, a faixa foi feita 0,0003% a 0,015%.If B precipitates as BN, there is a machining capacity enhancing effect. In particular, by coprecipitating with sulfides comprised mainly of MnS and dispersing finely in the matrix, the effect becomes more noticeable. These effects are not noticeable if less than 0.0003% B is added, while if added above 0.015%, the reaction with the cast steel refractories becomes more severe and the melt loss of the refractories at the time of casting. becomes larger and production capacity is noticeably impaired. Therefore, the range was made 0.0003% to 0.015%.

O B facilmente forma óxidos, então se o teor de O dissolvido no aço fundido é alto, ele acaba sendo consumido como óxidos e a quantidade 15 de BN eficaz para melhoria da capacidade de usinagem é algumas vezes reduzida. Adicionar-se Ca para diminuir o oxigênio dissolvido (oxigênio livre) até certo ponto, e então adicionar-se B para melhorar o rendimento da quantidade de B que se torna substancialmente BN é eficaz para melhorar a capacidade de usinagem.B easily forms oxides, so if the dissolved O content of molten steel is high, it is consumed as oxides and the effective amount of BN for improved machinability is sometimes reduced. Adding Ca to decrease dissolved oxygen (free oxygen) to some extent, and then adding B to improve the yield of the amount of B that becomes substantially BN is effective for improving machinability.

[O] 0,005 a 0,012%[O] 0.005 to 0.012%

Quando o O não forma óxidos, mas permanece sozinho, ele forma bolhas no momento do resfriamento e provoca furos. Algumas vezes ele forma óxidos duros provocando a deterioração da capacidade de usinagem ou defeitos, então é necessário o controle. Além disso, ele acaba con25 sumindo o Mn e o B adicionados para melhorar a capacidade de usinagem como óxidos no aço fundido e assim reduz o Mn que se torna MnS e o B que se torna BN para ter um efeito na capacidade de usinagem. Se menos de 0,005%, são formados sulfetos compreendidos principalmente de MnS de uma forma chamada Tipo Il de Sims e portanto a capacidade de usinagem é 30 degradada. Além disso, a reação de dessulfurização ocorre facilmente no aço fundido e a adição estável de S não mais se torna possível. Portanto, 0,005% foi feito o limite inferior. Se a quantidade de O exceder 0,012%, óxidos de Mn e B se formam facilmente no aço fundido e então o Mn que se torna MnS e o B que se torna BN são de fato reduzidos com o que a capacidade de usinagem é degradada. Além disso, uma grande quantidade de óxidos duros são formados e a quantidade de danos é aumentada. Além disso 5 a perda por fusão dos refratários também se torna maior. Portanto, 0,012% foi feito o limite superior. Para o controle do O, a adição de Ca é essencial. [Ca] 0,0001 a 0,0010%When O does not form oxides but remains alone, it forms bubbles at the time of cooling and punctures. Sometimes it forms hard oxides causing deterioration of machinability or defects, so control is required. In addition, it ends up absorbing the added Mn and B to improve machinability as oxides in the cast steel and thus reduces the Mn that becomes MnS and the B that becomes BN to have an effect on machinability. If less than 0.005%, sulfides comprised mainly of MnS are formed in a form called Sims Type II and therefore machinability is degraded. In addition, the desulphurization reaction occurs easily in cast steel and stable addition of S is no longer possible. Therefore, 0.005% was made the lower limit. If the amount of O exceeds 0.012%, oxides of Mn and B easily form in the molten steel, and then Mn that becomes MnS and B that becomes BN are in fact reduced with which machinability is degraded. In addition, a large amount of hard oxides are formed and the amount of damage is increased. In addition 5 the melt loss of refractories also becomes greater. Therefore, 0.012% was made the upper limit. For the control of O, the addition of Ca is essential. [Ca] 0.0001 to 0.0010%

O Ca é um elemento desoxidante. Ele pode controlar a quantidade de oxigênio dissolvido (oxigênio livre) no material de aço, estabiliza os 10 rendimentos do óxido que forma facilmente Mn e B, e além disso, pode suprimir a formação de óxidos duros. Além disso, se em quantidade leve, ele forma óxidos macios e age para melhorar a capacidade de usinagem. Se menos de 0,0001%, esse efeito é inexistente, enquanto se acima de 0,0010%, uma grande quantidade de óxidos macios são formados e se de15 positam nas bordas de corte da ferramenta como formas de alívio, então a rugosidade da superfície acabada torna-se extremamente ruim. Não apenas isso, mas também a grande quantidade de óxidos duros são produzidos. Além disso, a capacidade de usinagem e a ductilidade a quente são diminuídas. Portanto, a faixa do ingrediente foi definida como 0,0001 a 0,0010%.Ca is a deoxidizing element. It can control the amount of dissolved oxygen (free oxygen) in the steel material, stabilizes the 10 yields of easily forming oxide Mn and B, and can suppress the formation of hard oxides. In addition, if light in quantity, it forms soft oxides and acts to improve machinability. If less than 0.0001%, this effect is nonexistent, while if above 0.0010%, a large amount of soft oxides are formed and set off at the cutting edges of the tool as relief, then surface roughness. finished becomes extremely bad. Not only that, but also the large amount of hard oxides are produced. In addition, machinability and hot ductility are decreased. Therefore, the ingredient range was defined as 0.0001 to 0.0010%.

[Al] Al<0,01%[Al] Al <0.01%

O Al é um elemento desoxidante e forma AI2O3 ou AIN no aço. Entretanto, ο AI2O3 é duro, então torna-se uma causa de dano na ferramenta e promove o desgaste no momento da usinagem. Além disso, ao formar AIN, a quantidade de N para a formação de BN acaba sendo reduzida e a capa25 cidade de usinagem cai. Portanto, a quantidade foi feita 0,01% ou menos onde AI2O3 e AIN não são produzidos em grandes quantidades.Al is a deoxidizing element and forms AI2O3 or AIN in steel. However, AI2O3 is hard so it becomes a cause of tool damage and promotes wear at the time of machining. In addition, when forming AIN, the amount of N for forming BN is reduced and the machining capacity drops. Therefore, the amount was made 0.01% or less where AI2O3 and AIN are not produced in large quantities.

[N contido satisfazendo N>0,0020% e 1,3xB-0,0100<N<1,3xB+ 0,0034][Not contained satisfying N> 0.0020% and 1.3xB-0.0100 <N <1.3xB + 0.0034]

O N se aglutina com 0 B para formar BN que melhora a capacidade de usinagem. O BN forma inclusões que melhoram a capacidade de usinagem. Dispersando-se as mesmas em uma alta densidade, a capacidade de usinagem é notavelmente melhorada. B e N se aglutinam exatamente por uma razão estequiométrica, por razão de massa, de B:N=10,8:14 (=1:1,3) onde o BN é formado. O BN tem solubilidade em relação ao aço. Juntamente com um aumento na temperatura do aço, sua solubilidade tornase maior e a quantidade de N soluto-sólido aumenta. Se a quantidade de N que se torna soluto-sólido na faixa da temperatura de laminação (800 a 5 1100°C) for grande, isto se tornará causa de defeitos de laminação, então é necessário limitar a quantidade de N soluto-sólido até uma certa quantidade ou menos. É necessário controlar a quantidade de N adicionada ao material de aço de acordo com a quantidade de adição de B. Portanto, se exceder a quantidade de N que se aglutina exatamente com o B (1,3xB) em +0,0034%, 10 a ocorrência de defeitos de laminação torna-se notável, então o limite superior da quantidade de N foi feito 1,3xB+0,0034. Por outro lado, se a quantidade adicionada de N for muito pequena, a quantidade de formação de BN é reduzida. Se for menor que a quantidade de N que aglutina exatamente com o B (1,3xB) em -0,0100%, a quantidade de BN necessária para melhoria da 15 capacidade de usinagem não pode ser obtida, então o limite inferior da quantidade de N em relação à quantidade de B foi feito 1,3xB-0,0100 ou mais. Também, se a quantidade de N for menor que 0,0020%, a quantidade absoluta de N se torna insuficiente e a distância de dispersão para locais onde o B estiver presente no aço torna-se maior, então mesmo com uma 20 quantidade de adição de N da razão estequiométrica , não pode ser produzido BN suficiente. Por essa razão, é necessário garantir 0,0020% ou mais. Devido ao acima, para alcançar tanto capacidade de produção quanto capacidade de usinagem, é necessário que o teor de N satisfaça N>0x0020% e 1,3xB-0,0100<N<1,3xB+0,0034.N binds with 0 B to form BN which improves machinability. BN forms inclusions that improve machinability. By dispersing them at a high density, the machining capacity is noticeably improved. B and N bond together exactly for a stoichiometric ratio, by mass ratio, of B: N = 10.8: 14 (= 1: 1.3) where BN is formed. BN has solubility in relation to steel. Along with an increase in steel temperature, its solubility becomes higher and the amount of solute N increases. If the amount of N that becomes solute solid in the lamination temperature range (800 to 5,100 ° C) is large, this will cause lamination defects, then it is necessary to limit the amount of N solute solid to a certain amount or less. It is necessary to control the amount of N added to the steel material according to the amount of B addition. Therefore, if you exceed the amount of N which binds exactly with B (1.3xB) by + 0.0034%, 10 The occurrence of lamination defects becomes noticeable, so the upper limit of the amount of N was made 1.3xB + 0.0034. On the other hand, if the amount of N added is too small, the amount of BN formation is reduced. If it is less than the amount of N that binds exactly with B (1.3xB) at -0.0100%, the amount of BN needed to improve machining capacity cannot be obtained, so the lower limit of the quantity of N in relation to the amount of B was made 1.3xB-0.0100 or more. Also, if the amount of N is less than 0.0020%, the absolute amount of N becomes insufficient and the dispersion distance to places where B is present in the steel becomes larger, so even with an addition amount. of N from the stoichiometric ratio, not enough BN can be produced. For this reason, it is necessary to guarantee 0.0020% or more. Due to the above, to achieve both production capacity and machining capacity, it is necessary that the N content satisfies N> 0x0020% and 1.3xB-0.0100 <N <1.3xB + 0.0034.

[MnO] Área de MnO do Círculo com Diâmetro Equivalente de 0,5[MnO] Circle MnO Area 0.5 Equivalent Diameter

μΓη ou Mais não Mais que 15% da Área Total das Inclusões à Base de MnμΓη or More Not More Than 15% of Total Area of Inclusions Based on Mn

O Mn é um elemento forte em afinidade com o oxigênio. A formação de MnO torna-se inevitável na presença de uma certa quantidade de oxigênio dissolvido (oxigênio livre) no aço fundido. O MnO é uma inclusão 30 com ponto de fusão e suavidade relativamente baixos. Ele em si não provoca uma deterioração notável da vida útil da ferramenta e outros aspectos da capacidade de usinagem como uma inclusão dura como ο AI2O3. Entretanto, se a quantidade de MnO aumenta, a quantidade de Mn que forma MnS é reduzida e a dispersão fina do MnS é obstruída, então a capacidade de usinagem deteriora. Além disso, em um ambiente onde uma grande quantidade de MnO é produzida, o oxigênio dissolvido (oxigênio livre) no aço fundido 5 torna-se uma alta concentração. Portanto, a quantidade de formação de óxidos de B também aumenta, a quantidade de B que forma BN é reduzida, e a capacidade de usinagem é também degradada. Além disso, se o Mn que forma MnS é reduzido, não é mais possível fixar o S a uma alta temperatura, então um grande número de partículas de FeS é formado e portanto a ducti10 Iidade é degradada.Mn is a strong element in affinity with oxygen. MnO formation is inevitable in the presence of a certain amount of dissolved oxygen (free oxygen) in the molten steel. MnO is an inclusion 30 with relatively low melting point and smoothness. It in itself does not cause a noticeable deterioration of tool life and other aspects of machinability as a hard inclusion as ο AI2O3. However, if the amount of MnO increases, the amount of Mn that forms MnS is reduced and the fine dispersion of MnS is obstructed, then machinability deteriorates. Moreover, in an environment where a large amount of MnO is produced, dissolved oxygen (free oxygen) in molten steel 5 becomes a high concentration. Therefore, the amount of B oxide formation also increases, the amount of B forming BN is reduced, and the machining capacity is also degraded. Furthermore, if the Mn which forms MnS is reduced, it is no longer possible to fix the S at a high temperature, so a large number of FeS particles are formed and therefore the ductility is degraded.

Além disso, devido ao MnO no aço fundido, a perda por fusão dos refratários da chapa dos bocais de deslizamento do Iingotamento contínuo torna-se mais severa e a capacidade de produção é notavelmente degradada. Se a área do MnO no aço tendo um círculo com diâmetro equiva15 lente de 0,5 μηη ou mais na seção transversal do material de aço perpendicular à direção de laminação for maior que 15% da área total de inclusões à base de Mn, a deterioração da capacidade de usinagem e da capacidade de produção torna-se notável, então para se obter uma boa capacidade de usinagem e uma boa capacidade de produção é necessário que o MnO no aço 20 seja não mais que 15% do total das inclusões à base de Mn.In addition, due to the MnO in the cast steel, the melt loss of the continuous sliding nozzle plate refractories becomes more severe and the production capacity is noticeably degraded. If the area of MnO in steel having a circle with a lens diameter of 0.5 μηη or more at the cross section of steel material perpendicular to the rolling direction is greater than 15% of the total area of Mn-based inclusions, the deterioration machining capacity and production capacity becomes remarkable, so for good machining capacity and production capacity MnO in steel 20 needs to be no more than 15% of total Mn.

Se o MnO é, por diâmetro equivalente de círculo, 0,5 μιτι ou menos, sua taxa de área é extremamente pequena, portanto a quantidade de Mn consumida pelo MnO é também leve, então a quantidade de produção de MnS não é grandemente afetada. Por esta razão, é definido como tendo um círculo com diâmetro equivalente de 0,5 μηι ou mais.If MnO is, by circle equivalent diameter, 0.5 μιτι or less, its area rate is extremely small, so the amount of Mn consumed by MnO is also slight, so the amount of MnS production is not greatly affected. For this reason, it is defined as having a circle with an equivalent diameter of 0.5 μηι or more.

Aqui, a identificação do MnO referido na presente invenção e o método de medição da área serão explicados.Here, the identification of the MnO referred to in the present invention and the area measurement method will be explained.

O MnO está geralmente presente como MnO apenas e está também algumas vezes presente aglutinado com outros óxidos, mas na presente invenção, o que é medido pelo método a seguir é identificado como "MnO" e sua área é descoberta.MnO is generally present as MnO only and is also sometimes present agglutinated with other oxides, but in the present invention what is measured by the following method is identified as "MnO" and its area is discovered.

Um exemplo de medição de MnO por EPMA está mostrado na Figura 3. Um corpo de prova cortado de uma posição do material de aço a uma profundidade de 1/4 do diâmetro da seção transversal perpendicular à direção de laminação, enterrado em resina, e polido foi medido por um microanalisador de exame eletrônico (EPMA) por pelo menos 20 campos, cada 5 campo tendo 200 μηη □ 200 μΐη. Os MnO1S 13 no aço do material de aço está presente em um estado contido em sulfetos compreendidos principalmente de MnS 14, então na análise da área elementar por ΕΡΜΑ, as peças onde Mn e O se sobrepõem são consideradas MnO e essa área é descoberta.An example of EPMA MnO measurement is shown in Figure 3. A specimen cut from a position of the steel material to a depth of 1/4 of the cross-sectional diameter perpendicular to the rolling direction, buried in resin, and polished was measured by an electronic examination microanalyzer (EPMA) for at least 20 fields, each 5 fields having 200 μηη □ 200 μΐη. MnO1S 13 in steel from the steel material is present in a state contained in sulfides comprised mainly of MnS 14, so in the elemental area analysis by ΕΡΜΑ, the parts where Mn and O overlap are considered MnO and that area is discovered.

O "total de inclusões à base de Mn" é o termo geral para todas 10 as inclusões combinadas com Mn no aço. Isto cobre os últimos sulfetos explicados compreendidos de MnS sozinho, e óxidos de MnO aglutinado com outros óxidos. O total de inclusões à base de Mn pode também ser identificado pela análise da área elementar por EPMA e sua área medida, então é descoberta a razão da área do MnO medida em relação à área total das in15 clusões à base de Mn medida."Total Mn-based inclusions" is the general term for all 10 inclusions combined with Mn in steel. This covers the last explained sulfides comprised of MnS alone, and oxides of MnO bonded with other oxides. The total inclusions based on Mn can also be identified by the analysis of the elemental area by EPMA and its measured area, so the ratio of the measured MnO area to the total area of the measured Mn inclusions is discovered.

Para reduzir a quantidade de formação de MnO, é possível reduzir a concentração de oxigênio dissolvido (oxigênio livre) no aço fundido antes do LF. É preferível fazer a concentração de oxigênio dissolvido (oxigênio livre) 200 ppm ou menos. Entretanto, se a reduzir excessivamente, uma 20 reação de dessulfuração procede entre o metal/escória e garantir o S no aço para manter a capacidade de usinagem torna-se difícil, então é necessário um cuidado suficiente. Fazê-la 150 ppm ou mais é preferível. Como método para controlar o oxigênio dissolvido (oxigênio livre), a dessulfuração prévia antes do tratamento LF é eficaz. Para controle do oxigênio livre, a adição de 25 Ca é essencial, mas adicionalmente a adição de Si, Al, Ti, Zr, Mg, etc. sozinhos ou em combinação é também eficaz.To reduce the amount of MnO formation, it is possible to reduce the concentration of dissolved oxygen (free oxygen) in molten steel prior to LF. It is preferable to make the dissolved oxygen concentration (free oxygen) 200 ppm or less. However, if reducing excessively, a desulphurization reaction proceeds between the metal / slag and securing the S in steel to maintain machinability becomes difficult, then sufficient care is required. Doing it 150 ppm or more is preferable. As a method for controlling dissolved oxygen (free oxygen), prior desulfurization prior to LF treatment is effective. For free oxygen control, the addition of 25 Ca is essential, but additionally the addition of Si, Al, Ti, Zr, Mg, etc. alone or in combination is also effective.

[Dispersão dos Sulfetos Compreendidos Principalmente de MnSj Densidade dos sulfetos com diâmetro equivalente de círculo de 0,1 a 0,5 μΐη de 10000/mm2 ou mais sulfetos compreendidos principalmente de MnS são 30 inclusões para melhoria da capacidade de usinagem. Dispersando-se finamente os mesmos a uma alta densidade, a capacidade de usinagem é notavelmente melhorada. Em particular, no caso de um método de usinagem como giro longitudinal que prossegue enquanto forma picos chamados "marcas de alimentação" na superfície acabada, a presença de alívio de superfície tem um grande efeito na altura dos picos, isto é, na rugosidade da superfície acabada, mas os sulfetos compreendidos principalmente de MnS dis5 persos finamente a uma alta densidade fazem o material de aço uniforme e portanto podem melhorar as características de fraturamento do material de aço, reduzir o alívio da superfície, e melhorar a rugosidade da superfície acabada. Isto é mais efetivo para melhoria da rugosidade da superfície acabada de peças tais como eixos de equipamento de automação usinados por 10 giro longitudinal. Para obter esse efeito, uma densidade de 10.000/mm2 ou mais é necessária. As dimensões têm que ser a de um círculo com diâmetro equivalente de 0,1 a 0,5 μηπ. Geralmente, a distribuição dos sulfetos compreendidos principalmente de MnS é observada sob um microscópio ótico para medir as dimensões e a densidade. Sulfetos compreendidos principal15 mente de MnS dessas dimensões não podem ser confirmados pela observação por um microscópio ótico e pode apenas primeiramente ser observados por um microscópio de transmissão de elétrons (TEM). Sulfetos compreendidos principalmente de MnS são de dimensões onde mesmo se não houver diferença nas dimensões e na densidade na observação sob um microscópio 20 ótico, são observadas diferenças claras pela observação sob um TEM. Na presente invenção, isto é controlado e o estado de presença é convertido em um valor numérico de forma a diferenciar a invenção da técnica anterior. Para garantir a presença de sulfetos compreendidos principalmente de MnS sobre essas dimensões por uma densidade de 10000/mm2 ou mais, a adição 25 de uma grande quantidade de S sobre as reivindicações é considerada necessária, mas se adicionar isso em uma grande quantidade, aumenta a probabilidade de sulfetos brutos compreendidos principalmente de MnS também acabando presente em grande número e ocorrendo mais defeitos no momento da laminação a quente. Com a quantidade de adição de S das reivin30 dicações, se sulfetos compreendidos principalmente de MnS excedem essas dimensões, a quantidade de sulfetos compreendidos principalmente de MnS se tornará insuficiente e a densidade necessária para melhorar a rugosidade da superfície acabada não será mais capaz de ser mantida. Além disso, sulfetos com um diâmetro menor que o diâmetro mínimo de 0,1 μιτι não afetam substancialmente a capacidade de usinagem. Portanto, a densidade de sulfetos compreendidos principalmente de MnS tendo um círculo com diâmetro 5 equivalente de 0,1 a 0,5 μιη foi feita 10000/mm2. Os sulfetos compreendidos principalmente de MnS formam núcleos para precipitação de BN que é difícil de fazer a dispersão finamente e uniformemente na matriz, enquanto que o BN pode ser feito dispersar uniformemente finamente e o efeito de melhoria da capacidade de usinagem, em particular a rugosidade da superfície aca10 bada, por BN pode ser feita mais notável.[Dispersion of Sulphides Mainly MnSj Density of sulfides with circle equivalent diameter of 0.1 to 0.5 μΐη of 10000 / mm2 or more sulphides comprised mainly of MnS are 30 inclusions for improved machining capacity. By finely dispersing them at a high density, machinability is noticeably improved. In particular, in the case of a machining method such as longitudinal turning that proceeds while forming spikes called "feed marks" on the finished surface, the presence of surface relief has a great effect on peak height, that is, surface roughness. Finished, but sulfides comprised mainly of finely dispersed MnS thin to a high density make the steel material uniform and therefore can improve the fracturing characteristics of the steel material, reduce surface relief, and improve the roughness of the finished surface. This is most effective for improving the roughness of the finished surface of parts such as 10-axis machined automation equipment shafts. To achieve this, a density of 10,000 / mm2 or more is required. The dimensions must be that of a circle with an equivalent diameter of 0.1 to 0.5 μηπ. Generally, the distribution of sulfides comprised mainly of MnS is observed under an optical microscope to measure dimensions and density. Sulfides comprised mainly of MnS of these dimensions cannot be confirmed by observation by an optical microscope and can only be first observed by an electron transmission (TEM) microscope. Sulfides comprised mainly of MnS are of dimensions where even if there is no difference in size and density in observation under an optical microscope, clear differences are observed by observation under a TEM. In the present invention this is controlled and the state of presence is converted to a numerical value in order to differentiate the invention from the prior art. To ensure the presence of sulfides comprised mainly of MnS over these dimensions by a density of 10000 / mm2 or more, the addition of a large amount of S over the claims is considered necessary, but if added in a large amount increases the density. probability of crude sulphides comprised mainly of MnS also ending up in large numbers and more defects occurring at the time of hot rolling. With the S addition amount of the claims, if sulfides comprised mainly of MnS exceed these dimensions, the amount of sulfides comprised mainly of MnS will become insufficient and the density required to improve the roughness of the finished surface will no longer be maintained. . In addition, sulphides with a diameter smaller than the minimum diameter of 0.1 μιτι do not substantially affect machining capability. Therefore, the density of sulfides comprised mainly of MnS having a circle with equivalent diameter 5 of 0.1 to 0.5 μιη was made 10000 / mm2. Sulfides comprised mainly of MnS form nuclei for precipitation of BN which is difficult to disperse finely and evenly in the matrix, whereas BN can be made to disperse evenly finely and the machining ability enhancing effect, in particular the roughness of the BN. Finished surface, by BN can be made more remarkable.

Note que os "sulfetos compreendidos principalmente de MnS" incluem não apenas MnS puro, mas também incluem inclusões de sulfetos de Fe, Ca, Ti, Zr, Mg, REM, etc. sólido-soluto com MnS ou aglutinados para copresença, inclusões tais como MnTe onde elementos diferentes do S for15 mam compostos com Mn para se tornar sólido-soluto ou aglutinar com MnS para copresença, as inclusões acima precipitadas com óxidos e seus núcleos, isto é, inclusões capazes de serem expressas pela fórmula química (Mn1X)(S1Y) (onde X: elementos formadores de sulfeto diferentes de Mn e Y: elementos que se aglutinam com Mn diferentes do S). Esse é o termo geral 20 para inclusões à base de Mn.Note that "mainly comprised sulfides of MnS" include not only pure MnS, but also include sulfide inclusions of Fe, Ca, Ti, Zr, Mg, REM, etc. solute solid with MnS or cohesive cohesive, inclusions such as MnTe where elements other than S form 15 compounded with Mn to become solid solute or coalesce with MnS for co-presence, the above precipitated inclusions with oxides and their nuclei, i.e. inclusions capable of being expressed by the chemical formula (Mn1X) (S1Y) (where X: sulfide-forming elements other than Mn and Y: elements which bind together with Mn other than S). This is the general term 20 for Mn-based inclusions.

Obter dimensões e uma densidade de sulfetos compreendidos principalmente de MnS, é mais efetivo se a razão Mn/S do Mn e do S contidos for feita 1,2 a 2,8.Obtaining dimensions and a density of sulfides comprised mainly of MnS, is more effective if the Mn / S ratio of the contained Mn and S is made 1.2 to 2.8.

Além disso, para produzir efetivamente sulfetos finos compreen25 didos principalmente de MnS, é suficiente controlar a faixa da solidificação e a taxa de resfriamento. Se a taxa de resfriamento for menor que 10°C/min, a solidificação torna-se muito lenta e os sulfetos precipitados compreendidos principalmente de MnS acabam se tornando brutos e a dispersão fina se torna difícil, enquanto se a taxa de resfriamento for maior que 100°C/min, a 30 densidade dos sulfetos finos produzidos compreendidos principalmente de MnS torna-se saturada, a dureza da placa de aço aumenta, e o perigo de fraturamento aumenta. Portanto, a taxa de resfriamento no momento do Iingotamento deve ser de 10 a 100°C/min. Essa taxa de resfriamento pode ser facilmente obtida pelo controle do tamanho da seção transversal do molde de lingotamento, pela velocidade de lingotamento, etc. para valores adequados. Isto pode ser aplicado tanto ao lingotamento contínuo quanto ao Iingotamento convencional.Moreover, to effectively produce fine sulfides comprised mainly of MnS, it is sufficient to control the solidification range and the cooling rate. If the cooling rate is less than 10 ° C / min, solidification becomes very slow and precipitated sulphides comprised mainly of MnS become crude and fine dispersion becomes difficult, while if the cooling rate is greater than At 100 ° C / min, the density of the produced fine sulphides comprised mainly of MnS becomes saturated, the hardness of the steel plate increases, and the danger of fracturing increases. Therefore, the cooling rate at the time of the sling should be 10 to 100 ° C / min. This cooling rate can be easily achieved by controlling the size of the casting cross-section, the casting speed, etc. to appropriate values. This can be applied to both continuous casting and conventional casting.

mostrado na Figura 8, significa a velocidade no momento do resfriamento da temperatura do líquido para a temperatura do sólido na posição de profundidade 18 (vide Figura 8(b)) de % da espessura (L) da placa Iingotada na se10 ção transversal horizontal 17 da placa Iingotada 16 produzida pela direção de lingotamento 15 mostrada pela seta. A taxa de resfriamento é descoberta a partir da distância entre os braços de dendrito secundários da estrutura de solidificação na direção da espessura da placa Iingotada após a solidificação pelo cálculo da seguinte fórmula:shown in Figure 8 means the velocity at the time of cooling from liquid temperature to solid temperature at depth position 18 (see Figure 8 (b)) of% Thickness (L) of Iingotized Plate in horizontal cross section 17. of the Iingotized plate 16 produced by the casting direction 15 shown by the arrow. The cooling rate is found from the distance between the secondary dendrite arms of the solidification structure in the direction of the thickness of the Iingotized plate after solidification by calculating the following formula:

onde, Re: taxa de resfriamento (°C/min), G2: distância entre os braços de dendrito secundários 2 (μηι)where, Re: cooling rate (° C / min), G2: distance between secondary dendrite arms 2 (μηι)

Isto é, a distância entre os braços de dendrito secundários muda conforme as condições de resfriamento, então isso foi medido para confirmar a taxa de resfriamento controlada.That is, the distance between the secondary dendrite arms changes with the cooling conditions, so this was measured to confirm the controlled cooling rate.

A seguir serão explicadas as razões para definição dos elementos opcionais adicionados livremente.The following will explain the reasons for defining the freely added optional elements.

cimento por precipitação secundária. Se menos de 0,05%, não há efeito no reforço, enquanto se adicionado acima de 1,0%, uma grande quantidade de carbonitretos se precipita e reciprocamente as propriedades mecânicas são prejudicadas, então esse foi feito o limite superior.cement by secondary precipitation. If less than 0.05%, there is no effect on reinforcement, while if added above 1.0%, a large amount of carbonites precipitates and the mechanical properties are adversely affected, so this upper limit has been made.

A "taxa de solidificação e resfriamento" aqui referida, conformeThe "solidification and cooling rate" referred to herein, as

1515

RcRc

JJ

0.410.41

2525

[Elementos Reforçadores do Aço][Steel Reinforcing Elements]

[V] 0,05 a 1,0%[V] 0.05 to 1.0%

O V forma carbonitretos que podem reforçar o aço pelo endureV forms carbonitrides which can reinforce steel by endure

3030

[Nb] 0,005 a 0,2%[Nb] 0.005 to 0.2%

O Nb também forma carbonitretos que podem reforçar o aço por endurecimento por precipitação secundária. Se menos de 0,005%, não há efeito de reforço, enquanto se adicionado acima de 0,2%, uma grande quantidade de carbonitretos se precipita e reciprocamente as propriedades mecânicas são prejudicadas, então esse foi feito o limite superior.Nb also forms carbonitrides that can reinforce steel by secondary precipitation hardening. If less than 0.005%, there is no reinforcing effect, while if added above 0.2%, a large amount of carbonites precipitates and the mechanical properties are adversely affected, so this upper limit has been made.

[Cr] 0,01 a 2,0%[Cr] 0.01 to 2.0%

O Cr é um elemento que melhora a capacidade de endurecimento e transmite resistência ao amolecimento por encruamento. Portanto, ele é adicionado ao aço que requer uma maior resistência. Nesse caso, a adição de 0,01% ou mais é necessária. Entretanto, se adicionado em uma grande 10 quantidade, os carbonetos de Cr se formam e provocam fragilização, então 2,0% foi feito o limite superior.Cr is an element that improves the hardening ability and transmits hardening softening resistance. Therefore, it is added to steel that requires higher strength. In this case, the addition of 0.01% or more is required. However, if added in a large amount, Cr carbides form and cause embrittlement, so 2.0% has been made the upper limit.

[Mo] 0,05 a 1,0%[Mo] 0.05 to 1.0%

O Mo é um elemento que transmite resistência ao amolecimento por encruamento e melhora a capacidade de endurecimento. Se menos de 15 0,05%, o efeito não é reconhecido, enquanto mesmo se adicionado acima de 1,0%, o efeito torna-se saturado, então 0,05% a 1,0% foi feita a faixa de adição.Mo is an element that imparts toughness to hardening resistance and improves hardening ability. If less than 15 0.05%, the effect is not recognized, while even if added above 1.0%, the effect becomes saturated, then 0.05% to 1.0% was added range.

[W] 0,05 a 1,0%[W] 0.05 to 1.0%

O W forma carbonitretos que podem reforçar o aço pelo endure20 cimento por precipitação secundária. Se menos de 0,05%, não há efeito no reforço, enquanto se adicionado acima de 1,0%, uma grande quantidade de carbonitretos se precipita e reciprocamente as propriedades mecânicas são prejudicadas, então esse foi feito o limite superior.W forms carbonitrides that can reinforce steel by secondary precipitation cement. If less than 0.05%, there is no effect on reinforcement, while if added above 1.0%, a large amount of carbonites precipitates and the mechanical properties are adversely affected, so this upper limit has been made.

[Ni] 0,05 a 2,0%[Ni] 0.05 to 2.0%

O Ni reforça a ferrita, melhora a ductilidade, e é também eficazNi reinforces ferrite, improves ductility, and is also effective

para melhorar a capacidade de endurecimento e melhorar a resistência à corrosão. Se menos de 0,05%, esse efeito não é reconhecido, enquanto mesmo se adicionado acima de 2,0%, o efeito torna-se saturado em termos de propriedades mecânicas, então esse foi feito o limite superior.to improve hardening ability and improve corrosion resistance. If less than 0.05%, this effect is not recognized, while even if added above 2.0%, the effect becomes saturated in terms of mechanical properties, so this upper limit has been made.

[Cu] 0,01 a 2,0%[Cu] 0.01 to 2.0%

O Cu reforça a ferrita e é eficaz para melhorar a capacidade de endurecimento e melhorar a resistência à corrosão. Se menos de 0,01%, o efeito não é reconhecido, enquanto mesmo se adicionado acima de 2,0%, o efeito torna-se saturado em relação às propriedades mecânicas, então esse foi feito o limite superior. Em particular, a ductilidade a quente é reduzida. Isto facilmente se torna uma causa de defeitos no momento da laminação.Cu reinforces ferrite and is effective for improving hardening ability and improving corrosion resistance. If less than 0.01%, the effect is not recognized, while even if added above 2.0%, the effect becomes saturated with respect to mechanical properties, then this is the upper limit. In particular, hot ductility is reduced. This easily becomes a cause of defects at lamination.

Portanto, a adição simultaneamente com Ni é preferível.Therefore, addition simultaneously with Ni is preferable.

[Elementos que Melhoram a Capacidade de Usinagem Usando Fragilização] [Sn] 0,005 a 2,0%[Elements that Improve Machining Capacity Using Fragilization] [Sn] 0.005 to 2.0%

O Sn torna a ferrita frágil, estende a vida útil da ferramenta, e melhora a rugosidade de superfície como um efeito. Se menos de 0,005%, esse efeito não é reconhecido, enquanto mesmo se adicionado acima de 2,0%, o efeito se torna saturado, então esse é feito o limite superior.Sn makes ferrite brittle, extends tool life, and improves surface roughness as an effect. If less than 0.005%, this effect is not recognized, while even if added above 2.0%, the effect becomes saturated, then this is the upper limit.

[Zn] 0,0005 a 0,5%[Zn] 0.0005 at 0.5%

O Zn torna a ferrita frágil, estende a vida útil da ferramenta e melhora a rugosidade de superfície como um efeito. Se menos de 0,0005%, 15 esse efeito não é reconhecido, enquanto mesmo se adicionado acima de 0,5%, o efeito torna-se saturado, então esse foi feito o limite superior. [Elementos que Melhoram a Capacidade de Usinagem Usando o Ajuste de Desoxidação]Zn makes ferrite brittle, extends tool life and improves surface roughness as an effect. If less than 0.0005%, 15 this effect is not recognized, while even if added above 0.5%, the effect becomes saturated, so that upper limit has been made. [Elements that Improve Machining Capacity Using Deoxidization Adjustment]

[Ti] 0,0005 a 0,1%[Ti] 0.0005 0.1%

O Ti é um elemento desoxidante que pode controlar a quantidaTi is a deoxidizing element that can control the amount

de de oxigênio no aço e pode estabilizar os rendimentos de formação fácil de óxidos Mn e B. Além disso, se for uma quantidade leve, ele forma óxidos suaves e age para melhorar a capacidade de usinagem. Se menos de 0,0005%, esse efeito é inexistente, enquanto se acima de 0,1%, uma grande 25 quantidade de óxidos duros é formada e o Ti se torna sólido-soluto sem formar óxidos se aglutina com o N para formar TiN duro que diminui a capacidade de usinagem. Portanto, a faixa do ingrediente foi feita 0,0005 a 0,1%. O Ti forma TiN e assim consome o N necessário para formação de BN. Portanto, a quantidade de adição de Ti é preferivelmente 0,01% ou menos.oxygen in steel and can stabilize the easily forming yields of Mn and B oxides. In addition, if it is a light quantity, it forms mild oxides and acts to improve machinability. If less than 0.0005%, this effect is nonexistent, while if above 0.1%, a large amount of hard oxides are formed and Ti becomes solid-solute without forming oxides coheses with N to form TiN. hard which decreases the machining capacity. Therefore, the ingredient range was made 0.0005 to 0.1%. Ti forms TiN and thus consumes the N required for BN formation. Therefore, the amount of Ti addition is preferably 0.01% or less.

[Zr] 0,0005 a 0,1%[Zr] 0.0005 0.1%

O Zr é um elemento desoxidante que pode controlar a quantidade de oxigênio no aço e pode estabilizar os rendimentos de Mn e B que formam óxidos facilmente. Além disso, se for uma quantidade leve, ele forma óxidos macios e age para melhorar a capacidade de usinagem. Se menos de 0,0005%, esse efeito é inexistente, enquanto se acima de 0,1%, uma grande quantidade de óxidos macios é formada e se deposita nas bordas da 5 ferramenta de corte como formas de alívio, então a rugosidade da superfície acabada torna-se extremamente ruim. Não apenas isso, mas também uma grande quantidade de óxidos duros é produzida. Além disso, a capacidade de usinagem é diminuída. Portanto, a faixa do ingrediente foi definida como 0,0005 a 0,1%.Zr is a deoxidizing element that can control the amount of oxygen in steel and can stabilize the yields of easily forming oxides of Mn and B. In addition, if it is a light quantity, it forms soft oxides and acts to improve machinability. If less than 0.0005%, this effect is nonexistent, while if above 0.1%, a large amount of soft oxides are formed and settle to the edges of the cutting tool as a relief, then surface roughness. finished becomes extremely bad. Not only that, but also a large amount of hard oxides is produced. In addition, machining capacity is decreased. Therefore, the ingredient range was defined as 0.0005 to 0.1%.

[Mg] 0,0003 a 0,005%[Mg] 0.0003 to 0.005%

O Mg é um elemento desoxidante que pode controlar a quantidade de oxigênio no aço. Ele pode estabilizar os rendimentos dos elementos Mn e B que formam facilmente óxidos. Além disso, se o teor for leve, ele forma óxidos suaves e age para melhorar a capacidade de usinagem. Se o 15 teor for menor que 0,0003%, esse efeito é inexistente, enquanto se for acima de 0,005%, uma grande quantidade de óxidos suaves é formada e se deposita nas bordas de corte da ferramenta como formas de alívio, então a rugosidade da superfície acabada torna-se extremamente ruim. Não apenas isso, mas também uma grande quantidade de óxidos duros são produzidos. Além 20 disso, a capacidade de usinagem é diminuída. Portanto, a faixa do ingrediente foi definida como 0,0003 a 0,005%.Mg is a deoxidizing element that can control the amount of oxygen in steel. It can stabilize the yields of the easily forming oxides Mn and B elements. In addition, if the content is light, it forms soft oxides and acts to improve machinability. If the content is less than 0.0003%, this effect is nonexistent, while if it is above 0.005%, a large amount of soft oxides are formed and deposited on the cutting edges of the tool as relief, so roughness of the finished surface becomes extremely bad. Not only that, but also a lot of hard oxides are produced. In addition, the machining capacity is decreased. Therefore, the ingredient range was defined as 0.0003 to 0.005%.

[Elementos que Melhoram a Capacidade de Usinagem Usando o Controle da Forma do Sulfeto e da Lubrificação Entre a Ferramenta e o Material de Aço1[Elements that Improve Machining Capacity Using Sulphide Shape Control and Lubrication Between Tool and Steel Material1

[Te] Te: 0,0003 a 0,2%[Te] Te: 0.0003 at 0.2%

O Te é um elemento que melhora a capacidade de usinagem. Além disso, ele forma MnTe e, pela copresença com MnS, diminui a capacidade de deformação do MnS para controlar a planicidade das formas do MnS. Portanto esse elemento é eficaz para reduzir a anisotropia. Esse efeito 30 não é reconhecido se o teor for de menos de 0,0003%, enquanto mesmo se adicionado acima de 0,2%, não apenas o efeito torna-se saturado, mas também a ductilidade cai e os defeitos são facilmente provocados. [Bi] 0,005 a 0,5%Te is an element that improves machinability. In addition, it forms MnTe and, by co-presence with MnS, decreases MnS's deformation ability to control the flatness of MnS shapes. Therefore this element is effective in reducing anisotropy. This effect is not recognized if the content is less than 0.0003%, while even if added above 0.2%, not only does the effect become saturated, but also ductility drops and defects are easily caused. [Bi] 0.005 to 0.5%

O Bi é um elemento que melhora a capacidade de usinagem. Seu efeito não é reconhecido se o teor for menor que 0,005%, enquanto mesmo se adicionado acima de 0,5%, não apenas o efeito de melhoria da capacidade de usinagem torna-se saturado, mas também a ductilidade a quente cai e defeitos são facilmente provocados.Bi is an element that improves machining capability. Its effect is not recognized if the grade is less than 0.005%, while even if added above 0.5%, not only the machining ability enhancing effect becomes saturated, but also the hot ductility drops and defects are reduced. easily provoked.

[Pb] 0,005 a 0,5%[Pb] 0.005 to 0.5%

O Pb é um elemento que melhora a capacidade de usinagem. Seu efeito não é reconhecido se o teor for menor que 0,005%, enquanto mesmo se adicionado acima de 0,5%, não apenas o efeito de melhoria da capacidade de usinagem torna-se saturado, mas também a ductilidade a quente cai e defeitos são facilmente provocados.Pb is an element that improves machinability. Its effect is not recognized if the grade is less than 0.005%, while even if added above 0.5%, not only the machining ability enhancing effect becomes saturated, but also the hot ductility drops and defects are reduced. easily provoked.

EXEMPLOSEXAMPLES

Os efeitos da presente invenção serão explicados a seguir usando-se exemplos. Os aços dos Exemplos da Invenção 1 a 72 mostrados nas Tabelas 1 a 4 foram produzidos em um conversor de 270 t, e então Iingotados por uma taxa de solidificação e resfriamento de 4 a 18°C/min. O lingotamento foi classificado de forma que, entre esses, as taxas de solidificação e resfriamento dos tipos de aço da reivindicação 1 dos Exemplos 1 a 8 e os tipos de aço da reivindicação 6 dos Exemplos 62 a 72 fossem de 1 a 7°C/min, enquanto as taxas de solidificação e resfriamento dos tipos de aço das reivindicações 2 a 6 dos Exemplos 9 a 61 foram de 12 a 85°C/min. Os aços do Exemplo Comparativo dos Exemplos 73 a 102 mostrados nas Tabelas 5 a 6 foram produzidos em um conversor de 2701, e então Iingotados por uma taxa de solidificação e resfriamento de 4 a 7°C/min. Tanto nos exemplos da invenção quanto nos exemplos comparativos, o material do conversor de 270 t foi desbastado como uma barra, e então laminado até φ9,5. Esse material laminado de <j)9,5 mm foi alongado até φ8 mm e usado como material de teste. Para avaliação da ductilidade a quente, antes da laminação, corpos de prova foram tirados da barra e um material Iingotado quadrado de 180 mm. Além disso, a taxa de solidificação e resfriamento foi ajustada pelo controle do tamanho da seção transversal do molde de lingotamento e pela velocidade de lingotamento.The effects of the present invention will be explained below using examples. The steels of the Examples of Invention 1 to 72 shown in Tables 1 to 4 were produced in a 270 t converter, and then Iingotized at a solidification and cooling rate of 4 to 18 ° C / min. The casting was classified such that, among these, the solidification and cooling rates of the steel types of claim 1 of Examples 1 to 8 and the steel types of claim 6 of examples 62 to 72 were 1 to 7 ° C / min, while the solidification and cooling rates of the steel types of claims 2 to 6 of Examples 9 to 61 were 12 to 85 ° C / min. The Comparative Example steels from Examples 73 to 102 shown in Tables 5 to 6 were produced in a 2701 converter, and then lynched by a solidification and cooling rate of 4 to 7 ° C / min. In both the invention and comparative examples, the 270 t converter material was chopped as a bar, and then laminated to φ9.5. This laminated material of <j) 9.5 mm was stretched to φ8 mm and used as a test material. For hot ductility assessment, before rolling, specimens were removed from the bar and a 180 mm square Iingotum material. In addition, the rate of solidification and cooling was adjusted by controlling the cross-sectional size of the casting mold and the casting speed.

A capacidade de usinagem do material foi avaliada por três tipos típicos de métodos de usinagem de um teste de perfuração mostrando as condições na Tabela 7, um teste de corte arrojado mostrando as condições 5 na Tabela 8, e um teste de giro longitudinal mostrando as condições na Tabela 9. O teste de perfuração é o método de avaliação da capacidade de usinagem pela velocidade de corte mais alta permitindo a usinagem até uma profundidade de furo cumulativa de 1000 mm, (a assim chamada VL1000, unidade: m/min). O teste de corte arrojado é um método de avaliação da ru10 gosidade da superfície acabada pela transferência da forma da ferramenta por uma ferramenta perfurante de aço de alta velocidade forma da borda de corte acumulado). Um sumário desse método de teste está mostrado na Figura 1. No teste, a rugosidade da superfície acabada quando se cortam 200 ranhuras foi medida por um medidor de rugosidade do tipo contato. Isto foi 15 usado como um indicador mostrando a rugosidade de superfície acabada da rugosidade de superfície de 10 pontos Rz (unidade: μΐη). o teste de giro longitudinal é um método de corte de usinagem na circunferência externa do material de aço do corpo de prova 2 na direção de usinagem 3 enquanto alimenta a ferramenta de carbonetos 1 na direção longitudinal. Da mesma 20 forma que o corte de arrojado, esse método mede repetidamente e avalia a rugosidade da superfície acabada da superfície de medição 4 da rugosidade de superfície na transferência da forma da ferramenta. Um sumário desse método de teste está mostrado na Figura 2. Esse método executa o teste enquanto gira o corpo de prova 2, alimentando a ferramenta de carboneto 1 25 ao longo do corpo de prova 2 (0,05 mm/rev), e usinagem a uma profundidade predeterminada de corte 6 (1 mm). É avançado enquanto se formam picos chamados "marcas de alimentação 5" na superfície acabada 7 formar um plano de medição de rugosidade de superfície 8. A presença de qualquer deterioração 9 das formas de alívio forma alturas de picos que se tornam a 30 superfície de alívio da rugosidade de superfície (alívio teórico rugosidade+superfície) 10. Isto é, isto se torna a rugosidade da superfície acabada e tem o grande efeito na boa rugosidade de superfície (rugosidade teórica) 11 (vide Figura 2(b)). Se não houver alívio de superfície, o valor torna-se próximo à rugosidade teórica, mas se o alívio de superfície ocorre, a rugosidade é degradada por aquela quantidade. Sulfetos compreendidos principalmente de MnS finamente dispersos a uma alta densidade tornam o material de aço uniforme e assim reduzem o alívio de superfície e permitem uma boa rugosidade de superfície acabada, então é possível expressar o efeito dos sulfetos compreendidos principalmente de MnS disperso a uma alta densidade notavelmente bem. Além disso, esse método pode exprimir a qualidade da rugosidade da superfície acabada resultante da transferência do alívio da superfície da ferramenta devido ao desgaste da ferramenta após uma grande quantidade de usinagem notavelmente bem, então nesse teste, a avaliação foi executada usando-se a rugosidade da superfície acabada após a usinagem de 800 peças - o que permite a avaliação da diferença da capacidade de usinagem no estado onde o desgaste da ferramenta progrediu. A rugosidade da superfície acabada foi medida por um medidor de rugosidade do tipo de contato. A rugosidade de superfície 10-pontos Rz (unidade: μΐη) foi usada como um indicador mostrando a rugosidade da superfície acabada. Para a evacuação dos cavacos, exemplos onde o raio no momento do enroIamento do cavaco é pequeno ou exemplos onde os cavacos se separam são preferíveis e foram avaliados como "G (bom)". Exemplos onde o número de ondulações é grande e o raio de curvatura é pequeno ou exemplos onde o comprimento dos cavacos não alcança 100 mm são bons e foram avaliados como "G". Cavacos com um raio de curvatura de mais de 20 mm, ondulando-se continuamente por três ondulações ou mais, e muito longos são pobres e foram avaliados como "P".Material machining capability was assessed by three typical types of machining methods of a drill test showing conditions in Table 7, a bold cut test showing conditions 5 in Table 8, and a longitudinal turning test showing conditions in Table 9. Drilling testing is the method of evaluating machining capacity at the highest cutting speed allowing machining to a cumulative hole depth of 1000 mm (the so-called VL1000, unit: m / min). The bold cutting test is a method of assessing surface roughness by transferring the shape of the tool by a high-speed steel drilling tool (accumulated cutting edge shape). A summary of this test method is shown in Figure 1. In the test, the roughness of the finished surface when cutting 200 grooves was measured by a contact-type roughness meter. This was used as an indicator showing the finished surface roughness of the 10 point surface roughness Rz (unit: μΐη). Longitudinal turning test is a method of cutting the outer circumference of the steel material of the specimen 2 in machining direction 3 while feeding the carbide tool 1 in the longitudinal direction. Similar to the bold cut, this method repeatedly measures and evaluates the finished surface roughness of the surface roughness measuring surface 4 in tool shape transfer. A summary of this test method is shown in Figure 2. This method performs the test while rotating specimen 2, feeding carbide tool 25 along specimen 2 (0.05 mm / rev), and machining. at a predetermined depth of cut 6 (1 mm). It is advanced as peaks called "feed marks 5" are formed on the finished surface 7 to form a surface roughness measurement plane 8. The presence of any deterioration 9 of the relief forms forms peak heights that become the relief surface. surface roughness (theoretical roughness + surface relief) 10. That is, this becomes the surface roughness of the finished surface and has the greatest effect on good surface roughness (theoretical roughness) 11 (see Figure 2 (b)). If there is no surface relief, the value becomes close to the theoretical roughness, but if surface relief occurs, the roughness is degraded by that amount. Sulphides mainly comprised of finely dispersed MnS at high density make the steel material uniform and thus reduce surface relief and allow good surface finish roughness, so it is possible to express the effect of sulfides comprised mainly of high density dispersed MnS remarkably well. In addition, this method can express the quality of the finished surface roughness resulting from the transfer of the tool surface relief due to tool wear after a large amount of machining remarkably well, so in this test the evaluation was performed using the roughness. of the finished surface after machining 800 pieces - which allows the difference in machining capacity to be assessed in the state where tool wear has progressed. Finished surface roughness was measured by a contact type roughness meter. The 10-point surface roughness Rz (unit: μΐη) was used as an indicator showing the surface roughness of the finished surface. For chip evacuation, examples where the radius at the time of chip winding is small or examples where the chips separate are preferred and rated "G (good)". Examples where the number of undulations is large and the radius of curvature is small or examples where the chip length does not reach 100 mm are good and rated "G". Chips with a radius of curvature of more than 20 mm, continuously undulating by three or more dimples, and very long are poor and rated "P".

Para o MnO no material de aço, a taxa de área do Mn de um círculo com diâmetro equivalente de 0,5 μιτι ou mais na seção transversal perpendicular à direção de laminação do material de aço foi medida por um microanalisador de exame eletrônico (EPMA) usando um corpo de prova 30 cortado de uma posição a % de profundidade do diâmetro da seção transversal perpendicular à direção de laminação e de estiramento após um estiramento de φ8 mm, mergulhado em resina, e polido. A medição foi executada por 20 campos ou mais de 200 μηη x 200 μητι cada um. A taxa de área foi descoberta usando-se a área de MnO nas inclusões medida pela análise de área elementar como uma razão em relação à área total das inclusões à base de Mn. O MnO no material de aço está presente em um estado contido no 5 MnS1 então na análise pelo ΕΡΜΑ, a área onde Mn e O se sobrepõem é considerada a área de MnO diferenciada do MnS. O Mn e o O foram cobertos por processamento de imagem. Um exemplo de medição por EPMA está mostrado na Figura 3.For MnO in the steel material, the Mn area rate of a circle with an equivalent diameter of 0.5 μιτι or more in cross section perpendicular to the rolling direction of the steel material was measured by an electronic examination microanalyzer (EPMA). using a specimen 30 cut from a position at% depth of cross-sectional diameter perpendicular to the rolling and stretching direction after a φ8 mm resin-dipped and polished stretch. The measurement was performed by 20 fields or more than 200 μηη x 200 μητι each. Area rate was found using the area of MnO in inclusions measured by elemental area analysis as a ratio to the total area of Mn-based inclusions. The MnO in the steel material is present in a state contained in 5 MnS1 so in the analysis by ΕΡΜΑ, the area where Mn and O overlap is considered the area of MnO differentiated from MnS. Mn and O were covered by image processing. An example of EPMA measurement is shown in Figure 3.

A densidade dos sulfetos compreendidos principalmente de MnS 10 de dimensões de um círculo com diâmetro equivalente de 0,5 μπη e um diâmetro mínimo de 0,1 μηι foi medida por um microscópio de transmissão de elétrons usando-se um corpo de prova obtido pelo método de extração de réplica a partir de uma posição com uma profundidade de 1/4 do diâmetro da seção transversal perpendicular à direção de laminação e estiramento após 15 o estiramento φ8 mm. A medição foi executada a uma potência de 10000 para 40 campos ou mais, cada campo de 80 μηι2. O resultado foi convertido para o número de sulfetos compreendidos principalmente de MnS por mm2.The density of sulfides comprised mainly of MnS 10 of circle dimensions with an equivalent diameter of 0.5 μπη and a minimum diameter of 0.1 μηι was measured by an electron transmission microscope using a specimen obtained by the method. of replica extraction from a position with a depth of 1/4 of the cross-sectional diameter perpendicular to the direction of rolling and stretching after 15 φ8 mm. The measurement was performed at a power of 10000 for 40 or more fields, each field 80 μηι2. The result was converted to the number of sulfides comprised mainly of MnS per mm2.

A ductilidade a quente foi avaliada pelo valor da taxa de redução em um teste de tração a alta temperatura a 1000°C. Se a taxa de redução for 50% ou mais, uma boa laminação é possível, mas se for inferior a 80% numerosos defeitos de superfície são formados, a área para remoção de defeitos e retoques após a laminação torna-se maior, e não é possível o uso para produtos de alto grau com exigências severas em propriedades de superfície. Se um valor de taxa de redução de 80% ou mais pode ser obtido, a formação de defeitos de superfície é notavelmente reduzida, o uso mesmo sem retoques é possível, e o uso para produtos de alto grau torna-se possível. Além disso, os custos de retoque podem também ser reduzidos. Portanto, uma taxa de redução de 80% ou mais foi avaliada como uma ductilidade a quente "G (boa)", enquanto uma com menos de 80% foi avaliada como "P (pobre)".Hot ductility was assessed by the reduction rate value in a high temperature tensile test at 1000 ° C. If the reduction rate is 50% or more, good lamination is possible, but if less than 80% numerous surface defects are formed, the area for defect removal and retouching after lamination becomes larger and not possible for high grade products with severe demands on surface properties. If a reduction rate value of 80% or more can be obtained, surface defect formation is noticeably reduced, use even without retouching is possible, and use for high grade products becomes possible. In addition, retouching costs can also be reduced. Therefore, a reduction rate of 80% or more was evaluated as a "G (good)" hot ductility, while one with less than 80% was rated as "P (poor)".

O estado de perdas por fusão dos refratários das chapas dos bocais de deslizamento do lingotamento contínuo foi avaliado usando-se MgO-C (MgO=87%, AI2O3=I0%, C=3%) como o material das chapas dos bocais de deslizamento. A taxa de perdas por fusão é um valor que indexa a taxa de perdas por fusão à taxa de perdas por fusão dos refratários quando a área de MnO com um tamanho de 0,5 μιτι ou mais constitui 15% da área 5 total das inclusões à base de Mn como "1". Se a taxa de perdas por fusão exceder 1, a perda por fusão dos refratários torna-se pior, então uma taxa de perda por fusão de 1 ou menos foi avaliada como "G (boa)" e uma acima deThe melt loss state of the continuous casting sliding nozzle sheet refractories was evaluated using MgO-C (MgO = 87%, AI2O3 = 10%, C = 3%) as the material of the sliding nozzle plates. . The melt loss rate is a value that indexes the melt loss rate to the refractory melt loss rate when the MnO area with a size of 0.5 μιτι or more constitutes 15% of the total area 5 of the melt inclusions. Mn base as "1". If the melt loss rate exceeds 1, the melt loss of the refractories becomes worse, then a melt loss rate of 1 or less has been rated "G (good)" and one above

1 foi avaliada como "P (pobre)". Os exemplos da invenção 1 to 72 foram todos melhores que os exemplos comparativos 73 a 102 em vida útil da ferramenta na perfuração e na rugosidade da superfície acabada no corte arrojado e no giro longitudinal, teve uma ductilidade a quente de 80% ou mais, e permitiu uma boa capacidade de produção com uma baixa taxa de perda por fusão. Por exemplo, foi possível controlar a quantidade de N por quantidades equilibradas de adição de B e N como nos exemplos da invenção 1 a 8 e possível obter um alto valor de ductilidade a quente e uma baixa taxa de perda por fusão sem deterioração da capacidade de usinagem quando a taxa de área de MnO é baixa pelo controle da quantidade de O pela adição de Ca. Além disso, foi possível obter uma capacidade de usinagem extremamente boa pelas quantidades equilibradas de adição de B e N e uma baixa taxa de área de MnO. Quando a densidade dos sulfetos finos compreendida principalmente de MnS satisfaz a reivindicação 2 como nos Exemplos 9 a 18 e 56 a 59, o valor da rugosidade da superfície acabada, em particular o valor no momento do giro longitudinal, torna-se ainda melhor. Mesmo nos exemplos da adição dos elementos opcionais adicionados livremente das reivindicações 3 a 6 dos exemplos 19 a 55 e 60 a 72, é definido que uma boa rugosidade da superfície acabada e uma boa capacidade de produção são obtidas. Entre esses, nos exemplos 47, 52, 60, e 62 a 67 para os quais uma leve quantidade de Pb, conhecido como elemento de corte livre, é adicionada, nos exemplos 45, 48, 50, 53, 61, 68, e 69 aos quais uma leve quantidade de Te, também conhecido como um elemento de corte livre, é adicionada, e também nos exemplos 55 e 70 a 72 aos quais ambos, Pb e Te, são adicionados, é definido que uma boa ductilidade a quente e uma boa capacidade de usinagem são obtidas.1 was rated "P (poor)". The examples of the invention 1 to 72 were all better than the comparative examples 73 to 102 in tool life in drilling and finishing surface roughness in bold cutting and longitudinal turning, had a hot ductility of 80% or more, and allowed good production capacity with a low melt loss rate. For example, it was possible to control the amount of N by balanced amounts of addition of B and N as in the examples of the invention 1 to 8 and it was possible to obtain a high hot ductility value and a low melt loss rate without deteriorating capacity. machining when the area rate of MnO is low by controlling the amount of O by the addition of Ca. In addition, it was possible to obtain extremely good machining capacity by the balanced addition quantities of B and N and a low area rate of MnO. . When the fine sulfide density comprised mainly of MnS satisfies claim 2 as in Examples 9 to 18 and 56 to 59, the value of the finished surface roughness, in particular the value at the moment of longitudinal rotation, becomes even better. Even in the examples of the addition of the freely added optional elements of claims 3 to 6 of examples 19 to 55 and 60 to 72, it is defined that a good finish surface roughness and a good production capacity are obtained. Among these, in examples 47, 52, 60, and 62 to 67 for which a slight amount of Pb, known as the free cutting element, is added, in examples 45, 48, 50, 53, 61, 68, and 69. To which a slight amount of Te, also known as a free cutting element, is added, and also in Examples 55 and 70 to 72 to which both Pb and Te are added, it is defined that a good hot ductility and a Good machining ability are obtained.

Em oposição a isso, os exemplos comparativos foram todos Iingotados a uma taxa de solidificação e resfriamento baixa, então a densidade de sulfetos finos compreendidos principalmente de MnS torna-se menor e, 5 geralmente, valores pobres de capacidade de usinagem em particular a rugosidade da superfície acabada por giro longitudinal, são definidos. Comparado com os exemplos da invenção da reivindicação 1 dos Exemplo 1 a 8 produzidos pelo mesmo nível de pequena taxa de solidificação e resfriamento, valores pobres são apresentados uma vez que os ingredientes químicos 10 estão fora das faixas da presente invenção. Por exemplo, quando a taxa de área de MnO é alta como no exemplo comparativo do exemplo 76, a redução na quantidade de MnS e na quantidade de BN resulta em um pobre valor de rugosidade de superfície acabada. A taxa de perda por fusão torna-se um valor grande. No exemplo comparativo do exemplo 80, a taxa de área de 15 MnO de 15% ou menos é satisfeita, mas as quantidades de S e Ca estão fora das faixas da invenção, então a ductilidade a quente torna-se um valor pobre. Quando o Ca não é adicionado como no exemplo comparativo do exemplo 81, o O não pode ser controlado e o grande número de MnO e óxidos duros formados resulta em uma pobre capacidade de produção de uma 20 ductilidade a quente de menos de 80% e um grande valor de taxa de perda por fusão. Além disso, os exemplos 90 e 91 são exemplos comparativos com quantidades de N abaixo do limite inferior. O aumento de B sólido-soluto convida ao aumento na dureza e um baixo valor de ductilidade a quente é apresentado. Além disso, o exemplo 93 é um exemplo comparativo com 25 quantidades de S e de N acima dos limites superiores. Devido ao aumento no N sólido-soluto, um valor pobre de ductilidade a quente é exibido. O exemplo 102 é um exemplo comparativo com um alto MnO. Valores pobres de rugosidade de superfície acabada e de índice de perda por fusão são apresentados.In contrast, the comparative examples were all given at a low solidification and cooling rate, so the fine sulphide density comprised mainly of MnS becomes smaller and, generally, poor machinability values in particular the roughness of the surface finished by longitudinal rotation, are defined. Compared to the inventive examples of claim 1 of Examples 1 to 8 produced at the same low solidification and cooling rate level, poor values are given since the chemical ingredients 10 are outside the ranges of the present invention. For example, when the area rate of MnO is high as in the comparative example of example 76, the reduction in the amount of MnS and the amount of BN results in a poor value of finished surface roughness. The melt loss rate becomes a large value. In the comparative example of example 80, the 15 MnO area rate of 15% or less is satisfied, but the amounts of S and Ca are outside the ranges of the invention, so hot ductility becomes a poor value. When Ca is not added as in the comparative example of Example 81, O cannot be controlled and the large number of MnO and hard oxides formed results in poor production capacity of less than 80% hot ductility and great value of loss ratio by merger. In addition, examples 90 and 91 are comparative examples with amounts of N below the lower limit. The increase of solid solute B invites the increase in hardness and a low hot ductility value is presented. In addition, example 93 is a comparative example with 25 quantities of S and N above the upper limits. Due to the increase in solid solute N, a poor value of hot ductility is displayed. Example 102 is a comparative example with a high MnO. Poor values of finished surface roughness and melt loss index are presented.

A Figura 4 dá (a) uma fotografia réplica de TEM e (b) uma miFigure 4 gives (a) a replica photograph of TEM and (b) a

crografia ótica dos sulfetos compreendidos principalmente de MnS de um exemplo da presente invenção. A Figura 5 dá (a) uma fotografia replica de TEM e (b) uma micrografia ótica de sulfetos compreendidos principalmente de MnS de um exemplo comparativo da presente invenção. Dessa forma, nos exemplos da invenção e nos exemplos comparativos, com (b) observação por um microscópio ótico, não há grandes diferenças nas dimensões e 5 densidades dos sulfetos compreendidos principalmente de MnS1 mas com (a) a observação por uma réplica de TEM, diferenças claras são vistas tanto nas dimensões quanto na densidade.optical cryptography of the mainly MnS sulfides of an example of the present invention. Figure 5 gives (a) a TEM replica photograph and (b) an optical micrograph of mainly comprised sulfides of MnS from a comparative example of the present invention. Thus, in the examples of the invention and in the comparative examples, with (b) observation by an optical microscope, there are no major differences in the size and density of the sulfides comprised mainly of MnS1 but with (a) observation by a TEM replica, Clear differences are seen in both dimensions and density.

A Figura 6 mostra mudanças na capacidade de usinagem devido à taxa de área de MnO usando como um exemplo a rugosidade da superfí10 cie acabada por giro longitudinal após a usinagem de 800 peças. O desgaste da ferramenta progride no momento de uma grande quantidade de usinagens quando a taxa de área de MnO é maior que 15%, então a diferença na rugosidade da superfície acabada, que é governada pela transferência de alívio de superfície devido ao desgaste da ferramenta, aparece notavelmente 15 tanto quanto na linha divisória.Figure 6 shows changes in machining capacity due to MnO area rate using as an example surface roughness finished by longitudinal rotation after machining 800 pieces. Tool wear progresses at a great deal of machining when the MnO area rate is greater than 15%, so the difference in finished surface roughness, which is governed by surface relief transfer due to tool wear, appears remarkably 15 as much as on the dividing line.

A Figura 7 é uma vista mostrando um equilíbrio de rugosidade de superfície acabada e de ductilidade a quente nos exemplos da invenção e nos exemplos comparativos. Os exemplos da invenção são bons em rugosidade de superfície acabada e têm uma ductilidade a quente de uma região 20 boa de 80% ou mais. Nos exemplos comparativos, a rugosidade da superfície acabada e a ductilidade a quente estão ambas na faixa pobre ou mesmo se a ductilidade a quente for boa, a rugosidade da superfície acabada é pobre.Figure 7 is a view showing a balance of finished surface roughness and hot ductility in the examples of the invention and comparative examples. Examples of the invention are good at finished surface roughness and have a hot ductility of a good region of 80% or more. In the comparative examples, finished surface roughness and hot ductility are both in the poor range or even if the hot ductility is good, the finished surface roughness is poor.

Devido a isso, é definido que os exemplos da invenção, que são equilibrados na quantidade de B e na quantidade de N e onde a quantidade de MnO pode ser controlada, a capacidade de produção e a capacidade de usinagem são ambas boas. Tabela 1 Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 1 Ex. Inv. 0,059 0,002 1,38 0,035 0,58 0,0075 0,0088 0,0006 0,002 2 Ex. Inv. 0,071 0,008 1,52 0,093 0,45 0,0101 0,0091 0,0003 0,002 3 Ex. Inv. 0,050 0,009 1,32 0,070 0,41 0,0085 0,0119 0,0005 0,001 4 Ex. Inv. 0,125 0,003 1,46 0,045 0,41 0,0110 0,0088 0,0006 0,003 Ex. Inv. 0,082 0,005 1,36 0,057 0,41 0,0148 0,0106 0,0004 0,003 6 Ex. Inv. 0,060 0,004 1,54 0,124 0,42 0,0129 0,0094 0,0005 0,001 7 Ex. Inv. 0,090 0,003 1,59 0,099 0,30 0,0003 0,0084 0,0004 0,001 8 Ex. Inv. 0,062 0,002 1,48 0,106 0,41 0,0067 0,0091 0,0003 0,001 9 Ex. Inv. 0,073 0,006 0,94 0,030 0,42 0,0128 0,0105 0,0006 0,003 Ex Inv. 0,092 0,004 1,25 0,057 0,50 0,0142 0,0109 0,0007 0,002 11 Ex Inv. 0,065 0,006 1,00 0,064 0,42 0,0111 0,0110 0,0008 0,001 12 Ex Inv. 0,124 0,003 1,23 0,061 0,57 0,0097 0,0108 0,0009 0,003 13 Ex Inv. 0,085 0,008 0,98 0,084 0,47 0,0089 0,0081 0,0004 0,002 14 Ex Inv. 0,074 0,008 1,10 0,099 0,49 0,0108 0,0087 0,0005 0,002 Ex Inv. 0,066 0,002 0,87 0,071 0,43 0,0090 0,0084 0,0002 0,001 16 Ex Inv. 0,075 0,005 1,10 0,084 0,48 0,0074 0,0095 0,0008 0,002 17 Ex. Inv. 0,061 0,003 1,19 0,075 0,36 0,0004 0,0084 0,0004 0,002 18 Ex Inv. 0,081 0,002 1,00 0,088 0,42 0,0112 0,0091 0,0002 0,001 19 Ex Inv. 0,051 0,008 1,10 0,065 0,45 0,0140 0,0086 0,0005 0,002 0,13 Ex Inv. 0,061 0,002 1,42 0,039 0,58 0,0079 0,0088 0,0005 0,002 0,09 0,01 21 Ex Inv. 0,042 0,005 1,00 0,064 0,45 0,0142 0,0110 0,0004 0,001 0,10 0,19 0,10 22 Ex Inv. 0,137 0,006 1,21 0,051 0,52 0,0112 0,0087 0,0008 0,001 0,024 ΙΌBecause of this, it is defined that the examples of the invention, which are balanced in the amount of B and the amount of N and where the amount of MnO can be controlled, the production capacity and the machining capacity are both good. Table 1 Ex. Class Chemical Ingredients (% by weight) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 1 Inv. 0.059 0.002 1.38 0.035 0.58 0.0075 0, 0088 0.0006 0.002 2 Ex. Inv. 0.071 0.008 1.52 0.093 0.45 0.0101 0.0091 0.0003 0.002 3 Ex. Inv. 0.050 0.009 1.32 0.070 0.41 0.0085 0.0119 0 0.005 0.001 4 Ex. Inv. 0.125 0.003 1.46 0.045 0.41 0.0110 0.0088 0.0006 0.003 Ex. Inv. 0.082 0.005 1.36 0.057 0.41 0.0148 0.0106 0.0004 0.003 6 Ex. Inv. 0.060 0.004 1.54 0.12 0.42 0.0129 0.0094 0.0005 0.001 7 Ex. Inv. 0.090 0.003 1.59 0.099 0.30 0.0003 0.0084 0.0004 0.001 8 Ex. Inv. 0.062 0.002 1.48 0.100 0.41 0.0067 0.0091 0.0003 0.001 9 Ex. Inv. 0.073 0.006 0.94 0.030 0.42 0.0128 0.0105 0.0006 0.003 Ex. 0.004 1.25 0.057 0.50 0.0142 0.0109 0.0007 0.002 11 Ex Inv. 0.065 0.006 1.00 0.064 0.42 0.0111 0.0110 0.0008 0.001 12 Ex Inv. 0.124 0.003 1.23 0.061 0.57 0.0097 0.0108 0.0009 0.003 13 Ex Inv. 0.085 0.008 0.98 0.0 84 0.47 0.0089 0.0081 0.0004 0.002 14 Ex Inv. 0.074 0.008 1.10 0.099 0.49 0.0108 0.0087 0.0005 0.002 Ex Inv. 0.066 0.002 0.87 0.071 0.43 0 0.0090 0.0084 0.0002 0.001 16 Ex Inv. 0.075 0.005 1.10 0.084 0.48 0.0074 0.0095 0.0008 0.002 17 Ex. Inv. 0.061 0.003 1.19 0.075 0.36 0.0004 0 .0084 0.0004 0.002 18 Ex Inv. 0.081 0.002 1.00 0.088 0.42 0.0112 0.0091 0.0002 0.001 19 Ex Inv. 0.051 0.008 1.10 0.065 0.45 0.0140 0.0086 0, 0005 0.002 0.13 Ex Inv. 0.061 0.002 1.42 0.039 0.58 0.0079 0.0088 0.0005 0.002 0.09 0.01 21 Ex Inv. 0.042 0.005 1.00 0.064 0.45 0.0142 0 , 0110 0.0004 0.001 0.10 0.19 0.10 22 Ex Inv. 0.137 0.006 1.21 0.051 0.52 0.0112 0.0087 0.0008 0.001 0.024 ΙΌ

00 Continuação Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 23 Ex Inv. 0,069 0,006 1,01 0,094 0,49 0,0104 0,0094 0,0004 0,001 0,013 0,23 24 Ex Inv. 0,068 0,005 0,73 0,081 0,42 0,0101 0,0088 0,0002 0,002 0,78 Ex Inv. 0,039 0,005 0,97 0,061 0,47 0,0091 0,0089 0,0003 0,001 0,34 0,11 0,10 26 Ex Inv. 0,074 0,009 0,87 0,044 0,45 0,0072 0,0114 0,0009 0,001 0,12 27 Ex Inv. 0,101 0,005 0,89 0,060 0,46 0,0080 0,0086 0,0003 0,001 0,21 0,09 28 Ex Inv. 0,054 0,005 0,55 0,070 0,47 0,0110 0,0092 0,0007 0,002 0,16 29 Ex Inv. 0,061 0,007 1,10 0,063 0,51 0,0080 0,0088 0,0005 0,001 0,27 0,21 0,18 Ex Inv. 0,077 0,004 1,00 0,069 0,49 0,0122 0,0085 0,0006 0,002 0,36 31 Ex Inv. 0,068 0,006 0,97 0,112 0,45 0,0088 0,0077 0,0007 0,001 0,31 0,16 32 Ex Inv. 0,056 0,006 1,16 0,087 0,43 0,0118 0,0096 0,0005 0,001 0,26 33 Ex Inv. 0,082 0,007 1,21 0,059 0,52 0,0083 0,0088 0,0004 0,001 0,04 0,11 0,12 34 Ex Inv. 0,082 0,005 1,02 0,057 0,45 0,0138 0,0110 0,0004 0,001 0,15 Ex Inv. 0,096 0,002 1,01 0,099 0,42 0,0110 0,0076 0,0004 0,002 0,004 36 Ex Inv. 0,070 0,006 1,52 0,093 0,44 0,0101 0,0090 0,0003 0,001 0,25 0,18 0,08 37 Ex Inv. 0,051 0,001 1,01 0,084 0,52 0,0101 0,0074 0,0003 0,001 0,12 0,18 0,010 38 Ex Inv. 0,066 0,003 1,31 0,084 0,53 0,0098 0,0089 0,0003 0,001 0,01 0,11 0,07 0,06 39 Ex Inv. 0,051 0,002 0,84 0,064 0,45 0,0098 0,0081 0,0003 0,001 0,007 40 Ex Inv. 0,082 0,003 1,12 0,087 0,43 0,0105 0,0103 0,0006 0,004 0,0012 41 Ex Inv. 0,066 0,006 0,67 0,099 0,44 0,0125 0,0109 0,0006 0,003 0,0008 42 Ex Inv. 0,055 0,009 1,39 0,075 0,41 0,0086 0,0106 0,0005 0,001 0,12 0,10 0,004 43 Ex Inv. 0,029 0,002 0,94 0,066 0,46 0,0092 0,0082 0,0005 0,001 0,08 0,008 0,002 44 Ex Inv. 0,092 0,005 0,89 0,060 0,45 0,0080 0,0097 0,0003 0,001 0,21 0,19 0,09 0,11 0,005 45 Ex Inv. 0,094 0,003 1,26 0,100 0,47 0,0062 0,0112 0,0004 0,002 0,01 M00 Continued Ex. Class Chemical Ingredients (% by weight) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 23 Ex Inv. 0.069 0.006 1.01 0.094 0.49 0.0104 0.0094 0.0004 0.001 0.013 0.23 24 Ex Inv. 0.068 0.005 0.73 0.081 0.42 0.0101 0.0088 0.0002 0.002 0.78 Ex Inv. 0.039 0.005 0.97 0.061 0.47 0.0091 0 0.0089 0.0003 0.001 0.34 0.11 0.10 26 Ex Inv. 0.074 0.009 0.87 0.044 0.45 0.0072 0.0114 0.0009 0.001 0.12 27 Ex Inv. 0.101 0.005 0.89 0.060 0.46 0.0080 0.0086 0.0003 0.001 0.21 0.09 28 Ex Inv. 0.054 0.005 0.55 0.070 0.47 0.0110 0.0092 0.0007 0.002 0.16 29 Ex Inv. 0.061 0.007 1.10 0.063 0.51 0.0080 0.0088 0.0005 0.001 0.27 0.21 0.18 Ex Inv. 0.077 0.004 1.00 0.069 0.49 0.0122 0.0085 0.0006 0.002 0.36 31 Ex Inv. 0.068 0.006 0.97 0 , 112 0.45 0.0088 0.0077 0.0007 0.001 0.31 0.16 32 Ex Inv. 0.056 0.006 1.16 0.087 0.43 0.0118 0.0096 0.0005 0.001 0.26 33 Ex Inv. 0.082 0.007 1.21 0.059 0.52 0.0083 0.0088 0.0004 0.001 0.04 0.11 0.12 34 Ex Inv. 0.082 0.005 1.02 0.057 0.45 0.0138 0.0110 0, 0004 0.001 0.15 Ex Inv. 0.096 0.002 1.01 0.099 0.42 0.0110 0.0076 0.0004 0.002 0.004 36 Ex Inv. 0.070 0.006 1.52 0.093 0.44 0.0101 0.0090 0.0003 0.001 0.25 0.18 0.08 37 Ex Inv. 0.051 0.001 1.01 0.084 0.52 0.0101 0.0074 0.0003 0.001 0.12 0.18 0.010 38 Ex Inv. 0.066 0.003 1.31 0.084 0.53 0.0098 0.0089 0.0003 0.001 0.01 0.11 0.07 0.06 39 Ex Inv. 0.051 0.002 0.84 0.064 0.45 0.0098 0.0081 0.0003 0.001 0.007 40 Ex Inv. 0.082 0.003 1.12 0.087 0.43 0.0105 0.0103 0 0.006 0.004 0.0012 41 Ex Inv. 0.066 0.006 0.67 0.099 0.44 0.0125 0.0109 0.0006 0.003 0.0008 42 Ex Inv. 0.055 0.009 1.39 0.075 0.41 0.0086 0, 0106 0.0005 0.001 0.12 0.10 0.004 43 Ex Inv. 0.029 0.002 0.94 0.066 0.46 0.0092 0.0082 0.0005 0.001 0.08 0.008 0.002 44 Ex Inv. 0.092 0.005 0.89 0.060 0.45 0.0080 0.0097 0.0003 0.001 0.21 0.19 0.09 0.11 0.005 45 Ex Inv. 0.094 0.003 1.26 0.100 0.47 0.0062 0.0112 0.0004 0.002 0 .01M

CD Continuação Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 46 Ex Inv. 0,084 0,005 1,12 0,054 0,44 0,0100 0,0112 0,0003 0,001 47 Ex Inv. 0,102 0,002 1,24 0,079 0,48 0,0092 0,0102 0,0003 0,002 Tabela 2 Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção se permissi- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão sult. jado tud. estiramento 1 Ex. 0,0091 0,0020 a 4235 11,3 129 10,1 8,6 G 89,1 G 0,45 G G Reivind. 1 ex. inv. 0,0132 Inv. 2 Ex. 0,0133 0,0031 a 1572 9,3 121 8,0 6,8 G 93,0 G 0,47 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0165 Inv. 3 Ex. 0,0075 0,0020 a 633 12,0 130 7,9 6,7 G 91,0 G 0,59 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0145 Inv. 4 Ex. 0,0120 0,0043 a 1001 8,6 131 7,7 6,5 G 89,0 G 0,45 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0177 Inv. 5 Ex. 0,0182 0,0092 a 7006 10,9 125 8,1 6,9 G 94,6 G 0,57 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0226 Inv. 6 Ex. 0,0156 0,0068 a 1421 6,2 131 5,2 4,4 G 95,0 G 0,30 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0202 Inv. T Ex. 0,0030 0,0020 a 7950 10,8 128 10,1 8,6 G 96,4 G 0,51 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0038 Inv. 8 Ex. 0,0042 0,0020 a 8014 12,0 126 10,3 8,8 G 94,6 G 0,53 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0121 Inv. 9 Ex. 0,0158 0,0066 a 36190 5,9 135 4,4 3,7 G 86,9 G 0,27 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0200 Inv. Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas se (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção permissí- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão sult. jado tud. estiramento Ex. 0,0170 0,0085 a 27954 7,2 126 5,2 4,4 G 91,6 G 0,22 G G Reivind. 1 ex. Inv. 0,0219 Inv. 11 Ex. 0,0166 0,0044 a 31904 8,0 132 5,7 4,8 G 90,0 G 0,39 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0178 Inv. 12 Ex. 0,0138 0,0026 a 38596 7,8 131 5,7 4,8 G 82,9 G 0,24 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0160 Inv. 13 Ex. 0,0139 0,0020 a 40780 5,3 146 5,1 4,3 G 93,8 G 0,23 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0150 Inv. 14 Ex. 0,0167 0,0040 a 35986 5,7 127 5,1 4,3 G 89,0 G 0,32 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0174 Inv. 15 Ex. 0,0109 0,0020 a 42635 6,4 138 6,0 5,1 G 90,6 G 0,35 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0151 Inv. 16 Ex. 0,0101 0,0020 a 34583 6,2 131 5,1 4,3 G 93,1 G 0,31 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0130 Inv. 17 Ex. 0,0029 0,0020 a 28951 10,5 130 9,8 8,3 G 94,3 G 0,33 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0039 Inv. 18 Ex. 0,0047 0,0046 a 31904 11,5 131 9,9 8,4 G 91,5 G 0,61 G G Reivind. 2 ex. Inv. 0,0180 Inv. ωCD Continued Ex. Class Chemical Ingredients (% by weight) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 46 Ex Inv. 0.084 0.005 1.12 0.054 0.44 0.0100 0.0112 0.0003 0.001 47 Ex Inv. 0.102 0.002 1.24 0.079 0.48 0.0092 0.0102 0.0003 0.002 Table 2 Ex Chemical Ingredients Results¬ Evaluation Notes (mass%) of Calc¬ side Clas¬ Bi Pb NN range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Production Capacity allowed Permissible surface area Density ¬ MnO bada dome drill ¬ Cut Rotation Ductility a Loss rate Rear¬ong Long Hot (% of melt sult. All stretch 1 Ex. 0, 0.0091 to 4235 11.3 129 10.1 8.6 G 89.1 G 0.45 GG Claim 1 eg inv. 0.0132 Inv. 2 Ex. 0.0133 0.0031 to 1572 9, 3 121 8.0 6.8 G 93.0 G 0.47 GG Claim 1 eg Inv. 0.0165 Inv. 3 Ex. 0.0075 0.0020 to 633 12.0 130 7.9 6.7 G 91.0 G 0.59 GG Reivin Example 1 Inv. 0.0145 Inv. 4 Ex. 0.0120 0.0043 to 1001 8.6 131 7.7 6.5 G 89.0 G 0.45 G G 1 ex. Inv. 0.0177 Inv. 5 Ex. 0.0182 0.0092 to 7006 10.9 125 8.1 6.9 G 94.6 G 0.57 G G Claim. 1 ex. Inv. 0.0226 Inv. 6 Ex. 0.0156 0.0068 to 1421 6.2 131 5.2 4.4 G 95.0 G 0.30 G G Claim. 1 ex. Inv. 0.0202 Inv. T Ex. 0.0030 0.0020 to 7950 10.8 128 10.1 8.6 G 96.4 G 0.51 G G Claim. 1 ex. Ex. 0.0038 Inv. 8 Ex. 0.0042 0.0020 to 8014 12.0 126 10.3 8.8 G 94.6 G 0.53 G G Claim. 1 ex. Inv. 0.0121 Inv. 9 Ex. 0.0158 0.0066 to 36190 5.9 135 4.4 3.7 G 86.9 G 0.27 G G Claim. 1 ex. Inv. 0,0200 Inv. Continued Ex. Clas¬ Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes if (% by weight) of calcu¬ side Bi Pb N N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Permissible Production Capacity AC surface area Accurate Densi¬ MnO bada cava¬ Drill Cut Ductility a Loss rate Rear¬¬ Long-hot (% melt sult. All stretch Ex. 0.0170 0 0085 to 27954 7.2 126 5.2 4.4 G 91.6 G 0.22 GG Claim 1 eg Inv. 0.0219 Inv. 11 Ex. 0.0166 0.0044 to 31904 8.0 132 5.7 4.8 G 90.0 G 0.39 GG Claim 2 eg Inv. 0.0178 Inv. 12 Ex. 0.0138 0.0026 to 38596 7.8 131 5.7 4.8 G 82 G 0.24 GG Claim 2 eg Inv. 0.0160 Inv. 13 Ex. 0.0139 0.0020 to 40780 5.3 146 5.1 4.3 G 93.8 G 0.23 G G Claim. 2 ex. Inv. 0.0150 Inv. 14 Ex. 0.0167 0.0040 to 35986 5.7 127 5.1 4.3 G 89.0 G 0.32 G G 2 ex. Inv. 0.0174 Inv. 15 Ex. 0.0109 0.0020 to 42635 6.4 138 6.0 5.1 G 90.6 G 0.35 G G Claim. 2 ex. Inv. 0.0151 Inv. 16 Ex. 0.0101 0.0020 to 34583 6.2 131 5.1 4.3 G 93.1 G 0.31 G G Claim. 2 ex. Inv. 0.0130 Inv. 17 Ex. 0.0029 0.0020 to 28951 10.5 130 9.8 8.3 G 94.3 G 0.33 G G Claim. 2 ex. Inv. 0.0039 Inv. 18 Ex. 0.0047 0.0046 at 31904 11.5 131 9.9 8.4 G 91.5 G 0.61 G G 2 ex. Inv. 0.0180 Inv. Ω

ro Continuação Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção se permissi- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão sult. jado tud. estiramento 19 Ex. 0,0168 0,0082 a 30002 6,7 154 6,1 5,2 G 90,8 G 0,35 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0216 Inv. V adicio¬ nado Ex. 0,0091 0,0020 a 4006 11,4 128 10,2 8,7 G 82,6 G 0,43 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0137 Inv. VNb adicion. 21 Ex. 0,0167 0,0085 a 36666 11,2 143 8,0 6,8 G 83,7 G 0,87 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0219 Inv. VCrNi adie. 22 Ex. 0,0139 0,0046 a 33525 7,9 139 7,1 6,0 G 86,7 G 0,31 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0180 Inv Nb adi¬ cionado 23 Ex. 0,0113 0,0035 a 41496 8,0 132 6,7 5,7 G 82,6 G 0,63 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0169 Inv Nb W adicion. 24 Ex. 0,0146 0,0031 a 51190 9,2 136 8,2 7,0 G 92,0 G 0,32 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0165 Inv Cr adicio¬ nado οro Continued Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Production Capacity allowed Permissible surface area Density ¬ MnO bada dome drill ¬ Rotation Ductility a Loss rate Rear¬¬ Long hot (% of melt sult. All stretch 19 Ex. 0, 0168 0.0082 to 30002 6.7 154 6.1 5.2 G 90.8 G 0.35 GG Claim 3 eg Inv. 0.0216 Inv. V added Ex. 0.0091 0.0020 a 4006 11.4 128 10.2 8.7 G 82.6 G 0.43 GG Claim 3 eg Inv. 0.0137 Inv. VNb added 21 Ex. 0.0167 0.0085 to 36666 11.2 143 8.0 6.8 G 83.7 G 0.87 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0219 Inv. VCrNi postponed. Ex. 0.0139 0.0046 to 33525 7.9 139 7.1 6.0 G 86.7 G 0.31 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0180 Inv Nb added 23 Ex. 0.0113 0.0035 to 41496 8.0 132 6.7 5.7 G 82.6 G 0.63 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0169 Inv Nb W added. Ex. 0.0146 0.0031 to 51190 9.2 136 8.2 7.0 G 92.0 G 0.32 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0165 Inv Cr added ο

CO Continuação Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção se permissí- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão suit. jado tud. estiramento Ex. 0,0121 0,0020 a 41418 9,1 141 8,0 6,8 G 81,5 G 0,61 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0152 Inv CrMoNi adie. 26 Ex. 0,0107 0,0020 a 45333 10,5 140 7,2 6,1 G 90,8 G 0,56 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0128 Inv Mo adi¬ cionado 27 Ex. 0,0099 0,0020 a 45290 7,6 129 6,9 5,9 G 83,0 G 0,50 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0138 Inv Mo Cu adicion; 28 Ex. 0,0151 0,0043 a 68227 9,1 144 7,8 6,6 G 93,0 G 0,31 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0177 Inv W adicio¬ nado 29 Ex. 0,0087 0,0020 a 38627 9,0 144 8,0 6,8 G 81,7 G 0,65 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0138 tnv CrWNi adie. 30 Ex. 0,0179 0,0059 a 42109 7,7 138 7,1 6,0 G 89,9 G 0,33 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0193 Inv, Ni adi¬ cionado Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas se (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção permíssí- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão sult. jado tud. estiramento 31 Ex. 0,0129 0,0020 a 38203 7,8 136 7,9 6,7 G 87,1 G 0,48 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0148 Inv., Ni e Cu adicionado 32 Ex. 0,0160 0,0053 a 22403 8,4 142 6,9 5,9 G 93,1 G 0,41 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0187 Inv., Cu adi¬ cionado 33 Ex. 0,0102 0,0020 a 33525 9,1 138 8,1 6,9 G 82,6 G 0,61 G G Reivind. 3 ex. Inv. 0,0142 Inv., NbMoCu adicionado 34 Ex. 0,0167 0,0079 a 35333 11,4 144 8,1 6,9 G 93,9 G 0,37 G G Reivind. 4 ex. Inv. 0,0213 Inv., Sn adi¬ cionado 35 Ex. 0,0152 0,0043 a 31190 6,8 133 7,0 6,0 G 94,0 G 0,36 G G Reivind. 4 ex. Inv. 0,0177 Inv., Zn adi¬ cionado 36 Ex. 0,0133 0,0031 a 1741 9,3 122 8,1 6,9 G 90,2 G 0,46 G G Reivind. 4 ex. Inv. 0,0165 Inv., Cr Ni Sn adicionado ωCO Continued Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N N range Replica Lifecycle Evac roughness. Production capacity if permissible surface area acc. ¬ vel Densi¬ MnO drill bada cavaoca Cut Rotation Ductility a Loss rate Rear¬¬ Long-hot (% fusion suit. Jado all stretch Ex. 0.0121 0.0020 to 41418 9.1 141 8.0 6.8 G 81.5 G 0.61 GG Claim 3 eg Inv. 0.0152 Inv CrMoNi 26 26 Ex. 0.0107 0.0020 to 45333 10 5,140 7.2 6.1 G 90.8 G 0.56 GG Claim 3 eg Inv. 0.0128 Inv Mo added 27 Ex. 0.0099 0.0020 to 45290 7.6 129 6, 9 5.9 G 83.0 G 0.50 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0138 Inv Mo Cu added; Ex. 0.0151 0.0043 to 68227 9.1 144 7.8 6.6 G 93.0 G 0.31 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0177 Inv W added 29 Ex. 0.0087 0.0020 to 38627 9.0 144 8.0 6.8 G 81.7 G 0.65 G G Claim. 3 ex. Inv. 0.0138 tnv CrWNi postponed. Ex. 0.0179 0.0059 to 42109 7.7 138 7.1 6.0 G 89.9 G 0.33 G G Claim. 3 ex. Inv. 0,0193 Inv, Ni added Add Continued Ex. Clas¬ Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes if (% by weight) of Bi calc Pb N N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Permissible Production Capacity Surface Area Accurate ¬ Velocity Densi¬ MnO Bada Cava Drill ¬ Cut Rotation Ductility a Loss Rate Rear¬ong Long Hot (% fusion sult. All stretch 31 Ex. 0.0129 0.0020 to 38203 7.8 136 7.9 6.7 G 87.1 G 0.48 GG Claim 3 eg Inv. 0.0148 Inv., Ni and Cu added 32 Ex. 0.0160 0.0053 at 22403 8.4 142 6.9 5.9 G 93.1 G 0.41 GG Claim 3 eg Inv. 0.0187 Inv., Cu added 33 Ex. 0.0102 0.0020 to 33525 9 , 1,138 8.1 6.9 G 82.6 G 0.61 GG Claim 3 ex. Inv. 0.0142 Inv., NbMoCu added 34 Ex. 0.0167 0.0079 to 35333 11.4 144 8.1 6.9 G 93.9 G 0.37 G G Claim. 4 ex. Inv. 0.0213 Inv., Sn added 35 Ex. 0.0152 0.0043 to 31190 6.8 133 7.0 6.0 G 94.0 G 0.36 G G Claim. 4 ex. Inv. 0.0177 Inv., Zn added 36 Ex. 0.0133 0.0031 to 1741 9.3 122 8.1 6.9 G 90.2 G 0.46 G G Claim. 4 ex. Inv. 0.0165 Inv., Cr Ni Sn added ω

cn Continuação Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção se permissí- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão sult. jado tud. estiramento 37 Ex. 0,0152 0,0031 a 45064 6,7 132 7,1 6,0 G 90,1 G 0,49 G G Reivind. 4 ex. Inv. 0,0165 Inv., V Sn Zn adicionado 38 Ex. 0,0110 0,0027 a 29182 8,6 137 7,6 6,5 G 83,3 G 0,62 G G Reivind. 4 ex. Inv. 0,0161 Inv., NbWNiSn adicionado 39 Ex. 0,0141 0,0027 a 47333 8,4 137 8,1 6,9 G 94,4 G 0,42 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0161 Inv., Ti adi¬ cionado 40 Ex. 0,0148 0,0037 a 25193 10,6 145 8,1 6,9 G 90,3 G 0,67 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0171 Inv., Zr adi¬ cionado 41 Ex. 0,0170 0,0063 a 57651 10,1 142 7,3 6,2 G 92,4 G 0,50 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0197 Inv., Mg adicionado 42 Ex. 0,0075 0,0020 a 741 10,7 132 7,9 6,7 G 84,1 G 0,61 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0146 Inv., Mo WZr adicionado COcn Continued Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Production capacity if permissible Surface area acc. ¬ Velocity Densi¬ MnO bada bava¬ Drill Cut Ductility a Loss rate Rear¬¬ Long-hot (% melt sult. All stretch 37 Ex. 0, 0152 0.0031 to 45064 6.7 132 7.1 6.1 G 90.1 G 0.49 GG Claim 4 eg Inv. 0.0165 Inv., V Sn Zn added 38 Ex. 0.0110 0, 0027 to 29182 8.6 137 7.6 6.5 G 83.3 G 0.62 GG Claim 4 eg Inv. 0.0161 Inv., NbWNiSn added 39 Ex. 0.0141 0.0027 to 47333 8, 4,137 8.1 6.9 G 94.4 G 0.42 G G Claim. 5 ex. Inv. 0.0161 Inv., Ti added 40 Ex. 0.0148 0.0037 to 25193 10.6 145 8.1 6.9 G 90.3 G 0.67 G G 5 ex. Inv. 0.0171 Inv., Zr added 41 Ex. 0.0170 0.0063 to 57651 10.1 142 7.3 G 6.2.4 92.4 G 0.50 G G Claim. 5 ex. Inv. 0.0197 Inv., Mg added 42 Ex. 0.0075 0.0020 to 741 10.7 132 7.9 6.7 G 84.1 G 0.61 G G 5 ex. Inv. 0.0146 Inv., Mo WZr added CO

cn Continuação Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N N faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade de Evac. Capacidade de Produção se permissí- TEM área de da superfície aca¬ De vel Densi¬ MnO broca bada cava¬ Corte Giro Ductilidade a Taxa de perda Rearro¬ Iongi- quente (% de por fusão SUlt. jado tud. estiramento 43 Ex. 0,0141 0,0020 a 42029 8,5 137 8,1 6,9 G 84,2 G 0,56 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0154 Inv., Nb Zn Ti adicionado 44 Ex. 0,0094 0,0020 a 44000 9,9 143 8,0 6,8 G 81,3 G 0,64 G G Reivind. 5 ex. Inv. 0,0138 Inv., VCrNiSnZr adicionado 45 Ex. 0,0102 0,0020 a 22907 13,4 140 9,4 8,0 G 87,9 G 0,64 G G Reivind. 6 ex. Inv. 0,0115 Inv., Te adi¬ cionado 46 Ex. 0,07 0,0137 0,0030 a 26969 9,7 139 6,8 5,8 G 85,1 G 0,50 G G Reivind. 6 ex. Inv. 0,0164 Inv., Bi adi¬ cionado 47 Ex. 0,15 0,0128 0,0020 a 25833 9,9 139 7,6 6,5 G 85,9 G 0,36 G G Reivind. 6 ex. Inv. 0,0154 Inv., Pb adi¬ cionado COcn Continued Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Production capacity if permissible Surface area acc. ¬ Velocity Densi¬ MnO Drill bava¬ Cut Rotation Ductility a Loss rate Rear¬¬ Long Hot (% fusion Sult. All stretch 43 Ex. 0, 0141 0.0020 to 42029 8.5 137 8.1 6.9 G 84.2 G 0.56 GG Claim 5 eg Inv. 0.0154 Inv., Nb Zn Ti added 44 Ex. 0.0094 0, 4420 9.9 143 8.0 8.0 6.8 G 81.3 G 0.64 GG Claim 5 eg Inv. 0.0138 Inv., VCrNiSnZr added 45 Ex. 0.0102 0.0020 to 22907 13, 4 140 9.4 8.0 G 87 .9 G 0.64 G G Claim. 6 ex. Inv. 0.0115 Inv., Te added 46 Ex. 0.07 0.0137 0.0030 to 26969 9.7 139 6.8 5.8 G 85.1 G 0.50 G G 6 ex. Inv. 0.0164 Inv., Bi added 47 Ex. 0.15 0.0128 0.0020 to 25833 9.9 139 7.6 6.5 G 85.9 G 0.36 G G Claim. 6 ex. Inv. 0.0154 Inv., Pb added CO

■vl Tabela 3 Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 48 Ex inv 0,113 0,007 1,51 0,045 0,41 0,0102 0,0089 0,0004 0,002 0,10 0,13 0,005 0,001 0,03 49 Ex inv 0,080 0,005 1,35 0,067 0,42 0,0132 0,0106 0,0004 0,003 0,05 0,11 0,06 0,003 50 Ex inv 0,067 0,004 1,31 0,097 0,44 0,0101 0,0099 0,0005 0,002 0,11 0,2 0,10 0,002 0,001 51 Ex inv 0,062 0,006 1,21 0,058 0,47 0,0114 0,0092 0,0006 0,003 0,11 0,001 0,0007 52 Extnv 0,091 0,006 0,99 0,101 0,42 0,0064 0,0102 0,0004 0,001 0,09 53 Ex inv 0,102 0,005 1,13 0,046 0,45 0,0092 0,0103 0,0006 0,002 0,15 0,09 0,003 0,01 54 Ex inv 0,039 0,007 1,27 0,074 0,51 0,0087 0,0110 0,0003 0,002 0,09 0,12 0,002 0,0006 55 Ex inv 0,049 0,005 1,32 0,065 0,46 0,0068 0,0061 0,0002 0,001 0,11 0,02 0,18 0,10 0,13 0,10 0,14 0,21 0,003 0,001 0,002 0,0004 0,001 56 Ex inv 0,060 0,004 0,93 0,072 0,37 0,0105 0,0086 0,0004 0,001 57 Ex inv 0,070 0,003 1,10 0,082 0,43 0,0109 0,0087 0,0005 0,001 58 Ex inv 0,060 0,003 1,13 0,084 0,46 0,0098 0,0087 0,0005 0,001 59 Ex inv 0,065 0,004 1,12 0,081 0,45 0,0090 0,0090 0,0005 0,001 60 Exinv 0,069 0,003 0,97 0,061 0,37 0,0061 0,0084 0,0005 0,001 61 Ex inv 0,067 0,005 0,99 0,061 0,38 0,0099 0,0067 0,0006 0,001 0,0013 62 Ex inv 0,071 0,005 0,92 0,045 0,35 0,0101 0,0098 0,0003 0,001 0,69 0,11 0,12 63 Ex inv 0,080 0,004 0,95 0,061 0,32 0,0087 0,0099 0,0004 0,001 0,12 0,16 64 Ex inv 0,059 0,006 0,90 0,058 0,34 0,089 0,0094 0,0006 0,003 0,10 65 Ex inv 0,090 0,006 1,00 0,106 0,41 0,0097 0,0096 0,0005 0,001 0,12 0,09 0,11 66 Ex inv 0,080 0,003 0,94 0,060 0,40 0,0099 0,0092 0,0004 0,001 0,11 67 Ex inv 0,090 0,005 1,01 0,061 0,41 0,0092 0,0093 0,0003 0,001 0,001 68 Ex inv 0,059 0,004 1,21 0,074 0,49 0,0085 0,0105 0,0003 0,002 0,11 0,09 0,10 0,0009 69 Ex inv 0,067 0,005 0,94 0,041 0,35 0,0087 0,0096 0,0002 0,001 0,11 0,12 0,0008 OJ■ vl Table 3 Ex. Class Chemical Ingredients (% by weight) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 48 Ex inv 0.131 0.007 1.51 0.045 0.41 0.0102 0, 0089 0.0004 0.002 0.10 0.13 0.005 0.001 0.03 49 Ex inv 0.080 0.005 1.35 0.067 0.42 0.0132 0.0106 0.0004 0.003 0.05 0.11 0.06 0.003 50 Ex inv 0.067 0.004 1.31 0.097 0.44 0.0101 0.0099 0.0005 0.002 0.11 0.2 0.10 0.002 0.001 51 Ex inv 0.062 0.006 1.21 0.058 0.47 0.0114 0.0092 0 .0006 0.003 0.11 0.001 0.0007 52 Extnv 0.091 0.006 0.99 0.101 0.42 0.0064 0.0102 0.0004 0.001 0.09 53 Ex inv 0.102 0.005 1.13 0.046 0.45 0.0092 0 .0103 0.0006 0.002 0.15 0.09 0.003 0.01 54 Ex inv 0.039 0.007 1.27 0.074 0.51 0.0087 0.0110 0.0003 0.002 0.09 0.12 0.002 0.0006 55 Ex inv 0.049 0.005 1.32 0.065 0.46 0.0068 0.0061 0.0002 0.001 0.11 0.02 0.18 0.10 0.13 0.10 0.14 0.21 0.003 0.001 0.002 0.0004 0.001 56 Ex inv 0.060 0.004 0.93 0.072 0.37 0.0105 0.0086 0.0004 0.001 57 Ex inv 0.070 0.003 1.10 0.082 0.43 0.0109 0.0087 0.0005 0.001 58 Ex inv 0.060 0.003 1.13 0.084 0.46 0.0098 0.0087 0.0005 0.001 59 Ex inv 0.065 0.004 1.12 0.081 0.45 0.0090 0.0090 0.0005 0.001 60 Exinv 0.069 0.003 0.97 0.061 0.37 0.0061 0.0084 0.0005 0.001 61 Ex inv 0.067 0.005 0.99 0.061 0.38 0.0099 0.0067 0.0006 0.001 0.0013 62 Ex inv 0.071 0.005 0.92 0.045 0.35 0.0101 0.0098 0.0003 0.001 0.69 0.11 0.12 63 Ex inv 0.080 0.004 0.95 0.061 0.32 0.0087 0.0099 0.0004 0.001 0.12 0.16 64 Ex inv 0.059 0.006 0.90 0.058 0.34 0.089 0.0094 0.0006 0.003 0.10 65 Ex inv 0.090 0.006 1.00 0.10 0.41 0.0097 0.0096 0.0005 0.001 0.12 0.09 0.11 66 Ex inv 0.080 0.003 0.94 0.060 0.40 0.0099 0.0092 0.0004 0.001 0.11 67 Ex inv 0.090 0.005 1.01 0.061 0.41 0.0092 0.0093 0.0003 0.001 0.001 68 Ex inv 0.059 0.004 1.21 0.074 0.49 0.0085 0.0105 0.0003 0.002 0.11 0.09 0.10 0.0009 69 Ex inv 0.067 0.005 0.94 0.041 0.35 0.0087 0.0096 0.0002 0.001 0.11 0.12 0.0008 OJ

00 Continuação Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 70 Ex inv 0,090 0,004 1,06 0,045 0,39 0,0101 0,0093 0,0004 0,002 0,49 0,12 0,11 0,0006 71 Exinv 0,091 0,003 1,01 0,062 0,36 0,0087 0,0090 0,0004 0,001 0,0005 72 Ex inv 0,081 0,004 0,94 0,051 0,35 0,0086 0,0088 0,0005 0,001 0,09 0,10 0,0006 CO00 Continued Ex. Class Chemical Ingredients (% by mass) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 70 Ex 0.090 0.004 1.06 0.045 0.39 0.0101 0.0093 0 .0004 0.002 0.49 0.12 0.11 0.0006 71 Exinv 0.091 0.003 1.01 0.062 0.36 0.0087 0.0090 0.0004 0.001 0.0005 72 Ex inv 0.081 0.004 0.94 0.051 0, 35 0.0086 0.0088 0.0005 0.001 0.09 0.10 0.0006 CO

CD Tabela 4 Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N Faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção se permissí- TEM área de da superfície acabada De Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sulta¬ arrojada ram. %) fusão do 48 Ex 0,0120 0,0033 a 1025 7,8 130 6,9 5,9 G 83,1 G 0,42 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0167 inv., VCrZnTiTe adie. 49 Ex 0,11 0,0182 0,0072 a 6941 10,8 126 8,0 6,8 G 81,3 G 0,55 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0206 inv., Nb-WSn-ZrBi adie. 50 Ex 0,0148 0,0031 a 14015 11,0 146 8,7 7,4 G 82,1 G 0,71 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0165 inv., Mo-W-Sn-ZrTe adie 51 Ex 0,05 0,0170 0,0048 a 26099 8,6 142 7,3 6,2 G 91,0 G 0,58 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0182 inv., Cu-Zn-M g-Bi adie 52 Ex 0,10 0,0102 0,0020 a 32619 11,8 139 9,1 7,7 G 83,1 G 0,88 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0117 inv., V-Pb adie 53 Ex 0,0137 0,0020 a 28000 8,7 137 6,6 5,6 G 84,1 G 0,58 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0154 inv.,Cr-Sn-ZrTe adie -twCD Table 4 Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (mass%) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N Range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Production capacity if permissible Finished surface area Drilling ação Rotation Ductility at Rate of longitudinal Taxa. warm (extended sulta¬ ram.%) melting of 48 Ex 0.0120 0.0033 to 1025 7.8 130 6.9 5.9 G 83.1 G 0.42 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0167 inv., VCrZnTiTe postponed. 49 Ex 0.11 0.0182 0.0072 to 6941 10.8 126 8.0 6.8 G 81.3 G 0.55 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0206 inv., Nb-WSn-ZrBi adj. 50 Ex 0.0148 0.0031 to 14015 11.0 146 8.7 7.4 G 82.1 G 0.71 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0165 inv., Mo-W-Sn-ZrTe defer 51 Ex 0.05 0.0170 0.0048 to 26099 8.6 142 7.3 6.2 G 91.0 G 0.58 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0182 inv., Cu-Zn-M g-Bi adie 52 Ex 0.10 0.0102 0.0020 to 32619 11.8 139 9.1 7.7 G 83.1 G 0.88 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0117 inv., V-Pb defer 53 Ex 0.0137 0.0020 to 28000 8.7 137 6.6 5.6 G 84.1 G 0.58 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0154 inv., Cr-Sn-ZrTe adie -tw

o Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas se (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção permissí- TEM área de da superfície acabada De Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sulta¬ arrojada ram. %) fusão do 54 Ex 0,06 0,0128 0,0020 a 28627 9,8 141 7,0 6,0 G 81,1 G 0,79 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0147 inv.,Ni-Cu-ZnMg-Bi adie 55 Ex 0,04 0,09 0,0091 0,0020 a 17246 4,7 149 6,0 5,1 G 80,3 G 0,34 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0122 inv. ,todos os elementos adicionados 56 Ex 0,0039 0,0037 a 19864 9,3 138 7,0 7,2 G 81,2 G 0,72 G G Reiv. 2 inv. 0,0171 ex.inv. 57 Ex 0,0045 0,0042 a 26425 9,7 140 7,5 7,4 G 81,0 G 0,71 G G Reiv. 2 ex. inv. 0,0176 inv. 58 Ex 0,0030 0,0027 a 30012 9,7 140 7,5 7,4 G 81,0 G 0,71 G G Reiv. 2 ex. inv. 0,0161 inv. 59 Ex 0,0021 0,0020 a 41021 6,2 140 6,0 5,8 G 83,0 G 0,76 G G Reiv. 2 ex. inv. 0,0151 inv. 60 Ex 0,07 0,0041 0,0020 a 39569 8,1 128 7,1 6,4 G 82,3 G 0,59 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0113 inv., Pb adi¬ cionado 61 Ex 0,0074 0,0029 a 47551 5,1 129 6,0 5,1 G 80,3 G 0,34 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0163 inv., Te adi¬ cionado Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas se (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção permissí- TEM área de da superfície acabada De Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção Iongitud. quente (esti- perda por sulta¬ arrojada ram. %) fusão do 62 Ex 0,06 0,0080 0,0031 a 6764 9,4 135 8,6 6,4 G 82,1 G 0.77 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0165 inv., PbNiCuCr adicionado 63 Ex 0,07 0,0070 0,0020 a 4166 10,8 130 8,8 7,3 G 81,1 G 0,73 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0147 inv., Pb Ni Cu adicionado 64 Ex 0,10 0,0080 0,0020 a 6702 8,7 132 7,3 6,2 G 81,0 G 0,65 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0150 inv., Pb Mo adicionado 65 Ex 0,11 0,0067 0,0026 a 3001 10,9 139 9,0 7,6 G 80,3 G 0,72 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0160 inv., PbVNiCu adicionado 66 Ex 0,06 0,0071 0,0029 a 1575 8,8 133 7,1 6,4 G 80,9 G 0,75 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0163 inv., Pb W adicionado 67 Ex 0,09 0,0066 0,0020 a 5745 11,3 129 7,3 8,1 G 81,0 G 0,88 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0154 inv., Pb Ti adicionado NJ Continuação Ex. Ingredientes Químicos Resulta¬ Avaliação Notas (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N Faixa Réplica Taxa de Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção se permissí- TEM área de da superfície acabada De Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sulta¬ arrojada ram. %) fusão do 68 Ex 0,0069 0,0020 a 2925 9,6 131 6,8 6,1 G 81,1 G 0,76 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0145 inv., TeVNiCu adicionado 69 Ex 0,0070 0,0020 a 2762 10,2 129 7,8 7,1 G 80,3 G 0,86 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0147 inv., TeNiCu adicionado 70 Ex 0,12 0,0069 0,0031 a 9125 10,3 141 8,7 7,4 G 80,9 G 0,86 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0165 inv., PbTeCrNiCu adiciona¬ do 71 Ex 0,06 0,0060 0,0020 a 6196 10,1 138 7,7 7,5 G 80,9 G 0,69 G G Reiv. 6 ex. inv. 0,0147 inv., Pb Te adicionado 72 Ex 0,07 0,0064 0,0020 a 2762 9,8 135 7,8 7,4 G 80,2 G 0,72 G G Reiv. 6 ex. ...... inv. 0,0146 inv., . PbTeNiCu adicionado Tabela 5 Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 73 Ex comp 0,082 0,008 1,35 0,090 0,65 0,0056 0,0073 0,0004 0,004 74 Ex comp 0,062 0,007 0,82 0,071 0,40 0,0182 0,0095 0,0005 0,003 75 Ex comp 0,075 0,008 1,15 0,050 0,42 0,0075 0,0041 0,0051 0,002 76 Ex comp 0,021 0,014 0,74 0,077 0,48 0,0091 0,0206 0,004 77 Ex comp 0,038 0,014 2,71 0,104 0,62 0,0051 0,0176 0,003 78 Ex comp 0,061 0,013 1,58 0,073 0,61 0,0112 0,0216 0,002 79 Ex comp 0,023 0,010 1,94 0,092 0,62 0,0084 0,0019 0,002 80 Ex comp 0,040 0,008 1,88 0,070 0,63 0,0061 0,0046 0,0035 0,003 81 Ex comp 0,016 0,003 1,43 0,072 0,42 0,0091 0,0199 0,004 82 Ex comp 0,062 0,013 0,99 0,088 0,49 0,0027 0,0196 0,002 83 Ex comp 0,061 0,007 1,47 0,091 0,15 0,0100 0,0106 0,0005 0,002 84 Ex comp 0,060 0,007 0,84 0,066 0,46 0,0171 0,004 85 Ex comp 0,041 0,011 0,50 0,080 0,29 0,0205 0,003 86 Ex comp 0,060 0,010 1,09 0,064 0,22 0,0103 0,0169 0,002 87 Ex comp 0,092 0,008 1,39 0,066 0,61 0,0158 0,0045 0,0016 0,004 88 Ex comp 0,065 0,007 1,78 0,091 0,28 0,0090 0,0006 0,003 89 Ex comp 0,021 0,012 0,71 0,069 0,42 0,0082 0,0005 0,004 90 Ex comp 0,042 0,012 2,76 0,083 0,43 0,0082 0,0081 0,0004 0,001 91 Ex comp 0,063 0,013 1,39 0,062 0,45 0,0064 0,0044 0,0023 0,002 92 Ex comp 0,038 0,011 2,87 0,091 0,42 0,0071 0,0065 0,0006 0,002 93 Ex comp 0,054 0,014 1,11 0,068 0,63 0,0068 0,0068 0,0005 0,003 94 Ex comp 0,087 0,015 1,39 0,080 0,10 0,0011 0,0040 0,0039 0,003 -fc»o Continued Ex. Clas¬ Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes if (mass%) of calcu¬ side Bi Pb N Range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Permissible production capacity Finished surface area Drilling ¬ Rotation Ductility at Longitudinal Re Taxaection Rate. warm (extended sulta¬ ram.%) melting of Ex 54 0.06 0.0128 0.0020 to 28627 9.8 141 7.0 6.0 G 81.1 G 0.79 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0147 inv., Ni-Cu-ZnMg-Bi adj. 55 Ex 0.04 0.09 0.0091 0.0020 to 17246 4.7 149 6.0 5.1 G 80.3 G 0.34 GG Reiv . 6 ex. inv. 0.0122 inv. , all elements added 56 Ex 0.0039 0.0037 to 19864 9.3 138 7.0 7.2 G 81.2 G 0.72 G G Reiv. 2 inv. 0.0171 ex.inv. 57 Ex 0.0045 0.0042 to 26425 9.7 140 7.5 7.4 G 81.0 G 0.71 G G Reiv. 2 ex. inv. 0.0176 inv. 58 Ex 0.0030 0.0027 at 30012 9.7 140 7.5 7.4 G 81.0 G 0.71 G G Reiv. 2 ex. inv. 0.0161 inv. 59 Ex 0.0021 0.0020 to 41021 6.2 140 6.0 5.8 G 83.0 G 0.76 G G Reiv. 2 ex. inv. 0.0151 inv. 60 Ex 0.07 0.0041 0.0020 to 39569 8.1 128 7.1 6.4 G 82.3 G 0.59 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0113 inv., Pb added 61 Ex 0.0074 0.0029 to 47551 5.1 129 6.0 5.1 G 80.3 G 0.34 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0163 inv., Added Added Continued Ex. Clas¬ Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes if (% by weight) of Bi Pb N range Replica Lifetime Rate Evac roughness. Permissible production capacity Finished surface area Drilling ¬ Rotation Ductility at Response Rate Iongitud. hot (extended sulta¬ ram.%) melting 62 Ex 0.06 0.0080 0.0031 at 6764 9.4 135 8.6 6.4 G 82.1 G 0.77 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0165 inv., PbNiCuCr added 63 Ex 0.07 0.0070 0.0020 at 4166 10.8 130 8.8 7.3 G 81.1 G 0.73 G Reiv. 6 ex. inv. 0.0147 inv., Pb Ni Cu added 64 Ex 0.10 0.0080 0.0020 at 6702 8.7 132 7.3 6.2 G 81.0 G 0.65 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0150 inv., Pb Mo added 65 Ex 0.11 0.0067 0.0026 to 3001 10.9 139 9.0 G 80.3 G 0.72 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0160 inv., PbVNiCu added 66 Ex 0.06 0.0071 0.0029 to 1575 8.8 133 7.1 6.4 G 80.9 G 0.75 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0163 inv., Pb W added 67 Ex 0.09 0.0066 0.0020 to 5745 11.3 129 7.3 8.1 G 81.0 G 0.88 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0154 inv., Pb Ti added NJ Continued Ex. Chemical Ingredients Result¬ Rating Notes (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N Range Replica Lifecycle Evac roughness. Production capacity if permissible Finished surface area Drilling ação Rotation Ductility at Rate of longitudinal Taxa. warm (extended sulta¬ ram.%) melting of 68 Ex 0.0069 0.0020 to 2925 9.6 131 6.8 6.1 G 81.1 G 0.76 G Reiv. 6 ex. inv. 0.0145 inv., TeVNiCu added 69 Ex 0.0070 0.0020 to 2762 10.2 129 7.8 7.1 G 80.3 G 0.86 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0147 inv., TeNiCu added 70 Ex 0.12 0.0069 0.0031 to 9125 10.3 141 8.7 7.4 G 80.9 G 0.86 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0165 inv., PbTeCrNiCu added 71 Ex 0.06 0.0060 0.0020 to 6196 10.1 138 7.7 7.5 G 80.9 G 0.69 G G Reiv. 6 ex. inv. 0.0147 inv., Pb Te Added 72 Ex 0.07 0.0064 0.0020 to 2762 9.8 135 7.8 7.4 G 80.2 G 0.72 G G Reiv. 6 ex. ...... inv. 0.0146 inv. PbTeNiCu added Table 5 Ex. Class Chemical Ingredients (mass%) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 73 Ex comp 0.082 0.008 1.35 0.090 0.65 0.0056 0, 0073 0.0004 0.004 74 Ex comp 0.062 0.007 0.82 0.071 0.40 0.0182 0.0095 0.0005 0.003 75 Ex comp 0.075 0.008 1.15 0.050 0.42 0.0075 0.0041 0.0051 0.002 76 Ex comp 0.021 0.014 0.74 0.77 0.48 0.0091 0.0206 0.004 77 Ex comp 0.038 0.014 2.71 0.104 0.62 0.0051 0.0176 0.003 78 Ex comp 0.061 0.013 1.58 0.073 0.61 0 , 0112 0.0216 0.002 79 Ex comp 0.023 0.010 1.94 0.092 0.62 0.0084 0.0019 0.002 80 Ex comp 0.040 0.008 1.88 0.070 0.63 0.0061 0.0046 0.0035 0.003 81 Ex comp 0.016 0.003 1.43 0.072 0.42 0.0091 0.0199 0.004 82 Ex comp 0.062 0.013 0.99 0.088 0.49 0.0027 0.0196 0.002 83 Ex comp 0.061 0.007 1.47 0.091 0.15 0.0100 0.0106 0.0005 0.002 84 Ex comp 0.060 0.007 0.84 0.066 0.46 0.0171 0.004 85 Ex co mp 0.041 0.011 0.50 0.080 0.29 0.0205 0.003 86 Ex comp 0.060 0.010 1.09 0.064 0.22 0.0103 0.0169 0.002 87 Ex comp 0.092 0.008 1.39 0.066 0.61 0.0158 0, 0045 0.0016 0.004 88 Ex comp 0.065 0.007 1.78 0.091 0.28 0.0090 0.0006 0.003 89 Ex comp 0.021 0.012 0.71 0.069 0.42 0.0082 0.0005 0.004 90 Ex comp 0.042 0.012 2, 76 0.083 0.43 0.0082 0.0081 0.0004 0.001 91 Ex comp 0.063 0.013 1.39 0.062 0.45 0.0064 0.0044 0.0023 0.002 92 Ex comp 0.038 0.011 2.87 0.091 0.42 0 0.0071 0.0065 0.0006 0.002 93 Ex comp 0.054 0.014 1.11 0.068 0.63 0.0068 0.0068 0.0005 0.003 94 Ex comp 0.087 0.015 1.39 0.080 0.10 0.0011 0.0040 0 .0039 0.003 -fc »

-p». Continuação Ex. Classe Ingredientes Químicos (% em massa) C Si Mn P S B O Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 95 Ex comp 0,131 0,022 1,63 0,050 0,05 0,0112 0,0002 0,002 96 Ex comp 0,046 0,005 2,15 0,081 0,41 0,0050 0,0082 0,0004 0,001 97 Ex comp 0,067 0,007 1,41 0,062 0,44 0,0131 0,0045 0,0021 0,002 98 Ex comp 0,112 0,006 1,52 0,071 0,41 0,0134 0,0101 0,0004 0,003 99 Ex comp 0,034 0,013 2,74 0,091 0,42 0,0101 0,0068 0,0005 0,002 100 Ex comp 0,055 0,009 1,13 0,071 0,64 0,0141 0,0069 0,0004 0,003 101 Ex comp 0,011 0,012 1,32 0,080 0,39 0,0017 0,0105 0,0003 0,003 102 Ex comp 0,017 0,017 1,59 0,051 0,41 0,0059 0,0110 0,0002 0,002 Tabela 6 Ex. Clas¬ Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas se cos (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção penmissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção Iongitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 73 Ex 0,007 0,0020 a 4098 11,1 119 9,9 10,1 G 50,3 P 0,61 G P limite superior comp 7 0,0107 de S excedido 74 Ex 0,020 0,0137 a 3521 14,1 124 9,1 9,9 G 57,3 P 0,65 G P limite superior comp 0 0,0271 de B excedido 75 Ex 0,008 0,0020 a 1102 6,4 107 11,2 10,4 G 61,0 P 0,28 G P limite superior comp 7 0,0132 de Ca excedido, limite inferior de C excedido 76 Ex 0,011 0,0020 a 3265 23,7 121 8,6 13,1 G 59,5 P 1,79 P P Sem Ca, limite comp 8 0,0152 superior de O excedido, MnO excedido 77 Ex 0,009 0,0020 a 45 29,6 119 8,9 13,3 G 66,8 P 2,35 P P Sem Ca, limite comp 1 0,0100 superior de S.O, excedido MnO excedido 78 Ex 0,020 0,0046 a 501 24,6 118 9,1 13,9 G 50,1 P 1,78 P P Sem Ca, limite comp 7 0,0180 superior de S.O. N excedido, I MnO excedido σ> Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas se cos (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção permissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a T axa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 79 Ex 0,015 0,0020 a 206 16,4 106 9,7 12,9 G 54,1 P 1,29 P P Sem B, limite comp 8 0,0034 superior de S.O. N excedido, MnO excedido 80 Ex 0,001 0,0020 a 1998 6,8 107 12,5 9,9 G 60,1 P 0,44 G P Limites superio¬ comp 8 0,0113 res de SCa1 limites inferiores de N O excedi¬ dos 81 Ex 0,001 0,0020 a 682 25,1 98 12,3 13,1 G 72,3 P 1,70 P P Sem Ca, limite comp 9 0,0152 superior de O.N excedido, MnO exceedido 82 Ex 0,016 0,0020 a 3699 25,1 121 9,8 13,8 G 51,2 P 2,00 P P Sem Ca, limite comp 9 0,0069 superior de N excedido, MnO excedido 83 Ex . 0,011 0,0030 a 5 20,0 81 14,5 18,9 P 74,6 P 1,85 P P Limite inferior de comp 9 0,0164 S escedido MnO excedido 45- Continuação-P". Continued Ex. Class Chemical Ingredients (mass%) C Si Mn PSBO Ca Al V Nb Cr Mo W Ni Cu Sn Zn Ti Zr Mg Te 95 Ex comp 0.131 0.022 1.63 0.050 0.05 0.0112 0.0002 0.002 96 Ex comp 0.046 0.005 2.15 0.081 0.41 0.0050 0.0082 0.0004 0.001 97 Ex comp 0.067 0.007 1.41 0.062 0.44 0.0131 0.0045 0.0021 0.002 98 Ex comp 0.112 0.006 1, 52 0.071 0.41 0.0134 0.0101 0.0004 0.003 99 Ex comp 0.034 0.013 2.74 0.091 0.42 0.0101 0.0068 0.0005 0.002 100 Ex comp 0.055 0.009 1.13 0.071 0.64 0 .0141 0.0069 0.0004 0.003 101 Ex comp 0.011 0.012 1.32 0.080 0.39 0.0017 0.0105 0.0003 0.003 102 Ex comp 0.017 0.017 1.59 0.051 0.41 0.0059 0.0110 0 , 0002 0.002 Table 6 Ex. Clas¬ Ingredients Quími¬ Result¬¬ Rating Notes if cos (mass%) of calcu Bi Bi Pb N Range Replica Rate Lifetime Evac roughness. Permissible production capacity Drill area Finished Drilling surface¬ Rotation Ductility at Response Rate Iongitud. warm (spread by sul ram bold ram.%) melt tado 73 Ex 0.007 0.0020 to 4098 11.1 119 9.9 10.1 G 50.3 P 0.61 GP upper limit comp 7 0.0107 of S exceeded 74 Ex 0.020 0.0137 to 3521 14.1 124 9.1 9.9 G 57.3 P 0.65 GP upper limit comp 0 0.0271 B exceeded 75 Ex 0.008 0.0020 to 1102 6.4 107 11.2 10.4 G 61.0 P 0.28 GP upper limit comp 7 0.0132 Ca exceeded, lower limit C exceeded 76 Ex 0.011 0.0020 at 3265 23.7 121 8.6 13.1 G 59.5 P 1.79 PP Without Ca, comp limit 8 0.0152 upper O exceeded, MnO exceeded 77 Ex 0.009 0.0020 at 45 29.6 119 8 , 13 13.3 G 66.8 P 2.35 PP Without Ca, upper bound 1 0.0100 SO, exceeded MnO exceeded 78 Ex 0.020 0.0046 at 501 24.6 118 9.1 13.9 G 50 , 1 P 1.78 PP Without Ca, upper limit 7 0.0180 upper SO N exceeded, I MnO exceeded σ> Continued Ex. Clas¬ Ingredients Quími¬ Results¬ Evaluation Notes se cos (mass%) of calcu Bi side Pb N Range Replica Rate Lifetime Evac roughness. Permissible production capacity Drill area Finished Drilling surface ação Rotation Ductility at Longitudinal T rection. hot (spread by sul¬ bold ram.%) melt tado 79 Ex 0.015 0.0020 to 206 16.4 106 9.7 12.9 G 54.1 P 1.29 PP Without B, boundary 80 0, 0034 upper SO N exceeded, MnO exceeded 80 Ex 0.001 0.0020 to 1998 6.8 107 12.5 9.9 G 60.1 P 0.44 GP Upper limits¬ comp 8 0.0113 SCa1 res lower limits of NO exceeded 81 Ex 0.001 0.0020 to 682 25.1 98 12.3 13.1 G 72.3 P 1.70 PP Without Ca, limit comp 9 0.0152 exceeded OR exceeded, MnO exceeded 82 Ex 0.016 0.0020 to 3699 25.1 121 9.8 13.8 G 51.2 P 2.00 PP Without Ca, upper bound 9 0.0069 of N exceeded, MnO exceeded 83 Ex. 0.011 0.0030 at 5 20.0 81 14.5 18.9 P 74.6 P 1.85 P P Lower bound limit 9 0.0164 Sed MnO exceeded 45- Continued

Ex. Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas cos (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção se permissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 84 Ex 0,012 0,0020 a 556 30,6 110 11,9 17,9 G 52,3 P 2,03 P P Limite superior comp 2 0,0034 de B.No Ca excedido, O, MnO excedido 85 Ex 0,007 0,0020 a 1309 33,8 99 12,0 18,7 G 65,9 P 2,73 P P Limite inferior de comp 9 0,0034 B.No Ca, S1 e limite superior de O excedidos, MnO excedido 86 Ex 0,008 0,0034 a 7 29,3 98 14,2 18,9 P 70,1 P 1,99 P P Sem Ca, limite comp 1 0,0168 inferior de, limite superior de O, e MnO excedidos 87 Ex 0,025 0,0105 a 46 16,4 99 12,3 17,9 G 52,0 P 1,23 P P Limite superior comp 1 0,0239 de S.B.Ca, N s, limite inferior de O, e MnO exce¬ didos 88 Ex 0,001 0,0020 a 31 24,3 111 12,4 18,0 G 59,3 P 1,44 P P Sem B, limite comp 8 0,0034 inferior de S.N excedido, MnO excedido CO Continuação Ex. Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas cos (% em massa) do calcu¬ lado Clas¬ Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção se permissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 89 Ex 0,007 0,0020 a 2009 21,8 95 12,1 17,7 G 69,0 P 1,58 P P Sem B, MnO comp 4 0,0034 excedido 90 Ex 0,001 0,0020 a 26 15,8 104 12,0 13,0 G 61,3 P 1,25 P P Limite inferior de comp 6 0,0141 N excedido, MnO excedido 91 Ex 0,001 0,0020 a 3102 7,1 100 11,8 9,8 G 63,6 P 0,29 G P Limite superior comp 9 0,0117 de Ca excedido, Limite inferior de O.N excedido 92 Ex 0,014 0,0020 a 11 9,1 122 12,0 9,3 G 60,9 P 0,50 G P Limite superior comp 0 0,0126 de N excedido 93 Ex 0,029 0,0020 a 1006 9,3 118 10,3 9,1 G 51,9 P 0,40 G P Limite superior comp 1 0,0122 de S. N excedido 94 Ex 0,004 0,0020 a 6 16,9 54 15,0 23,1 P 82,0 G 1,48 P P Limite inferior de comp 5 0,0048 S.O excedido, limite superior de Ca, MnO excedido ContinuaçãoEx. Ingredients Quími¬ Resulta¬ Rating Notes cos (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N Range Replica Rate Lifecycle Evac roughness. Production capacity if permissible drill area Finished Drilling Surface Rotation Ductility at Longitudinal Response Rate. hot (spread by sul¬ bold ram.%) melt tado 84 Ex 0.012 0.0020 to 556 30.6 110 11.9 17.9 G 52.3 P 2.03 PP Upper limit comp 2 0.0034 of B.No Ca exceeded, O, MnO exceeded 85 Ex 0.007 0.0020 to 1309 33.8 99 12.0 18.7 G 65.9 P 2.73 PP Lower limit of comp 9 0.0034 B.No Ca, S1 and O upper limit exceeded, MnO exceeded 86 Ex 0.008 0.0034 at 7 29.3 98 14.2 18.9 P 70.1 P 1.99 PP No Ca, max limit 1 0.0168 infe upper limit of O, and MnO exceeded 87 Ex 0.025 0.0105 to 46 16.4 99 12.3 17.9 G 52.0 P 1.23 PP Upper limit comp 1 0.0239 SBCa, N s, lower limit of O, and MnO exceeded 88 Ex 0.001 0.0020 to 31 24.3 111 12.4 18.0 G 59.3 P 1.44 PP Without B, comp limit 8 0.0034 lower than SN Exceeded, MnO Exceeded CO Continued Ex. Ingredients Quími¬ Resulta¬ Rating Notes cos (% by weight) of calcu¬ side Clas¬ Bi Pb N Range Replica Rate Lifetime Evac roughness. Production capacity if permissible drill area Finished Drilling Surface Rotation Ductility at Longitudinal Response Rate. warm (spread by sul¬ bold ram.%) melt tado 89 Ex 0.007 0.0020 to 2009 21.8 95 12.1 17.7 G 69.0 P 1.58 PP Without B, MnO comp 40, 0034 exceeded 90 Ex 0.001 0.0020 to 26 15.8 104 12.0 13.0 G 61.3 P 1.25 PP Lower comp limit 6 0.0141 N exceeded, MnO exceeded 91 Ex 0.001 0.0020 to 3102 7.1 100 11.8 9.8 G 63.6 P 0.29 GP Upper Comp Limit 9 0.0117 Ca Exceeded, Lower Limit of ON Exceeded 92 Ex 0, 014 0.0020 to 11 9.1 122 12.0 9.3 G 60.9 P 0.50 GP Upper limit comp 0 0.0126 N exceeded 93 Ex 0.029 0.0020 at 1006 9.3 118 10.3 9.1 G 51.9 P 0.40 GP Upper limit comp 1 0.0122 S. N exceeded 94 Ex 0.004 0.0020 at 6 16.9 54 15.0 23 P 82.0 G 1.48 PP Comp lower limit 5 0.0048 SO exceeded, Ca upper limit, MnO exceeded Continued

Ex. Clas¬ Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas se cos (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção permissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 95 Ex 0,001 0,0020 a 2 25,3 63 16,7 22,6 P 82,3 G 1,99 P P Sem B1 limite comp 9 0,0034 inferior de S. N excedido, MnO excedido 96 Ex 0,012 0,0020 a 34 16,2 105 12,1 13,2 G 62,3 P 1,33 P P Limite superior comp 3 0,0099 de N, MnO excedido 97 Ex 0,025 0,0070 a 2974 7,8 111 10,8 9,7 G 52,1 P 0,48 G P Limite superior comp 4 0,0204 de N.Ca excedi¬ do, limite inferior de O excedido 98 Ex 0,005 0,0074 a 1971 9,8 113 10,2 9,2 G 61,2 P 0,52 G P Limite inferior de comp 1 0,0208 N excedido 99 Ex 0,001 0,0031 a 19 9,3 121 11,8 9,1 G 59,6 P 0,34 G P Limite inferior de comp 8 0,0165 N excedido 100 Ex 0,001 0,0083 a 1210 9,7 108 10,6 9,4 G 53,2 P 0,35 G P Limite inferior de comp 2 0,0217 N excedido, limite superior de S excedido Continuação Ex. Clas¬ Ingredientes Quími¬ Resulta¬ Avaliação Notas se cos (% em massa) do calcu¬ lado Bi Pb N Faixa Réplica Taxa Vida útil Rugosidade da Evac. Capacidade de produção permissí- TEM de área da broca superfície acabada de Perfura¬ Rotação Ductilidade a Taxa de Re¬ ção longitud. quente (esti- perda por sul¬ arrojada ram. %) fusão tado 101 Ex 0,004 0,0020 a 7 17,6 112 11,6 19,2 P 70,9 P 1,35 P P MnO excedido comp 5 0,0056 102 Ex 0,003 0,0020 a 9 16,7 109 12,0 18,2 P 65,6 P 1,28 P P MnO excedido comp 9 0,0111 Tabela 7Ex. Clas¬ Ingredients Quími¬ Result¬¬ Evaluation Notes if cos (mass%) of calcu¬ side Bi Pb N Range Replica Rate Lifetime Evac roughness. Permissible production capacity of drill area finished Drilling surface superfície Rotation Ductility at Longitudinal Re¬ tion Rate. warm (spread by sul¬ bold ram.%) melt tado 95 Ex 0.001 0.0020 a 2 25.3 63 16.7 22.6 P 82.3 G 1.99 PP Without B1 comp limit 9 0.0034 lower S. N exceeded, MnO exceeded 96 Ex 0.012 0.0020 to 34 16.2 105 12.1 13.2 G 62.3 P 1.33 PP Upper limit comp 3 0.0099 N, MnO exceeded 97 Ex 0.025 0.0070 at 2974 7.8 111 10.8 9.7 G 52.1 P 0.48 GP Upper limit comp 4 Ex. N20a exceeded, lower limit of O exc ed 98 Ex 0.005 0.0074 to 1971 9.8 113 10.2 9.2 G 61.2 P 0.52 GP Lower limit of comp 1 0.0208 N exceeded 99 Ex 0.001 0.0031 to 19 9.3 121 11.8 9.1 G 59.6 P 0.34 GP Lower comp limit 8 0.0165 N exceeded 100 Ex 0.001 0.0083 at 1210 9.7 108 10.6 9.4 G 53.2 P 0, 35 GP Low comp limit 2 0.0217 N exceeded, upper S limit exceeded Continued Ex. Clas¬ Ingredients Quími¬ Result¬ Evaluation Notes se cos (mass%) of calcu Bi side Pb N Range Replica Rate Lifetime Evac roughness. Permissible production capacity of drill area finished Drilling surface superfície Rotation Ductility at Longitudinal Re¬ tion Rate. hot (spread by sul¬ bold ram.%) melt tado 101 Ex 0.004 0.0020 to 7 17.6 112 11.6 19.2 P 70.9 P 1.35 PP MnO exceeded comp 5 0.0056 102 Ex 0.003 0.0020 to 9 16.7 109 12.0 18.2 P 65.6 P 1.28 PP MnO exceeded comp 9 0.0111 Table 7

Condições de corte Broca Outros Velocidade de corte: 10 a 200 m/min broca geral Profundidade de furo: 9mm Alimentação: 0.25 mm/rev φ3 mm Vida útil da ferramenta: até Fluido de corte não solúvel em água NACHI a fratura Tabela 8Cutting conditions Drill Other Cutting speed: 10 to 200 m / min general drill Drilling depth: 9mm Feed: 0.25 mm / rev φ3 mm Tool life: up to NACHI non-water soluble cutting fluid the fracture Table 8

Condições de corte Ferramenta Outros Velocidade de corte: 80 m/min Correspondente a SKH51 Momento da Alimentação: 0,05 mm/rev Ângulo de inclinação 15° avaliação: 200a Lubrificação : Fluido de corte Ângulo de alívio 6o ranhura não solúvel em água Tabela 9Cutting Conditions Tool Other Cutting Speed: 80 m / min Corresponding to SKH51 Feeding Moment: 0.05 mm / rev Tilt Angle 15 ° Evaluation: 200a Lubrication: Cutting Fluid Relief Angle 6th Non-Water Soluble Groove Table 9

Condições de corte Tool Others Velocidade de corte : 80 m/min Correspondente à ferra¬ Momento da Alimentação: 0,05 mm/rev menta de carboneto tipo avaliação: 800a Profund. de corte: 1 mm P10 peça Lubrificação: Fluido de corte so¬ Ângulo de inclinação 10° lúvel em água Ângulo de alívio 7o APLICABILIDADE INDUSTRIALCutting Conditions Tool Others Cutting Speed: 80 m / min Matching Tool¬ Feeding Moment: 0.05 mm / rev Carbide Rating Type: 800a Depth. cutting: 1 mm P10 piece Lubrication: Cutting fluid only¬ Tilting angle 10 ° water-soluble Relief angle 7o INDUSTRIAL APPLICABILITY

De acordo com a presente invenção, é possível fornecer açoAccording to the present invention, it is possible to supply steel

para usinagem superior em via útil da ferramenta no momento da usinagem, rugosidade de superfície acabada, evacuação de cavacos, e outras capacidades de usinagem, acompanhadas de pequena perda por fusão dos refratários da chapa dos bocais de deslizamento do Iingotamento contínuo, e su10 perior em capacidade de produção com boa ductilidade na laminação a quente.for superior toolpath machining at the time of machining, finished surface roughness, chip evacuation, and other machining capabilities, accompanied by small melt loss from continuous sliding nozzle plate refractories, and higher in Production capacity with good ductility in hot rolling.

Claims

1. Superior machining steel of production capacity containing by weight% C: 0,005 to 0,2% Si: 0,001 to 0,5% Mn: 0,3 to 3,0% P: 0,001 to 0,2 % S: 0.30 to 0.60% B: 0.0003 to 0.015% O: 0.005 to 0.012% Ca: 0.0001 to 0.0010%, and Al <0.01% having an N content satisfying N> 0.0020% and 1.3xB-0.0100 <N <1.3xB + 0.0034, and having a balance of Fe and the inevitable impurities, where also, in relation to MnO in steel, in a cross section. of the steel material perpendicular to the rolling direction, the MnO area of a circle with an equivalent diameter of 0,5 μΐη or more being 15% or less of the total area of Mn-based inclusions.

A higher machining steel in production capacity according to claim 1, wherein, with respect to sulphides comprised mainly of MnS, in a cross-section of the steel material perpendicular to the rolling direction, a sulphide density of one circle with equivalent diameter from 0.1 to 0.5 μιη is 10000 / mm2 or more.

A higher machining steel of production capacity according to claim 1 or 2, also containing by weight one or more of V: 0,05 to 1,0% Nb: 0,005 to 0,2% Cr : 0.01 to 2.0% Mo: 0.05 to 1.0% W: 0.05 to 1.0% Ni: 0.05 to 2.0% Cu: 0.01 to 2.0% Sn : 0.005 to 2.0% Zn: 0.0005 to 0.5% Ti: 0.0005 to 0.1% Zr: 0.0005 to 0.1% Mg: 0.0003 to 0.005% Te: 0.0003 0.2% Bi: 0.005 to 0.5% Pb: 0.005 to 0.5%.