BRPI0613404A2 - método para a recuperação de dióxito de carbono de alta pureza de uma fonte gasosa compreendendo compostos de nitrogênio - Google Patents

Abstract

MéTODO PARA A RECUPERAçãO DE DIóXIDO DE CARBONO DE ALTA PUREZA DE UMA FONTE GASOSA COMPREENDENDO COMPOSTOS DE NITROGêNIO. A presente invenção refere-se a um método para a recuperação de diáxido de carbono de alta pureza, que é substancialmente isento de áxidos de nitrogênio. A presente invenção também descreve uma instalação para a recuperação do dito diáxido de carbono de alta pureza compreendendo uma coluna de absorção, uma coluna flash, uma coluna do extrator e uma unidade de purificação.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODOPARA A RECUPERAÇÃO DE DIÓXIDO DE CARBONO DE ALTA PUREZADE UMA FONTE GASOSA COMPREENDENDO COMPOSTOS DE NI-TROGÊNIO".

A presente invenção refere-se a um método para a recuperaçãode dióxido de carbono de alta pureza de uma fonte gasosa e seus usos.Mais particularmente, a presente invenção refere-se à produção de dióxidode carbono de alta pureza, que é substancialmente livre de óxidos de nitro-gênio. A presente invenção também refere-se a uma instalação para a recu-peração de dióxido de carbono de alta pureza a partir de um gás.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

O dióxido de carbono é um gás bem-conhecido, que está pre-sente na atmosfera. Ele é liberado para a atmosfera em grandes quantida-des pelos processos de fermentação, calcinações da pedra calcária e todasas formas de processos de combustão do carbono e compostos de carbono.Nas décadas recentes, a atenção em relação à dita emissão é crescente,por causa do problema ambiental devido à mudança futura do clima atravésdo efeito estufa. Conseqüentemente, trabalho extensivo tem sido executadoatravés dos anos de modo a desenvolver processos para a remoção do dió-xido de carbono dos gases de combustão. Se possível, uma recuperaçãosubseqüente do dióxido de carbono pode tornar esses processos economi-camente praticáveis.

Um tipo de método convencional para a recuperação de dióxidode carbono de uma fonte gasosa é o método de absorção, no qual o dióxidode carbono é absorvido em um agente absorvente. Se outros gases, tal co-mo oxigênio, estão presentes na fonte gasosa, os ditos outros gases podemtambém ser absorvidos química e/ou fisicamente. Esse será o caso se alca-nolamina é usado como o agente absorvente.

É bem-conhecido da técnica anterior que quando O2 está pre-sente na fonte gasosa contendo dióxido de carbono, o dito O2 será transferi-do para o agente absorvente contendo alcanolamina durante o procedimentode absorção. Como uma conseqüência, uma degradação indesejada da alcanolamina, bem como problemas de corrosão, ocorrerá devido à presençade O2. Portanto, a remoção do O2 do agente absorvente melhorará a eficiên-cia do procedimento de absorção.

Muitos documentos da técnica anterior se referem a esse pro-blema. EP 1 059 110 descreve um sistema para recuperar o absorvido talcomo dióxido de carbono usando um fluido absorvente de alcanolamina, on-de o absorvente carregado é aquecido em um procedimento de aquecimentode duas etapas antes da separação do absorvido do absorvente, e onde oabsorvente carregado é desoxigenado depois da primeira etapa de aqueci-mento e antes da segunda etapa de aquecimento. A desoxigenação aconte-ce por meio de despressurização.

Em EP 1 061 045, um sistema para recuperar absorvido tal co-mo dióxido de carbono de uma mistura contendo oxigênio é descrito, onde odióxido de carbono fica concentrado em um fluido de absorção contendoalcanolamina, o oxigênio é separado do fluido de absorção e o dióxido decarbono é extraído por vapor do fluido de absorção e recuperado. Nessesistema, o oxigênio é separado do fluido de absorção passando o absorven-te carregado com dióxido de carbono compreendendo o oxigênio dissolvidoem contato de transferência de massa de contracorrente com o gás de puri-ficação do oxigênio.

Em outros casos, óxidos de nitrogênio (também chamados NOx)podem estar presentes além do O2 na fonte gasosa. Esses gases NOx tam-bém serão absorvidos química e fisicamente no agente absorvente, quandoa alcanolamina é usada como o agente absorvente. Quando separando odióxido de carbono do agente absorvente em um processo extrator subse-qüente, parte do NOx absorvido será liberada no gás livre extrator junto comos produtos de degradação, especialmente acetaldeído. O gás livre extratortambém conterá N2 e O2 em algumas quantidades.

Quando produzindo dióxido de carbono de categoria alimentíciaou outras aplicações de dióxido de carbono, onde uma alta pureza é reque-rida, esses componentes devem ser removidos do gás livre extrator em e-quipamento a jusante de modo a obter a pureza requerida. A tecnologia con-vencional disponível para remover NOx envolve purificação, oxidação, ad-sorção e destilação.

Devido ao equilíbrio químico: NO + Vz O2 <-> NO2, a composiçãodo NOx (NO, NO2) mudará durante o procedimento de purificação sempreque mudanças na temperatura, pressão e/ou concentrações ocorrem, e issotorna difícil reduzir o conteúdo de NOx no produto final.

Portanto, um objetivo da presente invenção é prover um métodopara a recuperação de dióxido de carbono de alta pureza, que é substanci-almente isento de óxidos de nitrogênio.

Verificou-se surpreendentemente que pela introdução de umacoluna flash entre a coluna de absorção e o extrator, o conteúdo de NOx nogás livre extrator pode ser notavelmente reduzido.

Isso é devido ao fato que quando a condição de equilíbrio dolíquido que deixa a coluna de absorção é cuidadosamente alterada um pou-co antes de alimentar o dito líquido para dentro da coluna flash, a condiçãoonde o dito líquido fica insaturado em relação ao O2 e NOx ocorrerá, e con-seqüentemente os ditos gases serão transferidos da fase de líquido para afase de gás durante o procedimento de jato. Dessa maneira, substancial-mente todo O2 e a parte principal do NOx são removidos da fase líquida nacoluna flash e, portanto nunca alcançarão o extrator.

Em uma próxima etapa, o líquido que deixa a coluna flash é ali-mentado para dentro da coluna do extrator, na qual os gases são separadosdo agente absorvente. Como uma conseqüência da quantidade muito pe-quena de O2 alcançando a coluna do extrator, a concentração de O2 no gáslivre extrator será muito baixa. Portanto, no gás livre extrator, o equilíbrioquímico: NO + Vz O2 <-> NO2 é desviado mais para a esquerda, e os traçosde NOx presente serão principalmente na forma de NO. Portanto, o proce-dimento de purificação adicional, que é requerido de modo a remover os di-tos traços de NOx sempre que dióxido de carbono de alta pureza é produzi-do é muito mais fácil e efetivo no custo, por causa do controle do equilíbrioquímico acima mencionado.DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

Em um aspecto, a presente invenção se refere a um método pa-ra a recuperação de dióxido de carbono de alta pureza de uma fonte gasosa,onde o dito dióxido de carbono de alta pureza é substancialmente isento deóxidos de nitrogênio.

O método de acordo com a presente invenção compreende asetapas de:

a. alimentar um gás compreendendo dióxido de carbono, oxigê-nio e compostos de nitrogênio para dentro de uma coluna de absorção,

b. absorver o gás de alimentação em um agente absorvente con-tendo alcanolamina, pelo que o gás de alimentação é separado em um gásexaurido de dióxido de carbono e um líquido rico em dióxido de carbono,

c. pressurizar e aquecer o líquido obtido na etapa b de modo aprover um líquido pressurizado e aquecido,

d. separar por meio de jato o líquido obtido na etapa c em umgás rico em NOx e oxigênio e um líquido exaurido de NOx e oxigênio quedeixa a coluna flash,

e. pressurizar o líquido que deixa a coluna flash na etapa d demodo a prover um líquido pressurizado,

f. separar o líquido obtido na etapa e em um gás rico em dióxidode carbono e um líquido exaurido de dióxido de carbono por meio da extração e

g. purificar o gás obtido na etapa f de modo a produzir dióxido decarbono de alta pureza, que é substancialmente isento de óxidos de nitrogênio.

Em princípio, qualquer tipo de gás compreendendo dióxido decarbono, oxigênio e compostos de nitrogênio pode ser aplicado no processo.

Em uma modalidade preferida, entretanto, o gás de alimentação é gás decombustão.

Na etapa de absorção (etapa b), qualquer agente absorventecompreendendo alcanolamina pode ser aplicado. De preferência, a alcano-lamina no agente absorvente é selecionada do grupo consistindo em monoe-tanolamina, dietanolamina, diisopropanolamina, metildietanolamina e trieta-nolamina. Mais freqüentemente, o agente absorvente é uma solução aquosade uma das alcanolaminas acima mencionadas. Entretanto, misturas com-preendendo duas ou mais das alcanolaminas listadas em qualquer razão demistura podem também ser usadas no método de acordo com a presenteinvenção. Está dentro das perícias de um especialista determinar a quanti-dade ótima e a composição do agente absorvente de modo a realizar umprocedimento de absorção adequado.

O líquido que deixa a coluna de absorção é então pressurizado eaquecido. Está dentro do conhecimento de uma pessoa versada executartais processos.

Como explicado acima, a introdução da etapa de jato (etapa d)no método da presente invenção torna possível produzir um gás livre extra-tor, que é substancialmente isento de oxigênio e contém somente traços deóxidos de nitrogênio. Entretanto, de modo a atingir esse efeito benéfico, acoluna flash deve operar em uma temperatura mais alta e uma pressão, queé mais alta do que ou próxima das condições de equilíbrio da corrente delíquido que deixa a coluna de absorção. Sob tais condições, o líquido queentra na coluna flash será insaturado e a liberação dos componentes nãosaturados é possível. Portanto, devido às novas condições de equilíbrio,substancialmente todo o O2 e a parte principal do NOx serão removidos dacoluna flash na corrente de gás, e, portanto, nunca alcançarão a coluna doextrator.

Em uma modalidade preferida, a temperatura do líquido obtidona etapa c está na faixa de 70°C a 140°C, mais preferido na faixa de 90°C a120°C e mais preferido ainda na faixa de 95°C a 110°C, e a pressão do ditolíquido fica na faixa de 10 a 300 Kpa (0,1 bar a 3 bar), mais preferido na fai-xa de 20 a 200 Kpa (0,2 a 2 bar) e mais preferido ainda na faixa de 100 a200 Kpa (1 bar a 2 bar). Uma pessoa versada na técnica saberá como exe-cutar tais procedimentos de pressurização e aquecimento.

O gás obtido na etapa d, que compreende uma quantidade signi-ficativa de dióxido de carbono além do oxigênio, compostos de nitrogênio,acetaldeído e opcionalmente outros orgânicos voláteis, pode ser recicladopara a coluna de absorção para um segundo procedimento de recuperaçãodo dióxido de carbono. Alternativamente, o dito gás pode ser descartado.

O líquido que deixa a coluna flash é pressurizado antes de entrarna coluna do extrator. Uma pessoa versada na técnica saberá como execu-tar uma tal pressurização.

Na coluna do extrator, o líquido pressurizado da coluna flash éseparado em um gás rico em dióxido de carbono e um líquido exaurido dedióxido de carbono. Como mencionado acima, devido à remoção do oxigênioe óxidos de nitrogênio na coluna flash, o conteúdo de O2 e NOx será reduzi-do dramaticamente na corrente do gás livre extrator. Por causa da quantida-de reduzida de NOx e da quantidade muito limitada de O2 no gás livre extra-tor, a reação de equilíbrio: NO + Vz O2 <-> NO2 desviará para a esquerdapara formar principalmente NO.

O líquido obtido na etapa f, que compreende principalmente oagente absorvente, opcionalmente uma solução aquosa do agente absor-vente, pode ser reciclado e misturado com o agente absorvente contendoalcanolamina usado para absorver o gás na etapa b. Entretanto, antes deentrar na coluna de absorção, um ajuste da temperatura e/oü da pressão dodito líquido pode ser requerido.

No método de acordo com a presente invenção, o procedimentode purificação do gás na etapa g pode ser executado pelo uso de qualquerprocedimento conhecido dentro da técnica tal como separação inerte em umcondensador autônomo a jusante ou em conjunto com uma coluna de desti-lação. O NOx residual pode também ser removido usando técnica de adsor-ção na fase líquida. Está dentro do conhecimento de uma pessoa versadadeterminar e combinar a purificação e a liquefação do gás de modo a obter acombinação mais praticável.

Vantagens adicionais obtidas pela introdução da coluna flashincluem impedir a liberação dos produtos de degradação tal como acetaldeí-do no gás livre extrator, o que reduzirá as exigências de pureza para o equi-pamento a jusante. Além disso, a quantidade do gás de purificação da con-densação pode ser reduzida já que o conteúdo inerte será reduzido, especi-almente O2 e N2. Isso aumentará a recuperação geral possível do dióxido decarbono já que a quantidade de dióxido de carbono usado para a purificaçãopode ser reduzida.

Um outro aspecto da presente invenção se refere ao uso do mé-todo de acordo com a invenção para a produção de dióxido de carbono dealta pureza. A pureza do produto do dióxido de carbono é preferivelmente dequalidade de categoria alimentícia, e assim utilizável como um componenteem qualquer tipo de gênero alimentício. Em uma modalidade preferida parti-cular, o dióxido de carbono produzido de acordo com o método da invençãoé usado como um componente em refrescos.

Em ainda um outro aspecto, uma instalação para a recuperaçãodo dióxido de carbono de alta pureza é provida. Uma tal instalação compre-ende uma coluna de absorção tendo uma saída de gás e uma saída de Ii-quido, a dita saída de líquido sendo conectada em uma coluna flash tendouma saída de gás e uma saída de líquido, a dita saída de líquido sendo co-nectada em uma coluna de extrator tendo uma saída de gás e uma saída delíquido e onde a dita saída de gás é conectada em uma unidade para purifi-cação adicional do gás que deixa a coluna do extrator.

A coluna de absorção a ser usada pode ser qualquer coluna co-nhecida na técnica adequada para o desempenho da absorção do dióxido decarbono gasoso em um agente absorvente contendo alcanolamina. Exem-plos de colunas de absorção adequadas a serem usadas são colunas quecontêm interiores ou elementos de transferência de massa tais como bande-jas ou material de acondicionamento aleatório ou estruturado.

A coluna flash pode ser qualquer tipo de colunas de destilaçãode jato conhecidas na técnica. Exemplos de colunas de jato adequadas sãocolunas que contêm interiores ou elementos de transferência de massa taiscomo bandejas ou material de acondicionamento aleatório ou estruturado.Uma pessoa versada pode determinar facilmente se uma ou mais colunasde destilação de jato de alta pressão ou uma ou mais colunas de destilaçãode baixa pressão ou uma combinação dessas é requerida de modo a obterum resultado favorável. Também estará dentro do conhecimento da pessoaversada determinar se o resultado desejado é atingido melhor pelo uso so-mente de uma coluna, ou pelo uso de duas ou mais colunas conectadas emsérie ou em paralelo.

A coluna do extrator a ser usada na instalação pode ser qual-quer coluna acondicionada conhecida na técnica. Exemplos de colunas deextrator adequadas são colunas que contêm interiores ou elementos detransferência de massa tais como bandejas ou material de acondicionamen-to aleatório ou estruturado.

A unidade para purificação adicional do gás que deixa o extratorpode ser de qualquer tipo e combinação conhecida na técnica.

Em uma modalidade preferida, a saída do gás da coluna flash éconectada na coluna de absorção. Por essa configuração, o gás que deixa acoluna flash pode ser reciclado para a coluna de absorção. Essa recircula-ção tem o efeito benéfico de prover uma segunda etapa de recuperação dodióxido de carbono, que foi transferido da fase de líquido para a fase de gásdurante a etapa de jato e, portanto, de outra forma teria sido perdido.

Em uma outra modalidade preferida, a saída do líquido da colu-na do extrator é conectada na coluna de absorção, o que torna possível reci-ciar o líquido, que deixa a coluna do extrator. O efeito benéfico dessa recir-culação é a reutilização do agente absorvente, que de outra forma teria queser descartado.

Está dentro do procedimento padrão de uma pessoa versadacalcular os números e os tamanhos de cada uma das unidades acima men-cionadas da instalação quando o fluxo de massa, a composição química, atemperatura e a pressão de cada corrente são conhecidas de modo a obtero modo mais praticável de operação da instalação.

Quando selecionando materiais adequados para cada uma dasditas unidades, consideração especial deve ser direcionada para a tempera-tura, a pressão e as propriedades químicas e físicas dos gases e líquidos aserem tratados. Entretanto, tal consideração estará dentro do conhecimentode uma pessoa versada na técnica.Além do mais, uma pessoa versada pode facilmente reconhecerque a seleção e o controle dos parâmetros de processo dependerão dacomposição química do gás que entra na instalação, bem como da composi-ção química e condição física dos gases e líquidos em cada etapa do méto-do. Os cálculos para determinar o número e o tamanho dos trocadores decalor de modo a minimizar o consumo de energia para aquecimento e resfri-amento são procedimentos padrão para uma pessoa versada na técnica.Também a seleção das unidades para aumentar e diminuir a pressão dascorrentes de gás e líquido se situa dentro da área de trabalho de uma pes-soa versada.

No seguinte a invenção é descrita em mais detalhes com refe-rência à modalidade no momento mais preferida e à figura. A dita figura re-presenta um diagrama de fluxo esquemático para a recuperação de CO2 deacordo com a presente invenção.

Dados com relação à pressão e temperatura, bem como a com-posição dos componentes químicos de interesse são fornecidos na tabelaabaixo. Todas as referências às pressões são para a pressão total. Todas asporcentagens e especificações de ppm são baseadas em frações de mol.

Tabela. Pressão, temperatura e composição química das corren-tes selecionadas de gás e líquido.

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O gás G1 alimentado para a instalação é um gás de combustãocompreendendo 11,6% de CO2, 3,4% de O2, 10 ppm de NO2 e 100 ppm deNO. Esse gás entra na coluna de absorção A1 em uma temperatura de 42°Ce uma pressão de 102 Kpa(1,02 bar). Os outros componentes principais dogás de alimentação são 77,3% de N2 e 7,7% de H2O.

Na coluna de absorção A1, o gás de alimentação G1 é mistura-do com o líquido L5, que é reciclado da coluna do extrator A2. Como o agen-te absorvente, uma solução aquosa de monoetanolamina é usada. A corren-te de gás G2 que deixa a coluna de absorção A1 tem uma temperatura deATC e uma pressão de 102 Kpa (1,02 bar), e compreende 0,9% de CO2,3,8% de O2, 0,1 ppm de NO2 e 119 ppm de NO. Um outro componente prin-cipal é N2, que está presente no gás G2 em 85%.

A corrente de líquido L1 que deixa a coluna de absorção A1compreende a solução aquosa de monoetanolamina. Os conteúdos de O2,NO2 e NO são 0,4 ppm, 0,7 ppm e 0,1 ppm, respectivamente. Quando dei-xando a coluna de absorção A1, a corrente do líquido L1 tem uma tempera-tura de 50°C e uma pressão de 102 Kpa (1,02 bar). Entretanto, antes de en-trar na coluna flash A3 como o líquido L2, a temperatura é aumentada para95°C e a pressão é aumentada para 200 Kpa (2 bar).

Na coluna flash A3, o líquido L2 é separado em uma corrente degás G3 e uma corrente de líquido, que ambas estão deixando a coluna flashA3 em uma temperatura de 910C e uma pressão de 110 Kpa (1,1 bar). O gásG3 que deixa a coluna flash A3 compreende 34,8% de CO2, 0,42% de O2,107 ppm de NO e 1 ppm de NO2. Outros componentes, tais como H2O, ace-taldeído e orgânicos voláteis também estão presentes no gás G3. Na moda-lidade específica mostrada na figura, a corrente do gás G3 não é recicladapara a coluna de absorção A1. O componente principal do líquido que deixaa coluna flash A3 é a solução aquosa de monoetanolamina.

A pressão da corrente de líquido que deixa a coluna flash A3 éentão aumentada para 300 Kpa (3 bar) um pouco antes de entrar na colunado extrator A2.

No extrator A2, o líquido L3 é separado em uma corrente de gásG4 e uma corrente de líquido. A corrente de líquido L4 tem uma temperaturade 112°C e uma pressão de 200 Kpa (2 bar), e os conteúdos de CO2, O2,NO2 e NO não são detectáveis. Na modalidade mostrada na figura, a corren-te de líquido L4 é reciclada para a coluna de absorção A1 como a correntede líquido L5. Entretanto, antes de entrar na coluna de absorção A1, a tem-peratura da corrente de líquido L5 é diminuída para 40°C.

A corrente de gás G4 deixa o extrator em uma temperatura de45°C e uma pressão de 120 Kpa (1,2 bar) e compreende 92,9% de CO2 e 3ppm de O2.A corrente de gás que deixa a coluna do extrator A2 então entrana unidade de purificação e liquefação. A corrente do produto de dióxido decarbono de alta pureza, que é substancialmente isenta de óxidos de nitrogê-nio, deixa a instalação em uma temperatura de -26°C e uma pressão de1600 Kpa (16 bar).

Claims (10)

1. Método para a recuperação de dióxido de carbono de alta pu-reza de uma fonte gasosa compreendendo as etapas de:a. alimentar um gás (G1) compreendendo dióxido de carbono,oxigênio e compostos de nitrogênio para dentro de uma coluna de absorção(A1),b. absorver o gás (G1) em um agente absorvente contendo al-canolamina, pelo que o gás (G1) é separado em um gás exaurido de dióxidode carbono (G2) e um líquido rico em dióxido de carbono (L1),c. pressurizar e aquecer o líquido (L1) obtido na etapa b de mo-do a prover o líquido (L2),d. separar por meio de jato o líquido (L2) obtido na etapa c emum gás rico em NOx e oxigênio (G3) e um líquido exaurido de NOx e oxigê-nio que deixa a coluna flash (A3),e. pressurizar o líquido que deixa a coluna flash (A3) na etapa dde modo a prover o líquido (L3),f. separar o líquido (L3) obtido na etapa e em um gás rico emdióxido de carbono (G4) e um líquido exaurido de dióxido de carbono (L4)por meio da extração eg. purificar o gás (G4) obtido na etapa f de modo a produzir dió-xido de carbono de alta pureza, que é substancialmente isento de óxidos denitrogênio.

2. Método de acordo com a reivindicação 1, no qual a temperatu-ra do líquido (L2) obtido na etapa c está na faixa de 70°C a 140°Ç, mais pre-ferido na faixa de 90°C a 120°C e mais preferido ainda na faixa de 95°C a 110°C, e a pressão do dito líquido (L2) fica na faixa de 10 a 300 Kpa (0,1 bara 3 bar), mais preferido na faixa de 20 a 200 Kpa (0,2 a 2 bar) e mais prefe-rido ainda na faixa de 100 a 200 Kpa (1 bar a 2 bar).

3. Método de acordo com a reivindicação 1 ou 2, no qual o gásde alimentação (G1) é gás de combustão.

4. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, no qual a alcanolamina no agente absorvente é selecionada do grupoconsistindo em monoetanolamina, dietanolamina, diisopropanolamina, metil-dietanolamina e trietanolamina e misturas dos mesmos.

5. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-4, no qual o líquido (L4) obtido na etapa f é reciclado e misturado com o a-gente absorvente contendo alcanolamina usado para absorver o gás (G1) naetapa b.

6. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-5, no qual o gás (G3) obtido na etapa d é reciclado para a etapa de absorção b.

7. Uso de um método como definido em qualquer uma das rei-vindicações 1 a 6 para a produção de dióxido de carbono de alta pureza.

8. Instalação para a recuperação do dióxido de carbono de altapureza de uma fonte gasosa compreendendo dióxido de carbono, oxigênio ecompostos de nitrogênio, a dita instalação compreendendo uma coluna deabsorção (A1) tendo uma saída de gás e uma saída de líquido, a dita saídade líquido sendo conectada em uma coluna flash (A3) tendo uma saída degás e uma saída de líquido, a dita saída de líquido sendo conectada em umacoluna de extrator (A2) tendo uma saída de gás e uma saída de líquido eonde a dita saída de gás é conectada em uma unidade para purificação adi-cional do gás que deixa a coluna do extrator (A2).

9. Instalação de acordo com a reivindicação 8, na qual a saídado gás da coluna flash (A3) é conectada na coluna de absorção (A1).

10. Instalação de acordo com a reivindicação 8 ou 9, na qual asaída do líquido da coluna do extrator (A2) é conectada na coluna de absorção (A1).