BR112020016343A2

BR112020016343A2 - Método de lingotamento contínuo para aço e cilindro de redução para lingotamento contínuo

Info

Publication number: BR112020016343A2
Application number: BR112020016343-0A
Authority: BR
Inventors: Kenichiro IZAWA; Kenji Taguchi; Ryo Nishioka
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-03-08
Filing date: 2019-03-06
Publication date: 2020-12-15
Also published as: US11534821B2; CN111867751A; KR20200111254A; CN111867751B; WO2019172302A1; BR112020016343B1; US20200391282A1; TW201938289A; KR102385579B1; JPWO2019172302A1; JP6973617B2

Abstract

o método de lingotamento contínuo da presente invenção é um método de lingotamento contínuo para aço no qual uma placa em uma posição em que a taxa de fase sólida central da placa é de 0,8 ou mais e que inclui após a solidificação completa é desbastada por um cilindro de desbaste. a forma periférica externa do cilindro em uma seção transversal que inclui o eixo de rotação do cilindro é uma forma convexa que se salienta para fora em uma região que inclui a posição central na direção da largura da placa. a forma convexa é uma forma que não tem porções de canto em uma faixa de definição de forma convexa com um comprimento total de 0,8 x w em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central na direção da largura. o raio do cilindro de desbaste na posição central na direção da largura é 0,005 x t maior ou mais que o raio do cilindro de desbaste em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO PARA AÇO E CILINDRO DE REDUÇÃO PARA LINGOTAMENTO CONTÍNUO". Campo técnico da invenção

[001] A presente invenção refere-se a um método de lingotamento contínuo para aço e a um cilindro desbastador para lingotamento contínuo.

[002] É reivindicada prioridade sobre a Pedido de Patente Japonesa No. 2018-041620 registrada em 8 de março de 2018, cujo teor está incorporado aqui como referência. Técnica Relacionada

[003] Em um caso em que placas lingotados trais como placas e blocos são lingotados por um método de lingotamento contínuo, pode ocorrer a assim chamada segregação central na qual elementos tais como fósforo e manganês se agregam em uma parte central da placa. Adicionalmente, orifícios referidos como porosidade central são gerados na porção central da placa lingotada.

[004] Na última etapa de solidificação durante o lingotamento continuo, a quantidade de aço que ocupa um volume predeterminado dentro da placa se torna insuficiente devido ao encolhimento na solidificação quando o aço é solidificado. Em uma parte da placa em que aço fundido não solidificado flui na direção de um ponto de término da solidificação de uma porção solidificada, e um aço fundido com muitas impurezas em uma interface sólido-líquido se acumula na porção final solidificada, isto causa a segregação central. Adicionalmente, em uma posição em que o aço fundido não solidificado não pode fluir (a taxa de fase sólida no centro da placa é de 0,8 ou mais), vãos são formados na porção central da placa, o que causa a porosidade central.

[005] Para diminuir a segregação central, pela redução de uma concha solidificada pela quantidade correspondente à quantidade de encolhimento na solidificação do aço fundido em uma região em que o centro da espessura é uma região de coexistência sólido-líquido e o aço fundido não solidificado pode fluir, é eficaz suprimir o fluxo do aço fundido na vizinhança da porção solidificada final. Adicionalmente, para diminuir a porosidade central, é eficaz comprimir a porosidade central pelo desbaste da placa na vizinhança da posição de término da solidificação onde o aço fundido não solidificado não pode fluir ou após a solidificação completa. Uma técnica de desbaste leve de desbastar a placa por um cilindro de apoio antes e depois do término da solidificação na última etapa do lingotamento contínuo é usada com base em tal conceito.

[006] Quando se tenta desbastar a placa antes e depois de a solidificação ser completada durante o lingotamento contínuo, a resistência à deformação associada com o desbaste é grande porque ambos os lados curtos da placa já foram solidificados e a temperatura foi diminuída. Em alguns casos, uma quantidade de desbaste predeterminada não pode ser obtida. Assim, ao invés de usar um cilindro (daqui em diante referido como “cilindro plano”) no qual o diâmetro do cilindro é constante na direção da largura do cilindro, foi desenvolvida uma técnica usando um cilindro (daqui em diante referido como “cilindro convexo”) tendo uma forma na qual o diâmetro de cilindro de uma porção correspondente à porção central da largura da placa é grande e o diâmetro do cilindro das porções correspondentes a ambos os lados da largura da placa é menor que a da porção central da largura, a técnica de desbastar apenas a porção central da largura da placa sem desbastar ambos os lados curtos nos quais a solidificação da placa está completada.

[007] O Documento de Patente 1 descreve que a ocorrência da segregação central pode ser diminuída usando-se um cilindro de laminação (planar) com abaulamento convexo tendo uma largura do plano convexo de 200 mm a 240 mm para aplicar um desbaste a uma placa não solidificada, executando assim uma redução de 0,5 a 10,0 mm por etapa. Entretanto, nessa invenção, é pressuposto que uma porção não solidificada permanece dentro da placa, e os requisitos do equipamento necessário tendem a ser muito pequenos. Adicionalmente, uma vez que o propósito principal é compensar a cavidade da porção central devida ao encolhimento da solidificação, há um problema pelo fato de a aplicação do desbaste à porção central da placa não ser suficientemente otimizada.

[008] Além disso, se a quantidade de desbaste sob redução leve em uma região não solidificada for aumentada, há o problema de fratura interna e o problema de ocorrência de segregação em V invertida. Portanto, a quantidade de redução leve é formada para ser desbastada, o que é insuficiente para reduzir a porosidade central.

[009] O Documento de Patente 2 descreve, como um método de cilindro de desbaste para reduzir a porosidade central, um método de lingotamento contínuo no qual a região que, após a placa ser completamente solidificada e antes do seu corte, a temperatura da superfície da placa seja 700°C ou mais e 1000°C ou menos e a diferença de temperatura entre o centro interno e a superfície da paca seja de 250°C ou mais, é imprensada e desbastada entre os cilindros giratórios superior e inferior. Em uma parte do desbaste, a porção interna é relativamente mais macia que a camada de superfície devido à alta temperatura, de modo que a força de desbaste aplicada à superfície da placa possa ser transmitida ao interior da placa. Um cilindro convexo usado como cilindro de desbaste tem uma região saliente para desbaste incluindo uma porção horizontal no centro em uma direção da largura e porções inclinadas conectadas à porção horizontal em ambos os lados da porção horizontal. A largura da porção horizontal (largura de desbaste) é preferivelmente 40% ou menos da largura da placa. A quantidade de desbaste é preferivelmente de 2% ou mais da espessura da placa.

[0010] O Documento de Patente 3 descreve um método de lingotamento contínuo no qual pelo menos um cilindro de laminação planar com abaulamento convexo é fornecido como cilindro de desbaste, e a porção central de uma placa e sua vizinhança são desbastadas. A placa é desbastada pelo cilindro de abaulamento convexo em uma região em que a taxa de geração de uma concha solidificada da placa é de 75% ou mais, e o aço fundido concentrado em uma porção não solidificada interna reduzida é empurrado para cima e eliminado. A forma do abaulamento pode ser qualquer forma desde que a porção central na direção da largura da placa e a sua vizinhança possam ser desbastadas, e um cilindro de desbaste tendo uma forma na qual a porção central na direção da largura do cilindro se salienta para fora é ilustrado em um desenho. A quantidade de desbaste por etapa é ajustada para um máximo de 3 mm. Documentos da técnica anterior Documentos de Patente

[0011] Documento de Patente 1 Pedido de Patente Não Examinada Japonesa, Primeira Publicação No. 2003-94154

[0012] Documento de Patente 2 Pedido de Patente Não Examinada Japonesa, Primeira Publicação No. 2009-279652

[0013] Documento de Patente 3 Pedido de Patente Não Examinada Japonesa, First Publication No. S60-162560 Descrição da invenção Problemas a serem resolvidos pela invenção

[0014] Em um caso em que a placa é desbastada durante o lingotamento contínuo, particularmente em um caso em que a placa é desbastada após a solidificação ser completada, o desbaste de uma porção em que a resistência ao desbaste em ambas as extremidades da largura da placa é grande não é executada usando-se o cilindro convexo ao invés do cilindro plano como cilindro de desbaste. Por essa razão, a força de desbaste do cilindro de desbaste para realizar a redução pode ser diminuída. Entretanto, mesmo se for usado um cilindro convexo da técnica relativa, se uma redução suficiente deve ser executada para fazer a porosidade central diminuir, a força de redução necessária se torna excessivamente grande, e um aumento do equipamento em larga escala é necessário para garantir a força de redução. Adicionalmente, como resultado da redução de execução usando-se o cilindro convexo, uma mossa é formada na superfície da placa após o lingotamento contínuo, e essa mossa provoca um defeito na laminação a quente em uma etapa posterior.

[0015] Um objetivo da presente invenção é fornecer um método de lingotamento contínuo para aço e um cilindro de desbaste para lingotamento contínuo que possa diminuir a porosidade central de uma placa lingotada continuamente em executar um aumento do equipamento em grande escala e que possa também diminuir a geração de defeitos na laminação a quente que é uma etapa posterior. Meios para resolver o problema

[0016] Isto é, a essência da presente invenção é como segue:

[0017] (1) Um método de lingotamento continuo para aço de acordo com um primeiro aspecto da presente invenção é um método de lingotamento contínuo para aço no qual uma placa em uma posição na qual a taxa de fase sólida central da placa é 0,8 ou mais após a solidificação completa, é desbastada por pelo menos um par de cilindros de desbaste durante o lingotamento contínuo, a largura da placa a ser lingotada é definida como W (mm) e a espessura da placa é definida como t (mm),

[0018] para pelo menos um do par de cilindros de desbaste, a forma periférica externa do cilindro em uma seção transversal incluindo o eixo de rotação do cilindro tem uma forma convexa se projetando para fora em uma região que inclua a posição central da direção da largura da placa,

[0019] a forma convexa é qualquer forma curva que seja convexa na direção para fora e não tenha porção de canto ou uma forma que seja uma combinação de uma curva que seja convexa na direção para fora e uma linha reta com um comprimento de até 0,25 x W e que não tenha porção de canto, em uma faixa que define a forma convexa de um comprimento total de 0,80 x W em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central na direção da largura, e

[0020] o raio do cilindro de desbaste na posição central na direção da largura seja maior em 0,005 x t ou mais que o raio do cilindro de desbaste em ambas as extremidades da faixa que define a forma convexa.

[0021] (2) No item (1) acima, a posição da placa na direção de lingotamento na qual o desbaste é executado pelo cilindro de desbaste pode ser uma posição após a solidificação completa.

[0022] (3) No item (1) ou (2) acima, a quantidade de desbaste da placa pelo par de cilindros de desbaste pode ser 0,005 x t ou mais e 15 mm ou menos na posição central na direção da largura.

[0023] (4) Um cilindro de desbaste para um lingotamento contínuo de acordo com um segundo aspecto da presente invenção é um cilindro de desbaste para desbastar uma placa tendo uma largura de placa: W (mm) e uma espessura de placa: t (mm) durante o lingotamento contínuo,

[0024] a forma externa do cilindro em uma seção transversal incluindo o eixo de rotação do cilindro tem uma forma convexa se projetando para fora em uma região que inclua a posição central na direção da largura da placa,

[0025] a forma convexa é qualquer forma curva que seja convexa na direção para fora e não tenha porção de canto ou uma forma que seja uma combinação de uma curva que seja convexa na direção para fora e uma linha reta com um comprimento de até 0,25 x W e que não tenha porção de canto, em uma faixa que define a forma convexa de uma distância de 0,80 x W em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central na direção da largura, e

[0026] o raio do cilindro de desbaste na posição central na direção da largura é maior em 0,005 x t ou mais que o raio do cilindro de redução em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa.

[0027] (5) No item (4) acima, a forma periférica externa do cilindro pode ter uma linha reta paralela ao eixo de rotação do cilindro em ambas as extremidades da direção da largura, e

[0028] Pode ter uma forma côncava que seja conectada suavemente à linha reta e seja côncava na direção para fora. Efeitos da invenção

[0029] Usando-se o cilindro curvo convexo da presente invenção como cilindro de desbaste quando a placa após o término da solidificação durante o lingotamento contínuo é desbastada, a porosidade central pode ser reduzida executando-se o desbaste suficiente com uma pequena quantidade de desbaste e os defeitos na laminação a quente resultantes da forma do desbaste da placa podem ser reduzidos. Breve descrição dos desenhos

[0030] A FIG. 1 é uma vista de seção transversal ilustrando a situação em que em que a placa é desbastada por um cilindro de desbaste de acordo com uma primeira modalidade.

[0031] A FIG. 2 é uma vista de seção transversal parcial do cilindro de desbaste de acordo com a primeira modalidade.

[0032] A FIG. 3 é uma vista de seção transversal detalhada do cilindro de desbaste de acordo com a primeira modalidade.

[0033] A FIG. 4 é uma vista de seção transversal de um cilindro de desbaste da técnica relativa.

[0034] A FIG. 5 é um gráfico ilustrando a primeira modalidade, e é um gráfico ilustrando a distribuição na direção da largura da quantidade de desbaste na superfície da placa obtida pala análise da deformação pelo método do elemento finito.

[0035] A FIG. 6 é um gráfico ilustrando a primeira modalidade, e é um gráfico ilustrando a distribuição na direção da largura da tens~]ao plástica equivalente padronizada no centro da espessura da placa obtida pela análise da deformação pelo método do elemento finito.

[0036] A FIG. 7 é uma vista de seção transversal parcial detalhada de um cilindro de desbaste de acordo com uma segunda modalidade.

[0037] A FIG. 8 é um gráfico ilustrando a segunda modalidade, e é um gráfico ilustrando a distribuição na direção da largura da tensão plástica equivalente padronizada no centro da espessura da placa obtida pela análise da deformação pelo método do elemento finito. Modalidades da invenção

[0038] A primeira modalidade e a segunda modalidade serão descritas em relação às FIGURAS 1 a 8.

[0039] Para lingotar continuamente uma placa 10 como matéria- prima para a produção de uma tira, é aplicado o lingotamento contínuo de blocos ou o lingotamento contínuo de barras. No lingotamento contínuo de blocos, uma placa lingotada 10 tendo uma forma de seção transversal oblonga, por exemplo, uma placa tendo uma largura de 500 mm e uma espessura de 300 mm é lingotada. Em um caso tal como a placa 10 que tem uma seção transversal oblonga é lingotada, uma porção não solidificada da placa 10 se estende por toda a faixa de “largura da placa–espessura da placa” no total em ambos os lados na direção da largura a partir da posição central da direção da largura da placa em uma posição imediatamente anterior à porção central da espessura da placa 10 ser completamente solidificada, e a porosidade central também ocorre nessa região.

Por essa razão, mesmo em um caso em que a placa lingotada 10 é desbastada usando-se um cilindro convexo 3 como contramedida à porosidade central, como ilustrado na FIG. 4, na técnica relativa, um cilindro tendo uma porção horizontal 20 que tenha uma posição central na direção da largura (daqui em diante pode ser referida como posição central da largura) 13 da placa 10 (não ilustrado) foi usado como cilindro convexo 3 para reduzir seguramente a região de geração de porosidade central acima.

Porções inclinadas 21 são fornecidas em ambos os lados da porção horizontal 20 na direção da largura, e a posição de ligação entre a porção horizontal 20 e cada porção inclinada 21 constitui uma porção de canto 15. Em adição, o termo “solidificação completa” refere-se a um estado no qual a taxa de fase sólida determinada pela razão de sólido e líquido alcançou 1,0 e nenhuma fase líquida está presente, e a temperatura é igual a ou menor que a temperatura solidus TS.

Em outras palavras, a solidificação completa é um estado no qual a temperatura é menor que TS em qualquer ponto em uma seção transversal C (uma seção transversal perpendicular à direção de laminação). O fato de que a placa está completamente solidificada pode ser confirmado medindo-se realmente a superfície ou a temperatura interna da placa em vários pontos e corrigindo-se a taxa de fase sólida estimada calculada a partir da distribuição de temperatura estimada pelo cálculo de transferência de calor.

Adicionalmente, em um caso em que um pino é acionado para dentro da placa e componentes do pino são difundidos na fase líquida remanescente, a forma de uma concha solidificada pode ser estimada, pode ser confirmado que a placa não é completamente solidificada, e em um caso em que o pino mantém sua forma original, pode ser confirmado que a placa está completamente solidificada.

[0040] O inventor da presente invenção concebeu que o cilindro convexo 3 para desbastar a placa 10 formando uma forma periférica no cilindro externo 11, que é uma porção em que uma superfície circunferencial externa do cilindro convexo 3 e a seção transversal que inclui o eixo de rotação do cilindro 12 se interceptam, em uma forma curva que é convexa na direção para fora e não tem porção de canto como ilustrado nas FIGURAS 1 a 3, não formando uma forma com a porção horizontal 20 – a porção de canto 15 – a porção inclinada 21 como ilustrado na FIG. 4 da técnica relativa permite que a porosidade central da placa 10 seja seguramente reduzida, que a força de desbaste exigida para a redução seja diminuída, e que a geração de defeitos na laminação a quente que é uma etapa posterior seja diminuída. Daqui em diante, o cilindro convexo 3 tendo a porção horizontal 20 – a porção de canto 15 – a porção inclinada 21 é referido como “cilindro de disco convexo 5”, e o cilindro convexo 3, que é convexo na direção para fora e forma uma forma curva que não tem porções de canto, é referido como “cilindro curvo convexo 4”. Em adição, “tendo uma porção de canto” significa que o local em que o valor diferencial de segunda ordem de uma função (a taxa de mudança da inclinação de uma tangente da função) que define a forma periférica externa do cilindro é substancialmente maior que o valor diferencial de segunda ordem de uma função definida por um arco que tenha um raio de 10 mm pode ser considerado com estando presente. O termo “suavemente conectado” pode ser definido como tendo um ponto de inflexão onde o valor diferencial de segunda ordem da função que define a forma periférica externa do cilindro é 0, e o valor diferencial de segunda ordem é contínuo antes e depois do ponto de inflexão.

[0041] Inicialmente, pela análise da deformação usando-se o método do elemento finito, o comportamento da deformação foi determinado para como a superfície da placa e a porção central da espessura da placa são deformadas quando a placa 10 durante o lingotamento contínuo com a mesma força de desbaste foi desbastada usando-se o cilindro de disco convexo 5 e o cilindro curvo convexo 4.

[0042] A placa 10 a ser lingotada continuamente tem uma largura W de 550 mm, e a razão de aspecto (largura/espessura) da placa 10 é 1,3. Como ilustrado na FIG. 4, o cilindro de disco convexo 5 tem uma porção horizontal 20 tendo uma largura de 0,4 x W no centro da direção da largura, e é fornecido com porções inclinadas 21 tendo uma inclinação de 17° em ambos os lados da porção horizontal 20. Como ilustrado na FIG. 3, no cilindro curvo convexo 4, a forma periférica externa do cilindro 11 em uma seção transversal que passa através do eixo de rotação do cilindro 12 é uma forma de arco 18 tendo um raio de arco R1 de 0,8 × W. Em ambos os cilindros convexos 3, um raio de cilindro rC na posição central da largura 13 é de 0,8 x W. O cilindro de disco convexo 5 está em contato com a placa 10 apenas na porção horizontal 20 e cada porção inclinada 21 até uma quantidade de desbaste de 10 mm. O cilindro curvo convexo 4 está em contato com a placa 10 apenas em uma forma de arco 18 até uma quantidade de desbaste de 10 mm. Como ilustrado na FIG. 1, um par de cilindros de desbaste (um par de cilindros de desbaste 1 e 2), o cilindro de redução 2 em um lado F (lado inferior) é um cilindro plano, e o cilindro convexo 3 é usado para o cilindro de desbaste 1 em um lado L (lado superior).

[0043] Como a distribuição da temperatura interna da placa na posição em que o desbaste foi executado, foi ajustada a distribuição de temperatura em uma posição a 3 minutos (10 m) após a posição em que a solidificação complete foi executada. A faixa direção da largura de uma porção solidificada final é uma faixa de 0,2 x W, e essa faixa é uma região de geração de porosidade central. A temperatura da superfície da placa foi de 850°C, e a temperatura na porção central da espessura foi de 1400°C.

[0044] A força de desbaste foi aplicada a cada um entre o cilindro de disco convexo 5 e o cilindro curvo convexo 4 com uma força de desbaste de 100 t (980,665 kN), e a análise da deformação foi executada pelo método do elemento finito. Como resultado da análise da deformação, a quantidade de desbaste (mm) da superfície da placa e a tensão plástica (tensão plástica equivalente padronizada) na porção central da espessura da placa 10 foram analisadas. A dimensão na direção da largura da placa foi padronizada de modo que a porção central da largura fosse a origem e W/2 fosse 1, e foi indicada por x.

[0045] A tensão plástica equivalente é definida como εB na (Equação 1) a partir das tensões plásticas (ε1p, ε2p, ε3p) em uma direção uniaxial, e é uma quantidade escalar obtida convertendo-se tensões em deformação tridimensional em deformação uniaxial. Essa análise é baseada na ideia de quanto maior for a tensão, maior a quantidade de deformação interna devido ao desbaste, e maior o efeito de diminuição da porosidade. Por essa razão, a tensão plástica equivalente foi calculada para cada malha de um modelo de análise, e a quantidade de deformação da porção central da espessura foi obtida para cada forma de cilindro para avaliar a eficiência do desbaste. Além disso, a tensão plástica equivalente padronizada é um valor obtido padronizando-se a tensão plástica equivalente εB de modo que o valor da tensão plástica equivalente na posição central da largura 13 quando desbastada usando-se o cilindro de disco convexo seja 1. εB = √[(2/3){(ε1p)2+ (ε2p)2+(ε3p)2}] (Equação 1)

[0046] A FIG. 5 é um gráfico ilustrando a distribuição na direção da largura da quantidade de desbaste da superfície da placa obtida pela análise da deformação do método do elemento finito. Como ilustrado na FIG. 5, independentemente da aplicação da mesma força de desbaste de 100 t, a quantidade de desbaste da superfície na posição central da largura 13 foi de cerca de 4 mm para o cilindro de disco convexo 5 e de cerca de 9 mm para o cilindro curvo convexo 4. Por outro lado, à medida que a distância da posição central da largura 13 aumenta, a quantidade de desbaste do cilindro de disco convexo 5 é constante, com o que a quantidade de desbaste do cilindro curvo convexo 4 diminui, a quantidade de desbaste da superfície se torna a mesma na vizinhança da distância x = 0,3 a partir da posição central da largura 13, e a quantidade de desbaste do cilindro de disco convexo 5 se torna maior até x = 0,4 a partir da parte externa. Cada um entre o cilindro de disco convexo 5 e o cilindro curvo convexo 4 realiza uma quantidade de desbaste da superfície de acordo com a forma externa de cada cilindro.

[0047] A FIG. 6 é um gráfico ilustrando a distribuição na direção da largura da tensão plástica equivalente padronizada no centro da espessura da placa obtida pela análise da deformação do método do elemento finito. Como ilustrado na FIG. 6, surpreendentemente, o valor da tensão plástica equivalente padronizada é maior no cilindro curvo convexo 4 que no cilindro de disco convexo 5 por toda a região na direção da largura. Quanto à posição central da largura 13, uma vez que a quantidade de desbaste da superfície é maior no caso do cilindro curvo convexo 4, é conforme esperado que a tensão plástica equivalente padronizada na porção central da espessura também tenha um valor grande. Por outro lado, em uma região que exceda a distância x = 0,3 a partir da posição central da largura 13, o cilindro de disco convexo 5 é maior em quantidade de desbaste de superfície. Portanto, é também esperado que a tensão plástica equivalente padronizada na porção central da espessura seja maior no cilindro de disco convexo 5. Entretanto, na análise da deformação pelo método do elemento finito, ao contrário do esperado, o resultado foi que a tensão plástica equivalente padronizada na porção central da espessura é maior no cilindro curvo convexo 4 para as extremidades da direção da largura.

[0048] A partir dos resultados da análise da deformação pelo método do elemento finito descrito acima, se a mesma força de desbaste for usada para diminuir a porosidade central pelo desbaste usando-se o cilindro convexo 3 no lingotamento contínuo real, foi sugerido que o efeito de melhoria seria maior quando o cilindro curvo convexo 4 foi usado como cilindro de redução 1 do que quando foi usado o cilindro de disco convexo 5.

[0049] Assim, no lingotamento contínuo real, foi feita uma comparação do efeito de diminuição da porosidade central da placa 10 quando cada um entre o cilindro de disco convexo 5 e o cilindro curvo convexo 4 foi usado como como cilindro de desbaste 1 para lingotamento contínuo. A razão de aspecto (largura/espessura) da placa 10 a ser lingotada é de 1,3. A largura da placa 10 é W (mm). Como o cilindro de desbaste 1, o cilindro de disco convexo 5 tem uma porção horizontal 20 tendo uma largura de 0,4 x W no centro da direção da largura e é fornecido com porções inclinadas 21 tendo uma inclinação de 17° em ambos os lados da porção horizontal 20. No cilindro curvo convexo 4, a forma periférica externa do cilindro 11 em uma seção transversal que passa através do eixo de rotação do cilindro 12 é a forma de arco 18 tendo um raio de arco R1 de 0,8 × W. Em ambos os cilindros convexos 3, o raio do cilindro rC na posição central da largura 13 é de 0,8 x W. Adicionalmente, em ambos os cilindros convexos 3, o raio de cilindro rF nas porções planas em ambos os lados da largura é de 0,65 x W. Em ambos os casos, um cilindro plano é usado como o cilindro 2 no lado F do par de cilindros de desbaste.

[0050] Durante o lingotamento contínuo, uma força de desbaste de 100 t foi aplicada a um cilindro de desbaste em uma posição (10 m) 3 minutos após a posição de solidificação final, e a placa 10 foi desbastada. A forma da superfície da placa lingotada 10 e a situação de geração de porosidade central da porção central da espessura da placa foram avaliadas.

[0051] No lado da superfície superior da placa lingotada 10, foi formada uma deformação resultante de uma saliência de cada cilindro convexo 3. Comparando-se a espessura de ambas as extremidades da largura da placa 10 com a espessura da porção central da largura, a quantidade de deformação pelo cilindro de disco convexo 5 foi de cerca de 4 mm, e a quantidade de deformação pelo cilindro curvo convexo 4 foi de cerca de 9 mm. Cada uma das formas de deformação foi uma forma que seguiu a forma externa do cilindro convexo 3.

[0052] A porosidade central da placa 10 foi avaliada usando-se a razão de área da porosidade calculada pela verificação da cor da seção transversal da placa como um índice. Como resultado, foram obtidos os resultados nos quais a razão de área da porosidade do cilindro de disco convexo foi de 3%, e a razão de área da porosidade do cilindro curvo convexo 4 foi de 0,3%. O efeito de melhorar a porosidade central pelo uso do cilindro curvo convexo 4 é aparente.

[0053] Como descrito acima, quando a placa 10 é desbastada pelo cilindro de desbaste durante o lingotamento contínuo, o cilindro curvo convexo 4 de acordo com a primeira modalidade é usado como cilindro de desbaste. Consequentemente, tornou-se aparente que o efeito de melhoria da porosidade central foi superior para o caso de se usar o cilindro de disco convexo 5 sob a mesma força de desbaste. Adicionalmente, em um caso em que o efeito de melhoria da porosidade central foi feito ser o mesmo, também se tornou aparente que o cilindro curvo convexo 4 pode obter o mesmo efeito com uma força de desbaste menor que o cilindro de disco convexo.

[0054] A seguir serão descritos abaixo os requisites que deve ter o cilindro curvo convexo 4, que é o cilindro de redução 1 de acordo com a presente modalidade na ordem de primeira modalidade e segunda modalidade.

[0055] A primeira modalidade será descrita em relação às FIGURAS 1 a 3. No cilindro de redução 1, a forma periférica externa 11 em uma seção transversal que passa através do eixo de rotação do cilindro 12 tem a forma a seguir. Inicialmente, a forma periférica externa do cilindro 11 forma uma forma convexa que se salienta na direção para fora em uma região que inclui a posição central na direção da largura (posição central da largura 13) da placa 10. O lado externo é uma direção na qual a periferia externa do cilindro se move para fora a partir do eixo de rotação do cilindro 12. Pela formação de tal forma, o raio do cilindro rC é máxima na posição central da largura 13, e a quantidade de desbaste quando a superfície da placa 10 é desbastada é máxima na posição central da largura 13. A seguir, a faixa do comprimento total de 0,80 x W em ambos os lados na direção da largura a partir da posição central da largura 13 é definida como a “faixa que define a forma convexa 14”. É caracterizado pelo fato de que, uma vez que ambas as extremidades da largura da placa 10 têm uma grande resistência à deformação quando a placa 10 é desbastada usando o cilindro convexo 3, o desbaste não é executado. Se a placa 10 for desbastada na faixa de definição da forma convexa 14 ou em uma largura menor que essa, a força de desbaste necessária para o desbaste pode ser suprimida para ser baixa enquanto garante uma quantidade de desbaste requerida. Por essa razão, se a forma convexa do cilindro de desbaste 1 for definida dentro da faixa de definição da forma convexa 14, um excelente desbaste pode ser executada de acordo com a primeira modalidade. A forma convexa dentro da faixa de definição da forma convexa 14 é uma forma curva que é convexa na direção para fora e não tem porção de canto. O termo “convexo na direção para fora” significa ser convexo em uma direção fora do eixo de rotação do cilindro 12. Além disso, a espessura da placa 10 a ser lingotada é t (mm), e o raio do cilindro rC na posição central da largura 13 é 0,005 x t ou mais é maior que o raio do cilindro de desbaste rE em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa 14. Consequentemente, quando a placa 10 é reduzida pelo cilindro de desbaste 1, se toda a faixa de definição da forma convexa 14 do cilindro de desbaste 1 for configurada para desbastar a placa 10, a quantidade de desbaste da placa 10 na posição central da largura 13 pode ser 0,005 x t ou mais. É mais preferível que o raio do cilindro rC na posição central da largura 13 é maior em 0,010 x t ou mais.

[0056] Como a forma mais simples e mais eficaz entre as formas convexas dentro da faixa de definição da forma convexa 14, a forma de arco 18 tendo um raio de arco único R1 pode ser usada como ilustrado na FIG. 3. Nesse caso, a forma periférica externa do cilindro 11 dentro da faixa de definição da forma convexa 14 forma uma forma arqueada na qual ao porção de comprimento da faixa de definição da forma convexa 14 é uma corda 31. Quando o comprimento (o comprimento da corda 31) da faixa de definição da forma convexa 14 é s, o raio da forma arqueada é R, e a altura (a diferença entre o raio do cilindro de desbaste rE em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa 14 e a posição central da largura 13 e o raio do cilindro rC) de um arco 32 da forma arqueada, é estabelecida a relação a seguir. O ângulo central da forma arqueada é definido como 2θ. h = R (1−cosθ) (Equação 2)

s = 2R senθ (Equação 3) A partir dessas equações, é derivada a seguinte equação: cos θ = (s2 − 4h2)/(s2 + 4h2) (Equação 4)

[0057] Portanto, inicialmente, θ pode ser determinado determinando-se o s e o h almejados e substituindo-se s e h na (Equação 4) acima, e R pode ser determinado substituindo-se θ na (Equação 2) ou na (Equação 3). Por exemplo, em um caso em que s = 150 mm e h = 9 mm são almejados, R = 316 mm pode ser derivado substituindo-se na equação acima.

[0058] Como forma convexa dentro da faixa de definição da forma convexa 4, em adição à forma de arco 18 tendo o raio de arco único R1, uma forma parabólica, uma forma elíptica, uma forma hiperbólica, uma forma na qual arcos tendo raios diferentes dependendo dos locais são conectados suavemente entre si, e similares podem ser selecionados opcionalmente. Em uma forma curva que forma uma forma convexa e que não tem porção de canto, é preferível que o raio de curvatura da curva seja de pelo menos 1 x h ou mais. Consequentemente, o efeito da primeira modalidade devido à forma convexa ser uma curva pode ser exercido suficientemente. O raio de curvatura mínimo da curva é o mesmo na segunda modalidade a ser descrita abaixo.

[0059] A forma periférica externa do cilindro 11 no lado da extremidade da direção da largura for a da faixa de definição da forma convexa 14 do cilindro de desbaste 1 não é particularmente definido. Preferivelmente, a forma periférica do cilindro externo 11 é uma forma linear de uma forma curvilínea que não tem porção de canto. Em um caso em que a forma do cilindro em ambas as extremidades na direção da largura do cilindro de desbaste 1 é uma forma cilíndrica (configuração cilíndrica) 22 tendo uma superfície circunferencial externa substancialmente paralela ao eixo de rotação do cilindro 12, é preferível que a forma periférica externa do cilindro 11 seja uma forma lisa que seja uma combinação de uma linha reta e de uma curva e não tenha porção de canto a partir da faixa de definição da forma convexa 14 até a posição da forma cilíndrica 22 em ambas as extremidades na direção da largura. Na forma periférica extrema do cilindro 11, uma porção que passa desde a posição da forma cilíndrica 22 na direção da faixa de definição da forma convexa 14 pode ser uma curva que seja côncava na direção para fora do eixo de rotação do cilindro 12. Dessa forma, a forma periférica externa do cilindro 11 tem linhas retas paralelas ao eixo de rotação do cilindro 12 em ambas as extremidades na direção da largura, e tem uma curva que é conectada suavemente às linhas retas e é côncavo na direção para fora.

[0060] Como ilustrado na FIG. 3, a forma mais simples e mais eficaz da forma periférica externa do cilindro 11do cilindro de desbaste 1 é a forma de arco simples 18 tendo o raio de arco simples R1 na faixa de definição da forma convexa 14 e uma faixa predeterminada (faixa de raio R1 23) em ambos os lados fora da faixa de definição da forma convexa 14. Além disso, em relação à faixa do raio R2 24 em ambos os seus lados, é possível adotar uma forma de arco 19 tendo um raio R2 que seja conectada suavemente à forma que seja côncava na direção para fora e finalmente conectada suavemente à linha reta da forma cilíndrica 22 do cilindro plano. Consequentemente, uma vez que nenhuma porção de canto está presente em qualquer parte da forma periférica externa do cilindro 11, mesmo em um caso em que a quantidade de desbaste do cilindro de desbaste 1 aumenta, a faixa de desbaste do cilindro na direção da largura excede a faixa de definição da forma convexa 14, e é executado o desbaste a partir da faixa de definição da forma 14 até as porções da curva côncava na direção para fora imediatamente antes de ser conectada a cada uma das formas cilíndricas 22 em ambas as extremidades na direção da largura, mesmo que qualquer parte da superfície da placa após o desbaste possa ser uma superfície lisa na qual nenhum canto é formado. Além disso, mesmo em um caso em que o desbaste até a porção da forma cilíndrica 22 do cilindro plano entra em contato com a placa 10 ser executado, quaisquer partes da superfície da placa após o desbaste pode ser uma superfície lisa na qual nenhum canto é formado. Dessa forma, mesmo se a quantidade de desbaste do cilindro for grande, qualquer parte da superfície da placa lingotada após o desbaste pode ser uma superfície plana em que nenhum canto é formado. Como resultado, é possível diminuir a geração de defeitos de laminação resultantes da forma côncava da placa 10 gerada pela laminação como cilindro convexo 3 na laminação a quente que é uma etapa posterior subsequente ao lingotamento contínuo. O raio do arco R2 é preferivelmente de 5 mm ou mais, mais preferivelmente 10 mm ou mais, e ainda mais preferivelmente 100 mm ou mais, do ponto de vista de diminuir a geração de defeitos de laminação na placa 10.

[0061] Se um equipamento capaz de controlar a quantidade de deslocamento no desbaste para uma quantidade de deslocamento almejada (um equipamento capaz de controlar o deslocamento no desbaste) for usado em um equipamento de controle de desbaste que executa o controle do desbaste do cilindro de desbaste 1, a quantidade de desbaste pode ser controlada para o valor do h acima ou menos do cilindro de desbaste 1. Como resultado, a superfície do cilindro em contato com a placa 10 durante o desbaste pode ser mantido dentro da faixa de definição da forma convexa 14. Uma vez que a faixa de definição da forma convexa 14 é uma forma curva não tendo porção de canto, nenhuma deformação na qual a mudança do ângulo de um plano tangente é acentuada é formada mesmo em uma superfície de placa após o desbaste, e a geração de defeitos é causada durante a laminação a quente que é uma etapa posterior.

[0062] Por outro lado, em um caso em que um equipamento que não possa executar o controle do deslocamento de desbaste é usado como equipamento de controle do desbaste, é preferível adotar a forma mais simples e eficaz da forma periférica do cilindro externo 11 em uma porção fora da faixa de definição da forma convexa 14. A forma periférica externa do cilindro 11 do cilindro de desbaste é uma forma lisa que não tem porção de canto nas faixas de definição da forma convexa 14 e quaisquer partes em ambos os lados se estendendo para a porção de forma cilíndrica 22. Por essa razão, mesmo se o desbaste for executado de modo que as porções planas do cilindro em ambas as extremidades da largura entrarem em contato com a placa 10 devido a uma grande força de desgaste, uma forma na qual a mudança de ângulo de um plano de tangente que provoca defeitos é acentuada é formada na superfície da placa após o desbaste.

[0063] Então, a porosidade central pode ser diminuída executando-se um desbaste suficiente com uma pequena quantidade de desbaste, e defeitos na laminação a quente que resultam da forma de desbaste da placa podem ser diminuídos.

[0064] Uma segunda modalidade será descrita em relação às FIGURAS 7 e 8 como um requisito de que o cilindro curvo convexo 4 que é o cilindro de desbaste 1 de acordo com a presente modalidade deveria ter. Na segunda modalidade, a forma periférica externa do cilindro 11 na seção transversal que inclui o eixo de rotação do cilindro 12 do cilindro de desbaste 1 tem a forma a seguir. Isto é, na primeira modalidade, a forma convexa dentro da faixa de definição da forma convexa 14 é definida como a forma curva que é convexa na direção para fora e não tem porção de canto. Em contraste, na segunda modalidade, a forma convexa na faixa de definição da forma convexa 14 é definida como a forma que é uma combinação de uma curva 16 que é convexa na direção para fora e uma linha reta que tem um comprimento de 0,25 x W ou menos e não tem porção de canto. Daqui em diante serão descritos os motivos determinados dessa forma.

[0065] A efetividade da segunda modalidade foi também confirmada pela análise da deformação usando-se o método do elemento finito. Como forma periférica externa do cilindro 11, como ilustrado na FIG. 7, em relação à combinação da curva convexa 16 e da linha reta 17, a curva convexa teve a forma de arco 18 tendo um raio de arco R1 de 0,8 × W, a linha reta 17 foi fornecida em uma porção reta tendo um comprimento opcional paralelo a um eixo do cilindro com a posição central da largura 13 como centro, e a forma de arco 18 e a linha reta 17 foram conectadas suavemente entre si. Após o comprimento da linha reta 17 ser ajustada variadamente, uma força de desbaste foi aplicada com uma força de desbaste de 100 t, e a análise de deformação foi executada pelo método do elemento finito. Como resultado da análise da deformação, foi analisada a tensão plástica (tensão plástica equivalente padronizada) na porção central da espessura da placa 10. A FIG. 8 mostra os resultados. Um comprimento D da linha reta 17 é representado por D / W na figura. À medida que D/W aumenta, isto é, à medida que o comprimento D da linha reta 17 aumenta, a tensão plástica equivalente padronizada na porção central da espessura diminui em toda a região na direção da largura. Entretanto, se o comprimento D da linha reta 17 estiver dentro de uma faixa de 0,25 x W ou menos, foi descoberto que pode ser realizado um valor de tensão plástica equivalente padronizada melhor que o do cilindro de disco convexo 5. Assim, tal forma de cilindro de desbaste 1 é a segunda modalidade.

[0066] Então, a porosidade central pode ser diminuída executando-se um desbaste suficiente com uma pequena quantidade de desbaste, e defeitos na laminação a quente resultantes da forma de desbaste da placa podem ser diminuídos.

[0067] Será examinado um mecanismo pelo qual o cilindro curvo convexo 4 de acordo com a segunda modalidade pode ter a porosidade central satisfatoriamente melhorada mesmo com a mesma força de desbaste comparado com o cilindro de disco convexo 5 da técnica relativa. A porosidade diminuir pelo desbaste após a solidificação é devido ao fato de que a região de geração de porosidade é tensionada pelo desbaste e a porosidade é comprimida. Em princípio, a quantidade de tensão aplicada aumenta à medida que quantidade de desbaste aumenta. Em particular, uma vez que a tensão da porção de superfície reflete diretamente a quantidade de impulsão na direção da largura, quando o cilindro curvo convexo 4 e o cilindro de disco curvo convexo 5 da técnica relativa são comparados entre si e quando vistos na direção da largura, existe um local em que o cilindro de disco convexo 5 excede na quantidade de tensão aplicada na superfície da placa. Por outro lado, à medida que a tensão permeia o centro da espessura, a tensão é também difundida na direção da largura. Por essa razão, uma vez que o cilindro curvo convexo 4 capaz de obter uma grande quantidade de desbaste na porção curvilínea é dominante na quantidade de tensão da porção central na direção da espessura, é considerado que é obtido o resultado da análise em que o cilindro curvo convexo 4 é superior por toda a largura.

[0068] No método de lingotamento contínuo para aço de acordo com a segunda modalidade, é usado o cilindro de desbaste 1 de acordo com a segunda modalidade, e durante o lingotamento contínuo, a taxa de fase sólida central da placa 10 é 0,8 ou mais, e a placa 10 em uma posição incluindo após a solidificação completa é desbastada por pelo menos um par de cilindros de desbaste 1. Se a taxa de fase sólida central da placa 10 for 0,8 ou mais, é formada a região em que o fluxo do aço fundido residual da porção central da espessura da placa é difícil. Assim, mesmo se o desbaste for executado, o problema de fratura interna e o problema de ocorrência de segregação V invertida dificilmente ocorrem. Para o pelo menos um par de cilindros de desbaste 1, é usado o cilindro de redução 1 de acordo com a segunda modalidade. Em adição, a taxa de fase sólida central pode ser definida como a taxa de fase sólida no centro da seção transversal C na direção da largura da placa e no centro na direção da espessura da placa. A taxa de fase sólida central pode ser medida por um método de medir-se diretamente a temperatura do centro com um par termelétrico, estimativa pelo cálculo de transferência de calor, estimativa por aderência, e similares.

[0069] É mais preferível que a posição da placa na direção do lingotamento a ser desbastada pelo cilindro de desbaste 1 seja uma posição após a completa solidificação. Desbastando-se a placa 10 na posição após a completa solidificação, a compressão da porosidade central pode ser eliminada sem causar o problema de fratura interna e o problema da geração de segregação em V invertido. Quando a placa 10 após a solidificação completa é desbastada, a faixa ótima de posição do desbaste no lado posterior do lingotamento é uma região em que a temperatura da posição central da largura é de 650°C ou mais. Isto é porque se a temperatura da superfície central da largura for menor que 650°C, a placa 10 é endurecida devido a uma queda na temperatura e se torna difícil um desbaste suficiente independentemente da forma do cilindro.

[0070] Na determinação da posição de desbaste durante o lingotamento contínuo. Uma posição em que o a taxa de fase sólida central é 0,8, uma posição de solidificação completa, e uma posição limite da faixa ótima da posição de desbaste após a solidificação completa podem ser determinadas respectivamente combinando-se a medição da temperatura da superfície da placa durante o lingotamento contínuo com o cálculo da solidificação por transferência de calor da placa 10. Exemplos

[0071] No lingotamento contínuo de um bloco curvo no qual um bloco com forma de placa tendo uma largura de 550 mm e uma espessura de 400 m fo0i lingotados, foi executado um teste para qual exemplo foi aplicado. A uma velocidade de 0,4 m/min, a posição de término da solidificação foi uma posição com um comprimento de lingotamento de 20 m. O par de cilindros de desbaste 1 no qual um cilindro de superfície F é um cilindro plano e o cilindro de superfície L é o cilindro convexo 3 foram preparados, e a o desbaste foi executado em uma posição com um comprimento de lingotamento de 30 m. A força de desbaste foi de 100 t.

[0072] Como ilustrado na FIG. 4, o cilindro de disco convexo da técnica relativa 5 tem a porção horizontal 20 tendo um comprimento de 200 mm na posição central da largura 13 e as porções inclinadas 21 tendo um ângulo de 17° através das porções de canto 15 em ambos os seus lados. O raio do cilindro da porção horizontal 20 é 20 mm maior que o raio do cilindro das porções de parte plana em ambas as extremidades da largura.

[0073] Como o cilindro curvo convexo 4 do exemplo, como ilustrado na FIG. 3, foi usado um cilindro tendo a forma de arco circular 18 tendo um raio constante de 430 mm na faixa de definição da forma convexa 14 (uma faixa de um comprimento total de 0,80 x W em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central da largura 13) e tendo o raio de cilindro rC na posição central da largura 13 de 60 mm maior que o raio do cilindro de desbaste rE em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa 14. O raio de cilindro rC na posição central da largura 13 é de 400 mm. A forma de arco 18 dentro da faixa de definição da forma convexa 14 continua para fora da faixa de definição da forma convexa 14 (raio R 1 faixa 23), posteriormente conectado suavemente à forma de arco 19 (raio R2 faixa 24) que é côncavo na direção para fora com o raio do arco R2 = 100 mm, e finalmente conectado suavemente à porção de cilindro plano tendo a forma cilíndrica 22 com o raio de cilindro rF de 340 mm.

[0074] Conforme mencionado acima, a porosidade central da placa 10 foi avaliada usando-se a razão de área da porosidade calculada pela verificação de cor da seção transversal da placa como um índice. No exemplo da técnica relativa que usa o cilindro de disco convexo 5 como cilindro de desbaste 1, a razão de área da porosidade central foi de 3% ou mais. No exemplo que usa o cilindro curvo convexo 4, a razão de área da porosidade central foi de 0,3%. Dessa forma, o efeito de diminuição da porosidade central da placa lingotada continuamente de acordo com a presente modalidade foi confirmado.

[0075] As placas do exemplo e do exemplo da técnica relativa foram submetidas à laminação a quente como um processo comum de laminação a quente. Como resultado da comparação das taxas de defeitos dos produtos resultantes da forma da superfície das placas entre si, a taxa de defeitos do produto foi de cerca de 5% na placa do exemplo da técnica relativa, mas como resultado do uso da placa 10 do exemplo, a taxa de defeitos do produto foi reduzida para 0,5% ou menos. Dessa forma, o efeito de redução dos defeitos na laminação a quente de acordo com a presente modalidade foi confirmado. Aplicabilidade industrial

[0076] O método de lingotamento contínuo para aço e o cilindro de desbaste para lingotamento contínuo de acordo com a presente invenção pode ser usado para o lingotamento contínuo de placas usadas como matéria prima para vários produtos de aço.

Breve descrição dos símbolos de referência 1: cilindro de desbaste 2: cilindro de desbaste 3: cilindro convexo 4: cilindro curvo convexo 5: cilindro de disco convexo 10: placa 11: forma periférica externa do cilindro 12: eixo de rotação do cilindro 13: posição central na direção da largura (posição central da largura) 14: faixa de definição da forma convexa 15: porção de canto 16: curva 17: linha reta 18: forma do arco 19: forma do arco 20: porção horizontal 21: porção inclinada 22: forma cilíndrica 23: faixa do raio R1 24: faixa do raio R2 31: corda 32: arco W: largura da placa rC: raio do cilindro de desbaste na posição central da largura rF: raio do cilindro de desbaste da extremidade da largura rE: raio do cilindro de desbaste de ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa R1: raio do arco R2: raio do arco h: altura do arco da forma arqueada s: comprimento da corda da forma arqueada θ: metade do ângulo central da forma arqueada R: raio da forma arqueada

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método de lingotamento contínuo para aço caracterizado pelo fato de que uma placa na posição na qual a taxa de fase sólida central da placa é 0,8 ou mais e que inclui após a completa solidificação, é desbastada por pelo menos um par de cilindros de desbaste durante o lingotamento contínuo, em que a largura da placa a ser lingotada é definida como W (mm) e a espessura da placa é definida como t (mm), em que, para pelo menos um do par de cilindros de desbaste, a forma periférica externa do cilindro em uma seção transversal que inclui o eixo de rotação do cilindro tem uma forma convexa se salientando para fora em uma região e que inclui a posição central na direção da largura da placa, em que a forma convexa é qualquer forma curva que seja convexa na direção para fora e não tenha porção de canto ou uma forma que seja uma combinação de uma curva que seja convexa na direção para fora e uma linha reta com um comprimento de até 0,25 x W e que não tenha porção de canto, em uma faixa de definição da forma convexa de um comprimento total de 0,80 x W em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central na direção da largura, e em que o raio do cilindro de desbaste na posição central na direção da largura é 0,005 x t maior ou mais que o raio do cilindro de redução em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa.

2. Método de lingotamento contínuo para aço de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a posição da placa na direção de lingotamento na qual o desbaste é executado pelo cilindro de desbaste é uma posição após a solidificação completa.

3. Método de lingotamento contínuo para aço de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a quantidade de desbaste da placa pelo par de cilindros de desbaste é de 0,005 x t ou mais e 15 mm ou menos na posição central na direção da largura.

4. Cilindro de desbaste para desbastar uma placa caracterizado pelo fato de que tem uma largura de placa: W (mm) e uma espessura de placa : t (mm) durante o lingotamento contínuo, em que a forma periférica externa do cilindro em uma seção transversal que inclui o eixo de rotação do cilindro tem uma forma convexa se salientando para fora em uma região que inclui a posição central na direção da largura da placa, em que a forma convexa é qualquer forma curva que seja convexa para fora e não tenha porção de canto ou uma forma que seja uma combinação de uma curva que seja convexa na direção para fora e uma linha reta com um comprimento de até 0,25 x W e que não tenha porção de canto, em uma faixa de definição de forma convexa de uma distância de 0,80 × W em ambos os lados na direção da largura do cilindro a partir da posição central na direção da largura, e em que o raio do cilindro de desbaste na posição central na direção da largura é 0,005 x t maior ou mais que o raio do cilindro de desbaste em ambas as extremidades da faixa de definição da forma convexa.

5. Cilindro de desbaste para lingotamento contínuo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a forma periférica externa do cilindro tem uma linha reta paralela ao eixo de rotação do cilindro em ambas as extremidades na direção da largura, e tem uma curva côncava que é conectada suavemente à linha reta e é côncava na direção para fora.