BR112020007981A2 - seção de aço e método de fabricação de uma seção de aço - Google Patents

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Abstract

A invenção se refere a uma seção de aço que compreende uma porção central de manta conectada em cada lado a uma porção de flange que tem uma espessura de pelo menos 100 mm, sendo que tal seção de aço tem uma composição que compreende, em porcentagem em peso: C: 0,06 a 0,16% Mn: 1,10 a 2,00% Si: 0,10 a 0,40% Cu: 0,001 a 0,50% Ni: 0,001 a 0,30% Cr: 0,001 a 0,50% Mo: 0,001 a 0,20% V: 0,06 a 0,12% N: 0,0050% a 0,0200% Al = 0,040% P = 0,040% S = 0,030% e que compreende opcionalmente um ou mais dentre os seguintes elementos, em porcentagem em peso: Ti < 0,005% Nb = 0,05% sendo o restante ferro e impurezas resultantes de elaboração, e a dita microestrutura de seção de aço inclui pelo menos um tipo de precipitados de vanádio que possivelmente compreendem também um ou mais metais escolhidos dentre crômio, manganês e ferro, sendo que os ditos precipitados são escolhidos dentre nitretos, carbonetos, carbonitretos ou qualquer combinação dos mesmos, sendo que mais do que 70% de tais precipitados têm um diâmetro médio abaixo de 6 nm. A mesma também se refere com um método de fabricação da mesma.

Description

“SEÇÃO DE AÇO E MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE UMA SEÇÃO DE AÇO” CAMPO DA INVENÇÃO
[001] A presente invenção se refere a uma seção de aço que compreende uma porção central de manta conectada em cada lado a uma porção de flange que tem uma espessura acima de 100 mm. A seção de aço de acordo com a invenção é particularmente adequada para a fabricação de colunas para edifícios altos, armações de correia de transferência e longo comprimento, suportes e vigas de pontes.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
[002] O desenvolvimento de novos tipos de aço estruturais modernos é sempre direcionado pelas necessidades dos usuários para propriedades mecânicas maiores, tais como limite de elasticidade e rigidez, assim como excelentes propriedades tecnológicas, que garantem uma tecnologia de fabricação eficiente na oficina de trabalho e no local.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
[003] O propósito da invenção, portanto, é fornecer uma seção pesada de aço que alcança um alto limite de elasticidade de pelo menos 485 MPa e uma alta resistibilidade à tração de pelo menos 580 MPa com excelente soldabilidade.
[004] Na prática de fabricação de aço estrutural, sabe-se que, de modo a aprimorar a força e rigidez, é preferencial refinar a estrutura através de laminação a quente em temperaturas inferiores ou adicionar alguns elementos de formação de liga para refinamento de grão de austenita. Ambas as soluções não são suficientes para fabricação de aço estrutural pesado, devido ao fato de que, no caso de temperaturas de laminação a quente inferiores, o aquecimento demasiado dos roletes é inevitável. Ao mesmo tempo, quando os elementos ligados por liga são adicionados em grandes quantidades, a soldabilidade do aço se deteriora.
[005] O objetivo da presente invenção é alcançado fornecendo- se uma seção pesada de aço de acordo com a reivindicação 1. A seção pesada de aço também pode compreender características das reivindicações 2 a 12. Outro objetivo é alcançado fornecendo-se o método de acordo com a reivindicação 13.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[006] Outras características e vantagens da invenção serão evidentes a partir da descrição detalhada da invenção a seguir e nos desenhos: - A Figura 1: mostra um micrográfico de elétron que ilustra precipitados aleatoriamente distribuídos no núcleo do flange da seção pesada; e - A Figura 2: mostra um micrográfico de elétron que ilustra precipitados, dispostos em bandas regularmente espaçadas.
DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO
[007] Todas as porcentagens composicionais são dadas em porcentagem em peso (% em peso), a menos que indicado de outro modo. Em relação à composição química do aço, o carbono desempenha uma função importante na formação da microestrutura e obtenção das propriedades mecânicas alvejadas. Sua função principal é fornecer fortalecimento através do endurecimento das fases de martensita/bainita, mas também através da formação de carbonetos e/ou carbonitretos de elementos metálicos do aço. O teor de carbono do tipo de acordo com a invenção é entre 0,06 e 0,16 % em peso. Teor de carbono abaixo de 0,06% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica, causando valor de limites de elasticidade abaixo de 485 MPa. Por outro lado, o teor de carbono acima de 0,16% resultaria em reduzir a ductilidade e a soldabilidade do aço. Preferencialmente, o teor de carbono é entre 0,08 e 0,14%, de modo a obter força e soldabilidade suficientes.
[008] Manganês é um elemento que aumenta a capacidade de endurecimento. O teor de manganês do tipo de acordo com a invenção é entre 1,10 e 2,00%. O teor de manganês abaixo de 1,10% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, teor de manganês acima de 2,00% resultaria em soldabilidade diminuída ou promoveria a formação de constituintes de martensita-austenita duros, também causando impacto negativo na rigidez do aço.
[009] Silício é um elemento desoxidante e contribui para aprimorar a força. O teor de silício abaixo de 0,10% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica nem uma desoxidação satisfatória. Por outro lado, o teor de silício acima de 0,40% resultaria na formação de óxidos, reduzindo as propriedades de soldabilidade do aço.
[010] Cobre é um elemento que contribui para aprimorar a força do aço pelo aprimoramento de capacidade de endurecimento e fortalecimento de precipitação. O teor de cobre abaixo de 0,001% não resultaria em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, o teor de cobre acima de 0,50% resultaria no aumento do carbono equivalente e deteriorando, assim, a soldabilidade ou causando impacto na brevidade a quente do aço durante deformação a quente, causada pela penetração da fase enriquecida de Cu em delimitações de grãos.
[011] Níquel é um elemento que contribui para aprimorar a força e rigidez do aço. O teor de níquel abaixo de 0,001% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, o teor de níquel acima de 0,30% causaria altos custos de formação de liga.
[012] Cromo é um elemento que contribui para aprimorar a força do aço aprimorando-se a capacidade de endurecimento através de endurecimento de solução, mas também através de endurecimento de precipitação. O teor de cromo abaixo de 0,001% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, o teor de cromo acima de
0,50% resultaria em gerar carbonetos de crômio grossos ou carbonitretos que podem deteriorar a rigidez do aço.
[013] Molibdênio é um elemento que contribui para aprimorar a resistibilidade do aço aprimorando-se capacidade de endurecimento. O teor de molibdênio abaixo de 0,001% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, o teor de molibdênio acima de 0,20% resultaria em reduzir a rigidez do aço.
[014] Vanádio é um elemento importante que é usado para obter endurecimento e maior resistibiidade pela precipitação de nitretos, carbonitretos ou carbonetos, mas também através de refinamento de grão. À formação de precipitação de vanádio limita o engrossamento de grão de austenita, resultando em diminuição de grão de ferrita e fortalecimento pela precipitação na fase de ferrita. Vanádio também evitaria a migração de crômio e manganês na cementita, resultando em sua aplicação em pequena formação de precipitação. O teor de vanádio abaixo de 0,06% não resultará em um nível suficiente de resistência mecânica. Por outro lado, o teor de vanádio acima de 0,12 % resultaria em um risco de que uma precipitação excessiva pode causar uma redução de rigidez, o que tem de ser evitado. Em uma realização preferencial, a adição de vanádio é limitada a 0,09% para aprimorar mais a rigidez do aço.
[015] Nitrogênio é um elemento importante para formar nitretos e carbonitretos de elementos metálicos como vanádio, nióbio alumínio e titânio. Seu tamanho, densidade de distribuição e estabilidade têm um efeito significativo no fortalecimento mecânico. O teor de nitrogênio abaixo de 0,0050% não resultará em um nível suficiente de precipitação e controle de tamanho de grão. Para aprimorar essas propriedades, um nível mínimo de 0,0060%, ou mesmo de 0,0070% ou ainda melhor de 0,0080% é preferencial. Por outro lado, o teor de nitrogênio acima de 0,0200% resultaria na presença de nitrogênio livre no aço, que é conhecido como tendo um impacto negativo na rigidez na Zona Afetada por Calor após a soldagem.
[016] Durante a laminação a quente, a parte do vanádio combinará com nitrogênio de modo a formar partículas de VN para colocação de delimitações de grãos de austenita. O vanádio restante, em solução, então precipitará na forma de precipitados finos durante resfriamento do aço, fazendo, assim, uma contribuição importante à resistibiidade final. Os inventores constataram que a maior resistibiidade de precipitação pode ser intensificada otimizando-se a razão de vanádio para nitrogênio na seção de aços para se aproximar da razão estequiométrica de 4:1. Em uma realização preferencial, a razão de V para N é compreendida entre 2,5 e 7, e ainda compreendida entre 3 e 5.
[017] Alumínio pode ser adicionado no aço para efeito de desoxidação e remoção do oxigênio do aço. Se outros elementos de desoxidação forem adicionados no aço, o teor de alumínio é 0,005% e menor. De outro modo, o teor de alumínio é entre 0,005% e 0,040%. Se o teor de alumínio for alto demais, a formação de AIN ocorrerá em preferência a VN, e AIN sendo maior em tamanho do que VN, isso não será tão eficiente para deposição de delimitações de grãos de austenita como VN.
[018] Enxofre e fósforo são impurezas que fragiizam as delimitações de grãos e causam a formação de centro e microssegregação. Seu respectivo teor não deve exceder 0,030 e 0,040%, de modo a manter ductilidade a quente suficiente e evitar a deterioração em propriedades de soldabilidade.
[019] Nióbio é um elemento que pode ser opcionalmente usado para alcançar endurecimento e maior resistibilidade pela precipitação de nitretos, carbonitretos ou carbonetos. Isso suprime o crescimento de grãos de austenita durante a laminação, refinando-os, resultando, assim, em aprimoramento de resistibilidade e rigidez em baixa temperatura. No entanto, quando sua quantidade está acima de 0,05%, poderia deteriorar a rigidez na Zona Afetada por Calor devido a endurecimento de martensita. Por outro lado, quando a quantidade de nióbio é 0,05% e maior, será depositado nitrogênio disponível e restringindo, assim, o nitrogênio de formar precipitados de vanádio que garante a maior resistibilidade do núcleo dúctil da seção.
[020] Titânio é um elemento que pode ser opcionalmente usado para obter endurecimento e fortalecimento pela precipitação de nitretos, carbonitretos ou carbonetos. No entanto, quando sua quantidade é maior ou igual a 0,005%, há um risco de formação de TiN em vez de VN. Além disso, TiN sendo partículas cuboides pode reagir como concentrador de esforço, causando, assim, impacto negativo nas propriedades de fadiga e rigidez do aço. Em uma realização preferencial, a quantidade máxima de titânio é definida em 0,003% e mesmo para 0,001%,.
[021] Em uma realização preferencial, o carbono, manganês, crômio, molibdênio, vanádio, níquel e o teor de cobre do tipo são de modo que 0,4 < CEV $ 0,6 com CEV = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + ( Ni + Cu /15
[022] Respeitar esses valores garante que a capacidade de endurecimento da seção de aço estará em faixas adequadas através de suficiente formação de bainita, enquanto mantém uma soldabilidade satisfatória das seções de aço. O carbono reduzido equivalente permite evitar etapas de processamento de solda tais como preaquecimento (quando aceitável) e também resulta na redução de custos de fabricação. Em uma realização preferencial, CEV < 0,5%.
[023] A seção de aço compreende uma porção central de manta conectada em cada lado a uma porção de flange.
[024] A espessura do flange da seção de aço de acordo com a invenção é definida acima de 100 mm, permitindo o uso de tal viga para estruturas de edifício alto, notavelmente. Sua espessura é preferencialmente abaixo de 140 mm visto que uma taxa de resfriamento suficiente para garantir propriedades de tração e rigidez solicitadas é difícil de obter.
[025] De acordo com a invenção, a manta e os flanges da seção pesada são compostos por uma zona endurecida, resultante do resfriamento com água da superfície e uma zona não endurecida, no núcleo do produto. Cada zona da seção de aço pode ter uma microestrutura específica que pode incluir uma ou mais fases dentre martensita temperada, bainita, ferrita e pearlita. Ferrita pode estar presente sob a forma de ferrita acicular ou de ferrita regular.
[026] A microestrutura de cada zona depende da espessura de seção de aço e da trajetória térmica a que a mesma é submetida.
[027] Em uma realização preferencial, a microestrutura das porções de flanges inclui, da superfície ao núcleo, uma primeira zona que compreende martensita temperada e possivelmente bainita e uma segunda zona que compreende ferrita e pearlita.
[028] A primeira zona pode, por exemplo, se estender em até 10 mm sob a superfície da porção de flange.
[029] Uma característica essencial da invenção é a presença, na microestrutura de seção de aço, de pelo menos um tipo de precipitados de vanádio que compreende possivelmente também um ou mais metais escolhidos dentre crômio, manganês e ferro, sendo que os ditos precipitados são escolhidos dentre nitretos, carbonetos, carbonitretos ou qualquer combinação dos mesmos, mais do que 70% de tais precipitados e preferencialmente mais do que 80%, tendo um diâmetro médio abaixo de 6 nm. A determinação de diâmetro médio foi realizada do seguinte modo: a superfície de cada precipitado detectado foi medida e aplicada ao círculo correspondente,
a partir do qual o diâmetro foi extraído, gerando então o tamanho de diâmetro médio para todos os precipitados detectados.
[030] Em uma realização preferencial, a densidade média desses precipitados é de pelo menos 500 precipitados por mm?, preferencialmente de pelo menos 1.000 precipitados por mm?. Aqueles precipitados têm um efeito benéfico na resistibilidade, conhecida como sendo aumentada com a diminuição de tamanho de precipitados e o aumento de teor de precipitados.
[031] Tais precipitados estão preferencialmente presentes na zona de núcleo do flange da seção, principalmente na fase de ferrita. Pelo menos 70% de tais precipitados e preferencialmente pelo menos 80% têm um diâmetro médio abaixo de 6 nm. O tamanho reduzido de tais precipitados aumenta seu efeito de endurecimento e, portanto, a resistibilidade à tração da seção de aço.
[032] Em uma realização preferencial, dois tipos de precipitados estão preferencialmente presentes no núcleo do flange da seção de aço: - precipitados aleatoriamente distribuídos dentro da ferrita e - precipitados dispostos em bandas regularmente espaçadas, formando, assim, chapas paralelas densamente preenchidas com partículas.
[033] Os precipitados aleatoriamente distribuídos são maiores do que o disposto em bandas regularmente espaçadas.
[034] Em uma realização preferencial, tais precipitados regularmente espaçados incluem pelo menos vanádio e crômio.
[035] Em outra realização preferencial, mais do que 80% dos precipitados aleatoriamente distribuídos têm um diâmetro médio entre 3,5 e 6 nm. Tais precipitados preferencialmente incluem pelo menos vanádio, crômio e ferro.
[036] A seção de aço de acordo com a invenção pode ser produzida por qualquer método de fabricação apropriado e o técnico no assunto pode definir um. No entanto, é aconselhável usar um processo que termina por um resfriamento acelerado, nesse caso, arrefecimento brusco e autotemperamento da camada de superfície após a etapa de laminação a quente.
[037] O método de acordo com a invenção compreende as seguintes etapas: - fornecer um semiproduto cuja composição é de acordo com a invenção; - reaquecer tal semiproduto de a uma temperatura acima de 1.000 ºC e laminar a quente o mesmo com uma temperatura de laminação final de pelo menos 900 ºC, para obter uma seção de aço laminada a quente; e - resfriar a seção de aço laminada a quente de modo a produzir arrefecimento brusco martensítico e/ou bainítico da camada de superfície de todo ou parte do produto, sendo que a porção não arrefecida bruscamente do produto laminado permanece em uma temperatura alta o suficiente para fazer com que seja possível causar um autotemperamento da camada de superfície arrefecida da martensita e/ou bainita e para transformar a austenita em ferrita e carbonetos na parte de núcleo da seção durante o resfriamento subsequente, sendo que a temperatura máxima da superfície temperada do produto após arrefecimento brusco é 450 a 650 ºC e ainda 550 a 650 ºC.
[038] As seções de aço de acordo com a presente invenção são preferencialmente produzidas através de um método no qual um semiproduto feito de um aço de acordo com a presente invenção que tem a composição descrita acima é fundido, a pilha inserida fundida é aquecida a uma temperatura acima de 1.000 ºC, preferencialmente acima 1.050 ºC e mais preferencialmente acima 1.100 ºC ou 1.150 ºC ou usada diretamente em tal temperatura após a fundição, sem resfriamento intermediário. Tais temperaturas permitem a dissolução total de carbonitretos de vanádio, que também participarão do mecanismo de fortalecimento de fortalecimento de precipitação.
[039] A etapa de laminação a quente final é realizada a uma temperatura acima de 850 ºC. A temperatura de final de laminação é maior ou igual a 850 º C de modo a garantir refinamento de grãos de austenita e, desse modo, a formação de uma microestrutura mais fina após a transformação, que é conhecida por intensificar as propriedades de força e rigidez.
[040] Durante a laminação a quente, é preferencial usar combinação gerenciada de etapas de laminação e controlar a temperatura de laminação. O objetivo é criar microestrutura em grãos por refinamento de grãos durante a recristalização subsequente durante a laminação.
[041] O produto laminado a quente obtido pelo processo descrito acima é então resfriado com uso preferencialmente de um processo de arrefecimento brusco e autotemperamento.
[042] O denominado processo de arrefecimento brusco e autotemperamento (QST) consiste em submeter uma seção de aço laminada a quente que emerge do suporte de acabamento do laminador para resfriamento por meio de um fluido de modo a produzir arrefecimento brusco martensítico e/ou bainítico da camada de superfície de todo ou parte do produto. Além disso, na saída da zona de resfriamento de fluido, a porção não arrefecida bruscamente do produto laminado está em uma temperatura alta o suficiente para permitir, durante resfriamento de ar subsequente, que a têmpera da camada de superfície de martensita e/ou bainita ocorra.
[043] O fluido de resfriamento empregado para realizar o arrefecimento brusco e etapa de autotêmpera é geralmente água com ou sem aditivos convencionais, ou aquosos de sais minerais, por exemplo. O fluido pode ser uma névoa, por exemplo, obtida suspendendo-se água em um gás, ou o mesmo pode ser um gás, tal como vapor.
[044] A partir de um ponto de vista prático, o resfriamento desejado dos produtos laminados depende dos dispositivos de resfriamento usados, e da escolha adequada do comprimento e das características de taxa de fluxo do meio de resfriamento.
[045] As dimensões do produto são conhecidas, bem como a composição do aço, e portanto, seu diagrama de transformação de resfriamento contínuo, tornando possível determinar as condições a aplicar para um tratamento adequado da seção de aço, dentre as quais, a temperatura na qual martensita é formada e o tempo máximo disponível para realizar arrefecimento brusco de superfície na profundidade desejada.
[046] Com base nas curvas dos gradientes de temperatura no núcleo e no revestimento da seção de aço laminada, a quantidade de calor a ser removida pode ser assim como as características dos dispositivos de resfriamento e as taxas de fluxo do fluido aplicado pelos dispositivos de resfriamento.
[047] Para monitorar a formação das microestruturas desejadas nas diferentes zonas da seção de aço, as evoluções da temperatura de revestimento da seção de aço começando pelo fim do arrefecimento brusco martensítico e/ou bainítico estão sendo medidas. Após o arrefecimento brusco, a temperatura de revestimento se eleva enquanto a temperatura no núcleo diminui continuamente depois que a seção emerge do último suporte do laminador. A temperatura de revestimento e a temperatura de núcleo em um dado corte transversal convergem para um tempo de quando as duas curvas continuam substancialmente paralelas entre si. A temperatura de revestimento nesse ponto é chamada de "temperatura de equalização".
EXEMPLOS
[048] Dois tipos, cujas composições são reunidas na Tabela 1, foram fundidos em semiprodutos e processados em seções de aço seguindo os parâmetros de processo reunidos na Tabela 2, prosseguindo com aquecimento, laminação a quente controlada e resfriamento com água subsequente, obtido por arrefecimento brusco e autotemperamento. TABELA 1 - COMPOSIÇÕES
[049] As composições testadas são reunidas na tabela a seguir em que o teor de elemento são expressos em centenas de porcentagem em peso: Ens e m/s a [ma mo vn mheln e som 82 1059/47 170 | 162/129 | 49 | 34 [96 |/1/|/1/3/13/23/0,32 ENr
[050] O ensaio 1 é um exemplo comparativo e o ensaio 2 é um exemplo de acordo com a invenção.
TABELA 2 — PARÂMETROS DE PROCESSO
[051] Semiprodutos de aço, conforme fundidos, foram processados sob as seguintes condições: Arrefecimento brusco e Laminação a quente autotemperamento Espessura de Ensaio) Acabamento de) Fluxo de água flange (mm) Reaquecimento Temperatura de laminação a específico T(C) autotêmpera (ºC) quente T (ºC) (Im?s)
[052] As amostras resultantes foram então analisadas e os elementos de microestrutura correspondentes e propriedades mecânicas foram respectivamente reunidas na Tabela 3 e 4.
TABELA 3 — MICROESTRUTURA E PRECIPITADOS
[053] As porcentagens de fase das microestruturas da seção de aço obtida foram determinadas: me o E Martensita temperada Bainita Ferrita regular | Ferrita acicular +Bainita
[054] As porcentagens de fases em ambas as zonas, especialmente na zona de núcleo, da seção nº1 são bastante similares à seção nº 2, mostrando que o impacto de uma resistibilidade maior de precipitação de vanádio é observada em escala microestrutural menor.
[055] A análise de precipitação por exame de TEM de réplicas de extração de carbono tomadas da zona de núcleo do flange espessura da seção mostrou a presença de precipitados de vanádio. A análise de precipitados finos foi realizada através de método de folha fina de TEM, o que permitiu quantificar o tamanho fino e a densidade dos precipitados.
[056] Foi constatado que os precipitados que participavam de um aumento de resistibiidade mecânica da seção foram localizados na zona de núcleo das seções de aço, em particular dentro da fase de ferrita.
[057] A Figura 1 mostra os precipitados de vanádio tendo principalmente formato esférico, com maior ou menor tamanho. Os precipitados de tamanho maior (tamanho típico de cerca de 6 nm de diâmetro) foram, em grande parte, aleatoriamente distribuídos. Mas os precipitados finos (tamanho típico de cerca de 3 nm de diâmetro) foram dispostos em bandas regularmente espaçadas. Pode ser visto na Figura 2 que a microestrutura consiste em chapas paralelas densamente preenchidas com partículas de vanádio. As chapas aparecem com um espaçamento regular.
PRECIPITADOS REGULARMENTE ESPAÇADOS % de precipitados com um Densidade média de Diâmetro médio (nm) diâmetro médio abaixo de 8nm, ferrita (por mm?) a e
PRECIPITADOS ALEATORIAMENTE DISTRIBUÍDOS Ensaio Características de Precipitados Repartição de elementos metálicos em precipitados, % % de precipitados com | Densidade média | Diâmetro Vv cr Fe um diâmetro médio de ferrita médio (nm) abaixo de 6 nm (por mm?) nd se Edom oo | sr Dose lns [42 60) TABELA 4 — PROPRIEDADES MECÂNICAS
[058] Propriedades — mecânicas do aço testado foram determinados e reunidos na tabela a seguir: rr Ensaio CEV (%) (MPa) (MPa)
[059] Os exemplos mostram que as seções de aço de acordo com a invenção são as únicas que mostram todas as propriedades alvejadas devido a composição específica e microestruturas das mesmas.
[060] Seções de aço de acordo com a presente invenção mostram excelentes valores de alta resistibilidade, rigidez e soldabilidade satisfatória, o que, nos dias atuais, não é facilmente obtenível.
Com o tipo de aço de acordo com a invenção, equipes de projeto e construção envolvidas em projetos de construção em larga escala podem se beneficiar de soluções estruturais mais eficientes.
O limite de elasticidade mais alto da seção de aço permite economia de peso e menores custos de transporte e fabricação do que outros tipos de aço estruturais comumente usados.
E, desse modo, a presente invenção faz uma contribuição extremamente significativa para a indústria de construção.

Claims (14)

  1. REIVINDICAÇÕES 1 SEÇÃO DE AÇO, caracterizada por compreender uma porção central de manta conectada em cada lado a uma porção de flange que tem uma espessura de pelo menos 100 mm, sendo que a seção de aço tem uma composição que compreende, em porcentagem em peso: C: 0,06 a 0,16% Mn: 1,10 a 2,00% Si: 0,10 a 0,40% Cu: 0,001 a 0,50% Ni: 0,001 a 0,30% Cr: 0,001 a 0,50% Mo: 0,001 a 0,20% V: 0,06 a 0,12% N: 0,0050% a 0,0200% Al < 0,040% P < 0,040% S < 0,030% e que compreende opcionalmente um ou mais dentre os seguintes elementos, em porcentagem em peso: Ti < 0,005 % Nb < 0,05 % sendo o restante ferro e impurezas resultantes de elaboração, e a microestrutura de seção de aço inclui pelo menos um tipo de precipitados de vanádio que possivelmente compreende também um ou mais metais escolhidos dentre crômio, manganês e ferro, sendo que os precipitados são escolhidos dentre nitretos, carbonetos, carbonitretos ou qualquer combinação dos mesmos, sendo que mais do que 70% dos precipitados têm um diâmetro médio abaixo de 6 nm.
  2. 2. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pela composição de seção se dar de modo que a seguinte relação seja atendida: 0,4 < CEV $ 0,6 com CEV = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15.
  3. 3. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizada pela razão de concentrações de vanádio para nitrogênio ser entre 2,5 e 7.
  4. 4. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pela microestrutura das porções de flanges incluir, da superfície ao núcleo, uma zona endurecida que compreende martensita temperada e possivelmente bainita e uma zona de núcleo que compreende ferrita e pearlita.
  5. 5. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada por incluir porções que têm uma densidade média dos precipitados de pelo menos 500 precipitados por mm?.
  6. 6. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada por pelo menos parte dos precipitados ser disposta em bandas regularmente espaçadas.
  7. 7. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com a reivindicação 6, caracterizada por mais do que 80% dos precipitados regularmente espaçados ter um diâmetro médio abaixo de 3 nm.
  8. 8. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 7, caracterizada pelos precipitados regularmente espaçados incluírem pelo menos vanádio e crômio.
  9. 9. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 8, caracterizada por pelo menos parte dos precipitados ser aleatoriamente distribuída na fase de ferrita, localizada no núcleo da seção de aço.
  10. 10. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada por mais do que 80% dos precipitados aleatoriamente distribuídos terem um diâmetro médio entre 3,5 e 6 nm.
  11. 11. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizada pelos precipitados aleatoriamente distribuídos incluírem pelo menos vanádio, crômio e ferro.
  12. 12. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelos precipitados serem localizados na zona de núcleo.
  13. 13. SEÇÃO DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 12, caracterizada pelas porções de flange terem uma espessura de no máximo 140 mm.
  14. 14. MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE UMA SEÇÃO DE AÇO, caracterizado por compreender as seguintes etapas: - fornecer um semiproduto de aço cuja composição é conforme definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 3, - reaquecer o semiproduto de aço a uma temperatura acima de 1000 ºC e laminar a quente o mesmo com uma temperatura de laminação final de pelo menos 850 ºC para obter uma seção de aço laminada a quente, e - resfriar a seção de aço laminada a quente de modo a produzir arrefecimento brusco martensítico e/ou bainítico da camada de superfície de todo ou parte do produto, sendo que a porção não arrefecida bruscamente do produto laminado permanece em uma temperatura alta o suficiente para fazer com que seja possível causar um autotemperamento da camada de superfície arrefecida bruscamente da martensita e/ou bainita e para transformar a austenita em ferrita e carbonetos na parte de núcleo da seção durante o resfriamento subsequente, sendo que a temperatura máxima da superfície temperada do produto após arrefecimento brusco é 450 a 650 ºC.
    Figura 1 Figura 2
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110681698A (zh) * 2019-09-30 2020-01-14 宝钢特钢韶关有限公司 一种38MnS6L非调质钢轧制工艺
CN110714172A (zh) * 2019-10-15 2020-01-21 石家庄钢铁有限责任公司 一种纵横向冲击韧性良好的大规格建筑用圆钢及生产方法
CN110791708B (zh) * 2019-11-06 2020-10-02 中天钢铁集团有限公司 一种汽车零部件用非调质钢及其生产工艺
CN110938778A (zh) * 2019-12-09 2020-03-31 山东钢铁股份有限公司 一种基于异型坯轧制成型的热轧h型钢及其制备方法
CN111690801B (zh) * 2020-05-25 2021-11-02 中天钢铁集团有限公司 一种获得全贝氏体组织的合金工具钢盘条生产工艺
CN111809110A (zh) * 2020-06-17 2020-10-23 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种稀土处理厚规格700MPa级汽车大梁钢带及其制造方法
CN113403466A (zh) * 2021-05-20 2021-09-17 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种消除钢轨脱碳层组织异常的生产方法

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2601961B2 (ja) * 1991-11-12 1997-04-23 新日本製鐵株式会社 靭性の優れた圧延形鋼の製造方法
JP3433614B2 (ja) * 1995-08-29 2003-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 強度、靱性、溶接性および耐震性に優れた極厚ｈ形鋼およびその製造方法
US5743972A (en) * 1995-08-29 1998-04-28 Kawasaki Steel Corporation Heavy-wall structural steel and method
US6248191B1 (en) * 1997-07-28 2001-06-19 Exxonmobil Upstream Research Company Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness
US6159312A (en) * 1997-12-19 2000-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness
CN1086743C (zh) * 1998-01-14 2002-06-26 新日本制铁株式会社 具有高抗表面疲劳损伤性和高耐磨性的贝氏体钢钢轨
JPH11323477A (ja) * 1998-05-08 1999-11-26 Kawasaki Steel Corp 高強度・高靱性極厚ｈ形鋼
JP4329583B2 (ja) * 2004-03-17 2009-09-09 Ｊｆｅスチール株式会社 耐震性に優れた低降伏比ｈ形鋼およびその製造方法
JP3858907B2 (ja) * 2004-03-29 2006-12-20 Ｊｆｅスチール株式会社 耐地震特性に優れた構造用鋼材の製造方法
JP4476846B2 (ja) * 2005-03-03 2010-06-09 株式会社神戸製鋼所 冷間加工性と品質安定性に優れた高強度ばね用鋼
EP2072630A1 (en) * 2007-12-21 2009-06-24 ArcelorMittal Commercial RPS S.à r.l. Corrosion resistant steel for marine applications
KR101382664B1 (ko) * 2009-11-17 2014-04-07 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 저온 어닐링용 강선 및 그 제조 방법
CN102011063A (zh) * 2010-10-19 2011-04-13 钢铁研究总院 一种无铁素体大口径厚壁耐热钢管材料
JP5679452B2 (ja) * 2011-08-17 2015-03-04 株式会社神戸製鋼所 成形性と母材および溶接熱影響部の疲労特性とを兼備した高強度熱延鋼板
KR101290389B1 (ko) * 2011-09-28 2013-07-26 현대제철 주식회사 형강 및 그 제조 방법
US9863022B2 (en) * 2011-12-15 2018-01-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength ultra-thick H-beam steel
CN102618784B (zh) * 2012-03-22 2014-12-03 宝山钢铁股份有限公司 60公斤级低成本、高韧性钢板及其制造方法
WO2014142060A1 (ja) * 2013-03-14 2014-09-18 新日鐵住金株式会社 Ｈ形鋼及びその製造方法
CN103255353B (zh) * 2013-05-25 2015-10-07 马钢(集团)控股有限公司 一种屈服强度450MPa级含钒耐候热轧H型钢的轧制工艺
JP6344191B2 (ja) * 2014-10-15 2018-06-20 新日鐵住金株式会社 靭性に優れた高強度極厚ｈ形鋼及びその製造方法
WO2018115925A1 (en) * 2016-12-19 2018-06-28 Arcelormittal Steel section having a thickness of at least 100mm and method of manufacturing the same

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