BR112017012803B1

BR112017012803B1 - Composição de aço para cartuchos de munição de percussão anular e método de processamento da referida composição de aço para uso em um cartucho de percusão anular

Info

Publication number: BR112017012803B1
Application number: BR112017012803-9A
Authority: BR
Inventors: Douglas B. Campbell; Todd Daenzer
Original assignee: Greer Steel Company
Priority date: 2014-12-16
Filing date: 2015-12-16
Publication date: 2021-10-05
Also published as: US20240158878A1; EP4109037A1; HK1245875A1; US11905569B2; WO2016100440A2; US20160186281A1; EP3234497A2; AU2015362574B2; CA2970827A1; EP3234497B1; EP3234497A4; AU2015362574A1; RU2017125167A; EP3754033A1; PH12017501104A1; MX2022014714A; BR112017012803A2; WO2016100440A3; CA2970827C; US20200299795A1

Abstract

composições de aço, métodos de fabricação e usos na produção de cartuchos de percussão anular a presente invenção refere-se, em geral, a composições de aço, métodos de fabricação das composições e uso das composições para produzir cartuchos de munição de percussão anular. as composições de aço para uso nos cartuchos de percussão anular são processadas através de etapas de laminação a frio e recozimento para criar propriedades físicas adequadas.

Description

REFERÊNCIA CRUZADA PARA PEDIDOS DE PATENTE RELACIONADOS

[001] Este pedido de patente reivindica o benefício do Pedido de Patente Provisória US No. 62/092.359, intitulado "Composições de aço, métodos de fabricação e usos na produção de cartuchos de percussão anular", depositado em 16 de dezembro de 2014, os conteúdos dos quais são aqui incorporados por referência.

FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO Campo da invenção

[002] A invenção refere-se em geral a composições de aço, métodos de fabricação das composições e usos das composições para produzir cartuchos de munição de percussão anular. Descrição da técnica relacionada

[003] De um modo geral, os cartuchos de munição de percussão anular são suficientemente fortes para suportar pressões criadas pela ignição de um propelente, enquanto sendo suficientemente elástico para permitir extração da câmara ou tambor de um dispositivo de disparo, após o disparo. Latão tem sido tradicionalmente utilizado para este tipo de munição. As suas propriedades físicas permitem a fabricação de estojos de cartucho de percussão anular que satisfazem os requisitos de resistência e elasticidade. Latão é resistente à corrosão, moldável e altamente elástico. Assim, o uso do latão resulta em pouco ou nenhum problema ao extrair o cartucho da arma de fogo após um disparo. O encruamento do latão para uma medida que fornece uma resistência adequada para suportar a força explosiva da carga de pó com falhas mínimas das paredes laterais do cartucho. É relativamente suave e, por conseguinte, pode ser formado com o desgaste mínimo das ferramentas na fabricação. Assim, tem sido demonstrado que latão é um material preferido para a fabricação de cartuchos de munição de percussão anular. No entanto, uma desvantagem do latão é o seu custo; latão é tipicamente caro e seu preço tem sido conhecido por flutuar significativamente.

[004] No desenvolvimento de um metal menos caro como uma alternativa, o aço tem sido considerado como um substituto para o latão. De um modo vantajoso, fissura de corrosão por tensão e reação com os iniciadores e os pós não são problemas relacionados com o uso de aço. Embora, uma desvantagem é que o aço não tem a mesma recuperação elástica como o latão. Como um resultado, existem preocupações de extração associadas com a remoção de cartuchos de aço a partir da câmara ou tambor da arma de fogo depois do disparo. Por exemplo, com o uso de aços de baixo carbono, tais como CI 008/1010, problemas de extração podem ser graves devido à elasticidade do aço carbono inferior sendo muito menor quando comparado com latão.

[005] A Figura 1 é uma representação gráfica das curvas de tensão-deformação de latão e do aço, e mostra, deformação elástica para o aço 1, deformação elástica para o latão 2, deformação total para falha do aço 3, deformação total para falha do latão 4, resistência à deformação para o latão 5, resistência à tração para latão 6, resistência à deformação para o aço 7, resistência à tração para o aço 8, e inclinação 9. O módulo de Young, por exemplo, recuperação elástica, para o latão e o aço pode ser determinada com base na inclinação de cada uma das curvas de tensão-deformação na região elástica. A inclinação da curva para o latão é metade da do aço, como aparece na Figura 1. O módulo de Young para o latão é de aproximadamente 15 x 106 psi (103,421 GPa) enquanto o módulo para o aço é de cerca de 29 x 106 (199,948 GPa) a 30 x 106 psi (206,843 GPa). Na Figura 1, a inclinação 9 é calculada como tensão dividida pela deformação na região elástica. Deformação elástica de aço 1 e deformação elástica de latão 2 são mostradas na Figura 1. A recuperação elástica para o latão é o dobro que a do aço. Assim, latão tem quase o dobro da elasticidade que o aço para o nível de tensão equivalente. Como resultado, um cartucho de latão quando disparado irá expandir-se no diâmetro devido à pressão interna e essencialmente veda o diâmetro interno da câmara. Após o disparo, o cartucho de latão irá "encolher" no diâmetro de um modo tal que o seu diâmetro é inferior ao diâmetro interno da câmara e, por conseguinte, o cartucho pode ser facilmente removido da câmara.

[006] A Figura 2 é um esquema que mostra uma porção de um dispositivo de disparo, incluindo uma cabeça de cartucho 11 e uma parede lateral do cartucho 12, posicionado dentro de uma câmera 13 de um tambor 14 do dispositivo de disparo e um extrator 15 para uso na extração do cartucho 11, 12 a partir da câmara 13 após o disparo do dispositivo de disparo. Além disso, Figura 2 inclui um parafuso 10, o percutor 16, e uma parede lateral 17 vedando a câmara.

[007] Uma vez que a elasticidade e a recuperação elástica do aço são significativamente menores que a do latão, o diâmetro de um cartucho típico de aço de baixo carbono, irá expandir para vedar a câmara ao disparar de um dispositivo de disparo; no entanto, após disparo, o diâmetro do cartucho de aço de baixo carbono vai encolher menos, por exemplo, apenas metade do que o latão porque (como mostrado na Figura 1) o latão tem quase duas vezes a elasticidade do aço. A quantidade pelo qual o diâmetro do cartucho de aço encolhe pode não ser suficiente para permitir o cartucho a ser capaz de ser extraído da câmara após o disparo. Como resultado, o cartucho pode alojar-se na câmara do tambor do dispositivo de disparo.

[008] Além disso, como mostrado na Figura 2, uma ou mais divisões das paredes laterais 18 (que é exagerada) pode ocorrer com o aço de baixo teor de carbono devido ao material, mesmo após a formação e o encruamento, não sendo suficientemente forte ou dúctil para suportar a explosão interna experimentada pelo cartucho no momento do disparo do dispositivo. Sem pretender estar limitado por qualquer coisa em particular, acredita-se que, para o aço se recuperar elasticamente na mesma medida como o latão, o aço deve ter cerca de duas vezes a resistência à deformação como latão na parede lateral estirada do cartucho (após encruamento na formação). No entanto, é muito provável que valores da resistência à deformação menores que o dobro do aço (nas paredes laterais do cartucho) seriam suficientes para permitir uma extração aceitável após o disparo.

[009] Em alternativa, os aços de carbono mais elevados podem ser utilizados para aumentar a resistência do cartucho para superar os problemas acima mencionados; no entanto, existem problemas esperados relacionados à formação e o desgaste da ferramenta, bem como o aço provavelmente sendo demasiado duro para o percutor deformar o aro do cartucho. De um modo geral, os cartuchos de percussão anular possuem aros que são deformáveis pelo percutor como um mecanismo para inflamar o pó de escorvamento, que está contido dentro da caixa do cartucho.

[0010] Os estojos de cartuchos de aço de tratamento térmico, os quais já foram formados, podem reduzir o desgaste da ferramenta e aumentar a resistência. Patente US No. 2.373.921 para Snell e Patente US No. 2.698.268 para Lyon divulga um método de formação de estojos de aço que requer uma etapa de tratamento térmico ou de recozimento após o estojo ser formado. No entanto, os tratamentos térmicos em um lote de peças pequenas, como estojos para munição de percussão anular, não produz resultados uniformes através de todas as partes. Ao contrário de Snell ou Lyon, o cartucho para percussão anular de aço da presente invenção não requer mais tratamentos após o estojo ser formado. Além disso, nem Snell nem Lyon contempla o uso de estojos de aço formados por seus métodos para uso em munição de percussão anular, mas sim aplicar a invenção para uma produção de munição de disparo central.

[0011] Assim, existe uma necessidade na técnica de projetar e desenvolver um metal ou liga de metal para uso na fabricação de cartuchos de munições de percussão anular que é um substituto para o material de latão típico e conhecido na técnica.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

[0012] A presente invenção refere-se em geral a composições de aço e métodos de processamento das composições de aço para a produção de cartuchos de percussão anular encamisado de aço. Em um aspecto, a invenção fornece uma composição de aço para cartuchos de munição com percussão anular. A composição inclui de cerca de 0,03 a cerca de 0,18 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,15 a cerca de 1,60 por cento em peso de silício, de cerca de 0,60 a cerca de 2,50 por cento em peso de manganês, de mais de 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de fósforo, de mais de 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de enxofre e de cerca de 0,20 a cerca de 0,08 por cento em peso de alumínio, com base na percentagem em peso total da composição.

[0013] A composição pode ainda incluir um ou mais elementos metálicos selecionados entre o grupo que consiste de cobalto, colômbio, cromo, cobre, molibdênio, níquel, titânio, vanádio, zircônio e misturas e ligas dos mesmos. O um ou mais elementos metálicos presentes na composição podem constituir tipicamente não mais do que cerca de 0,22 por cento em peso, com base no peso total da composição.

[0014] Em certas formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,05 a cerca de 0,13 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,15 a cerca de 0,50 por cento em peso de silício, de cerca de 0,70 a cerca de 2,50 por cento em peso de manganês, cerca de 0,025 por cento em peso de fósforo, cerca de 0,025 por cento de enxofre, de cerca de 0,20 a cerca de 0,08 por cento em peso de alumínio e menos do que cerca de 0,22 por cento em peso de um ou mais elementos metálicos, com base no peso total da composição.

[0015] Em certas outras formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,16 a cerca de 0,18 por cento em peso de carbono, de cerca de 1,25 a cerca de 1,55 por cento em peso de silício, de cerca de 1,9 a cerca de 2,1 por cento em peso de manganês, cerca de 0,02 por cento em peso de fósforo, cerca de 0,02 por cento de enxofre, de cerca de 0,025 a cerca de 0,055 por cento em peso de alumínio, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cobre, menos do que cerca de 0,04 por cento em peso de níquel, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cromo e menos do que cerca de 0,02 por cento em peso de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0016] Em certas outras formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,126 a cerca de 0,154 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,395 a cerca de 0,605 por cento em peso de silício, de cerca de 1,75 a cerca de 1,95 por cento em peso de manganês, cerca de 0,02 por cento em peso de fósforo, cerca de 0,005 por cento de enxofre, de cerca de 0,02 a cerca de 0,06 por cento em peso de alumínio, de menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cobre, menos do que cerca de 0,04 por cento em peso de níquel, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cromo e menos do que cerca de 0,02 por cento em peso de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0017] Em outro aspecto, a invenção fornece um método de processamento de uma composição de aço para um cartucho de percussão anular. O método inclui uma obtenção de uma composição de aço tendo uma espessura original, laminando a frio a composição do aço para reduzir uma espessura inicial por, pelo menos, 70%, para produzir uma composição de aço laminado a frio com uma espessura intermediária, realizando um primeiro recozimento e subsequente resfriamento da composição de aço com uma espessura intermediária para produzir uma composição de aço intermediária recozido, laminação a frio da composição de aço intermediária recozido a uma espessura que é reduzida em cerca de 20% a cerca de 35% de espessura intermediária da composição de aço intermediária para a produção de uma composição de aço tendo uma espessura final, realizando um segundo recozimento e subsequente resfriamento da composição de aço tendo uma espessura final para a produção de uma composição de aço recozido final que possui uma espessura final, e chapeamento contínuo do material de aço recozido final possuindo uma espessura final.

[0018] Em certas formas de realização, a primeira e segunda etapas de recozimento são realizadas como um processo em batelada. Em outras formas de realização, a primeira e segunda etapas de recozimento são realizadas como um processo contínuo.

[0019] Em certas formas de realização, a etapa de chapeamento contínuo pode ser realizada antes da segunda etapa de laminação a frio. Esta etapa de chapeamento contínuo pode ser em adição a ou em lugar da etapa de chapeamento contínuo realizado após o segundo recozimento e a etapa de resfriamento. O chapeamento contínuo pode incluir zinco, latão ou combinações ou ligas dos mesmos.

[0020] A composição do aço obtida pode ter uma espessura original de cerca de 0,090 polegadas. Além disso, a composição do aço obtida pode estar na forma selecionada de laminado a quente, laminado a quente que é decapado e oleado, e laminado a frio de fase dupla. A composição de aço obtida pode ser pelo menos parcialmente reduzida de tal modo que a redução na primeira etapa de laminação a frio pode ser modificada ou eliminada. Em certas formas de realização, a composição de aço obtida é uma composição laminada a frio intermediária. Em outras formas de realização, uma composição de aço obtida é uma composição laminada a frio de fase dupla. Nestas formas de realização, uma etapa de recozimento inicial e de resfriamento é realizada antes da primeira etapa de laminação a frio.

[0021] O método de formação do cartucho de percussão anular pode ser selecionado a partir de um processo de estampagem e cabeça do copo, e um processo de matriz e cabeça progressiva.

[0022] Em um outro aspecto, a invenção fornece um método de processamento de uma composição de aço de modo a formar um cartucho de percussão anular. O método inclui uma obtenção de uma composição de aço tendo uma espessura original, laminação a frio da composição de aço para produção de uma composição de aço com uma espessura final, recozimento e subsequentemente resfriamento da composição de aço tendo uma espessura final para produzir uma composição de aço recozido final que possui uma espessura final, e revestimento contínuo da composição do aço recozido final que possui uma espessura final.

[0023] O cartucho de percussão anular pode incluir um estojo composto da composição do aço exposto acima, tendo uma primeira extremidade e uma segunda extremidade, um aro formado na primeira extremidade do estojo, um projétil pressionado para dentro da segunda extremidade do estojo de aço, um composto de iniciação contido dentro do aro, e um propelente contido no interior do estojo.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0024] A Figura 1 é um gráfico mostrando uma curva de tensão/deformação para cada um de latão e aço.

[0025] A Figura 2 é um esquema mostrando um cartucho de munição de percussão anular dentro de uma câmara de um dispositivo de disparo.

[0026] As Figuras 3A, 3B e 3C mostram em geral um processo em batelada de acordo com a invenção que é usado para tratar ou processar o aço e moldá-lo em estojo de cartucho de percussão anular.

[0027] A Figura 4 é um diagrama de fluxo para uma rota de processo contínuo #1 e uma rota de processo contínuo #2, de acordo com a invenção que é usada para tratar ou processar o aço e moldá-lo em estojo de cartucho de percussão anular.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[0028] Cartuchos de percussão anular são geralmente conhecidos na técnica e, são tipicamente compostos de latão e fabricados por métodos convencionais empregados para o processamento dos cartuchos. Os métodos incluem o método de estampagem e cabeça do copo, ou alternativamente, o método de cabeça e matriz progressiva. A invenção proporciona as composições de aço como substitutos de latão na fabricação de cartuchos de munição de percussão anular e, em particular, para uso em dispositivos de disparo de calibre 22. A invenção também proporciona métodos de processamento e tratamento, por exemplo, recozimento, a composições de aço de modo a que elas produzam cartuchos de percussão anular que demonstram uma ou mais das seguintes propriedades: • relativamente macio no aro de modo a que o pino de disparo irá deformar o material o suficiente para inflamar o iniciador no momento do disparo de um dispositivo de disparo; • encruamento a um nível que se aproxima do dobro do latão típico (o que pode ser um pouco menor no produto recozido em batelada) de modo a conseguir uma recuperação elástica suficiente para evitar problemas associados com a extração do cartucho da câmara no tambor do dispositivo de dispositivo; • moldável suficiente para produzir o cartucho; e • suficientemente forte e dúctil para reduzir ou impedir falhas das paredes laterais dos cartuchos, por exemplo, divisões, depois do disparo do dispositivo de disparo.

[0029] As composições de aço produzidas de acordo com a invenção podem variar e podem depender do fabricante de aço particular, e a quantidade de componentes da liga utilizada. Em certas formas de realização, as composições de aço incluem de cerca de 0,03 a cerca de 0,18 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,15 a cerca de 1,60 por cento em peso de silício, de cerca de 0,60 e cerca de 2,50 por cento de peso de manganês, de mais de 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de fósforo, de mais do que 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de enxofre, e de cerca de 0,02 a cerca de 0,08 por cento em peso de alumínio, com base na percentagem de peso total da composição. Além disso, as composições podem incluir um ou mais elementos metálicos selecionados entre o grupo que consiste de cobalto, colômbio, cromo, cobre, molibdênio, níquel, titânio, vanádio, zircônio e misturas e ligas dos mesmos. Em certas formas de realização, quando um ou mais destes elementos metálicos estão presentes nas composições, o um ou mais elementos de metal tipicamente constituem não mais do que cerca de 0,22 por cento em peso, com base no peso total da composição.

[0030] Em certas formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,05 a cerca de 0,13 por cento em peso de carbono, de 0,15 a cerca de 0,50 por cento em peso de silício, de cerca de 0,70 a cerca de 2,50 por cento em peso de manganês, de cerca de 0,025 por cento em peso de fósforo, de cerca de 0,025 por cento de enxofre, a partir de cerca de 0,20 cerca de 0,08 por cento em peso de alumínio e menos de cerca de 0,22 por cento em peso de um ou mais elementos metálicos, com base no peso total da composição.

[0031] Em algumas outras formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,16 a cerca de 0,18 por cento em peso de carbono, de cerca de 1,25 a cerca de 1,55 por cento em peso de silício, de cerca de 1,9 a cerca de 2,1 por cento em peso de manganês, de cerca de 0,02% em peso de fósforo, de cerca de 0,02% por peso de enxofre, de cerca de 0025 a cerca de 0055% em peso de alumínio, menos de cerca de 0,06% por cento em peso de cobre, menos do que cerca de 0,04% por cento em peso de níquel, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cromo e menos do que cerca de 0,02% em peso de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0032] Em algumas outras formas de realização, a composição pode incluir de cerca de 0,126 a cerca de 0,154 por cento em peso de carbono, entre cerca de 0,395 a cerca de 0,605 por cento em peso de silício, entre cerca de 1,75 a cerca de 1,95 por cento em peso de manganês, de cerca de 0,02% em peso de fósforo, de cerca de 0,005% em peso de enxofre, de cerca de 0,02 a cerca de 0,06% em peso de alumínio, menos do que cerca de 0,06% por cento em peso de cobre, menos do que cerca de 0,04% em peso de níquel, menos do que cerca de 0,06 em peso de cromo e menos do que cerca de 0,02% em peso de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0033] De acordo com a invenção, as composições de aço submetidas a várias etapas de processamento para fornecer materiais de aço que são adequados para uso na formação de cartuchos de munição de percussão anular. As composições de aço podem ser obtidas ou recebidas a partir de um produtor, em várias formas que são conhecidas na técnica. Por exemplo, a composição de aço pode ser recebida em uma condição de laminado a quente, quer como banda negra (com crosta intacta; a ser decapada ou descalcificada, por exemplo, por um cliente) ou em uma condição decapada e lubrificada. O aço na condição de laminado a quente é processado em um laminador de tiras a quente, que pode resultar nas seguintes propriedades mecânicas iniciais, por exemplo: cerca de 80 KSI (551,58 MPa) de resistência a deformação mínima, cerca de 95 KSI (655,00 MPa) de resistência à tração mínima e cerca de 10% de alongamento mínimo em 2" (5,08 cm). Alternativamente, o aço, tal como fornecido pelo produtor pode ter cerca de 110 KSI (758,42 MPa) de resistência a deformação, cerca de 113 KSI (779,11 MPa) de resistência à tração e cerca de 16% de alongamento em 2" (5,08 cm). Estes aços são vulgarmente utilizados em um estado de laminação a quente e, portanto, as propriedades mecânicas como recebidas são desejadas pelo usuário, por exemplo, do cliente. Em certas formas de realização, não existe nenhuma propriedade garantida ou citada pelo produtor da laminação a quente uma vez que o usuário final irá gerar as propriedades finais pelo seu próprio processamento, que inclui laminação a frio e recozimento. Tipicamente, o usuário final pode especificar em geral parâmetros de laminação a quente com relação à temperatura de acabamento e de resfriamento, tal como temperatura "alta de acabamento" e "baixa de resfriamento". Em outras formas de realização, o aço pode ser recebido a partir de um produtor em um calibre intermediário contra laminação a quente. Nestas formas de realização, o aço pode ser fornecido como laminado a frio (têmpera dura), recozido regular, ou recozido de fase dupla (ou outra estrutura de resistência superior). Aço de calibre intermediário pode ser utilizado para reduzir as etapas de processamento (concebido para encaixar-se no esquema de processamento posterior), ou para utilizar as propriedades intermediárias. Aços intermediários de fase dupla podem ter diversas propriedades mecânicas. Em certas formas de realização, o aço de fase dupla pode ter cerca de 130,8 KSI (901,83 MPa) de resistência a deformação, cerca de 165,9 KSI (1143,84 MPa) de resistência à tração e cerca de 10,6% de alongamento em 2" (5,08 cm), ou cerca de 154 KSI (1061,79 MPa) de resistência a deformação, cerca de 182 KSI (1254,85 MPa) de resistência à tração e cerca de 9,9% de alongamento em 2" (5,08 cm). Em qualquer caso, o aço como recebido do produtor é depois processado para um produto recozido acabado para uso produzindo cartuchos de munição de percussão anular.

[0034] O processamento do aço inclui o recozimento, que pode ser realizado empregando um processo em batelada ou um processo contínuo. O aço como recebido (a partir de um produtor) e sendo processado pode ter o início das propriedades mecânicas típicas, como mencionado acima, e é pré-tratado por remoção de crosta e cortando para uma largura que permite o processamento subsequente. Figuras 3A, 3B e 3C são diagramas esquemáticos que mostram as etapas típicas realizadas em um processo de recozimento em batelada da composição do aço. As etapas do processo nas Figuras 3A e 3B assumem que a composição do aço como fornecido pelo produtor não foi processado. Ou seja, uma composição de aço está na forma de uma laminação a quente não transformada ou laminação a quente em uma condição decapada e oleada. No entanto, é considerado e entendido que a composição de aço como recebida do produtor pode ter sido processada a uma extensão e, portanto, pode estar na forma de um laminado parcialmente processado. Nesta situação, em que o processamento parcial foi feito pelo produtor do laminado recebido, pode ser apropriado modificar ou eliminar uma etapa nos processos como mostrados nas Figuras 3A e 3B. Por exemplo, os processos mostrados nas Figuras 3A e 3B começam com decapagem (descalcificação) 20 do laminado. Se o laminado é recebido em condição decapada, esta etapa inicial pode ser ignorada ou eliminada. Além disso, a etapa seguinte identificada nas Figuras 3A e 3B é laminação a frio 22 da composição de aço para uma espessura intermediária que constitui uma redução de cerca de 70% da espessura original da composição de aço. Se a composição do aço fornecida pelo produtor, por exemplo, uma composição do aço de partida, já foi parcialmente processada, não foi necessário realizar uma redução de laminação a frio de 70%. Deste modo, esta etapa de laminação a frio inicial 22 pode ser modificada ou mesmo eliminada para acomodar as propriedade e extensão de processamento do laminado de aço recebido. Em uma forma de realização, o laminado de aço recebido pode estar na forma de um laminado a frio de fase dupla que está parcialmente processada de modo tal que a etapa de laminação pode ser realizada para reduzir a espessura de cerca de 30%, no mínimo (em vez de cerca de 70% quanto recitado nas Figuras 3A e 3B). Além disso, com respeito a um laminado de aço recebido que está na forma de uma fase dupla, pode ser apropriado um recozimento, por exemplo, recozimento em batelada, antes da etapa inicial de laminação a frio. Esta situação envolvendo uma laminação a frio de fase dupla recebida é mostrada Figura 3C, que é descrita mais tarde aqui.

[0035] De acordo com as Figuras 3A e 3B, seguindo a etapa de laminação a frio inicial 22, a composição de aço tendo a espessura intermediária é submetida a um recozimento inicial ou primeira batelada 24 e subsequente resfriamento 26. Na Figura 3A, estas etapas de recozimento e resfriamento em batelada 24,26 são seguidas por chapeamento contínuo 28. No entanto, na Figura 3B, o chapeamento contínuo 28 não é conduzido até o fim do processo, por exemplo, seguindo um segundo ou final processo de recozimento em batelada 32 e de resfriamento 34. É contemplado e entendido que o chapeamento contínuo 28 pode ser conduzido de acordo com um dos processos citados nas Figuras 3A e 3B, e, adicionalmente, o revestimento contínuo 28 pode ser conduzido de acordo com ambos os processos das Figuras 3A e 3B. Isto é, o chapeamento contínuo 28 pode ser conduzido após o processo de recozimento em batelada inicial ou primeiro 24 e subsequente resfriamento 26, e seguindo o recozimento em batelada final ou segundo 32 e subsequente resfriamento 34. O chapeamento contínuo 28 inclui uma aplicação ou deposição de uma composição de chapeamento para formar uma camada ou chapeamento sobre o mesmo. O chapeamento pode concluir zinco elementar ou liga de zinco, latão elementar ou liga de latão, ou outro chapeamento de proteção.

[0036] A seguir, a primeira batelada de recozimento e resfriamento 24,26 (e opcionalmente chapeamento 28), a composição de aço é subsequentemente submetida a um segundo processo de laminação a frio 30 que reduz a espessura de um adicional de 20 a 35% para obter uma espessura final, seguido por um segundo ou final recozimento em batelada 32 e resfriamento 34, para produção de cartuchos de percussão anular 36 de acordo com técnicas convencionais.

[0037] Em certas formas de realização, o recozimento em batelada consiste em aquecer o aço a uma temperatura de cerca de 500°F (260 °C) durante um período de cerca de 0,5 horas. A temperatura e então aumentada para uma temperatura de cerca de 1250°F (676,66 °C) durante um período de 8,5 horas e, subsequentemente, a temperatura é aumentada para uma temperatura de cerca de 1300 °F (704,44 °C) ao longo de um período de 1,5 horas e mantida a esta temperatura por cerca de 6,0 horas. O aço é então resfriado até à temperatura ambiente e chapeado. Depois do chapeamento contínuo, o aço é ainda processado por laminação a frio até uma espessura final, que proporciona cerca de 20 a cerca de 35% de redução adicional. Sem pretender estar limitado por qualquer tipo de teoria particular, foi verificado que a limitação de redução adicional para a faixa a partir de 20 a cerca de 35% produz aço com diferentes propriedades físicas que são típicas para o tipo de aço. O aço com uma espessura final é recozido em batelada, resfriado e, em seguida, formado em cartuchos de percussão anular.

[0038] O processo em batelada descrito na Figura 3C mostra as etapas de processamento típicas para a utilização de espessura de aço intermediária 40, quer no estado de laminado a frio, ou de recozido de fase dupla. Figura 3C inclui um recozimento inicial ou primeiro em batelada e de resfriamento 42, seguido por laminação a frio 44 a uma espessura intermediária (cerca de 30 a 70% da espessura original), e, em outro ou segundo recozimento em batelada e resfriamento 46. Subsequentemente, uma segunda laminação a frio 48 é conduzida para proporcionar uma espessura final (cerca de uma redução adicional de 20 a 35%), seguido por outro ou recozimento em batelada final e resfriamento 50. Como mostrado na Figura 3C, chapeamento contínuo 52 da composição de aço recozido final é realizado de forma tal que a composição do aço é adequada para uso na formação de um cartucho de percussão anular 54. Na Figura 3C, chapeamento contínuo é mostrado como a última etapa antes de formar os cartuchos. No entanto, tal como na Figura 3A, uma opção é a realização de chapeamento contínuo 52 após o segundo recozimento em batelada 46, depois laminação a frio 48 a uma espessura final e subsequentemente realizar o recozimento final em batelada 50.

[0039] Os processos utilizados para formar os cartuchos de percussão anular podem incluir aparelho convencional e métodos conhecidos na técnica, tais como, mas não limitados a processos de estampagem e cabeça do copo, e processos de matriz e cabeça progressiva.

[0040] Deve ser notado que, para os processos mostrados nas Figuras 3A, 3B e 3C, o processamento também pode incluir laminação diretamente para calibrar sem recozimento intermediário. Ao fazê-lo, uma propensão para espigamento é uma consideração. Se laminando diretamente da banda quente, um alto grau de redução (por exemplo, na faixa de cerca de 85 a cerca de 88%) pode contribuir para minimizar espigamento, dependendo da química. Esta alternativa ou opção é aplicável à Figura 4, que é descrita abaixo.

[0041] A Figura 4 é um esquema que mostra as etapas que podem ser realizadas em um processo contínuo, por exemplo, recozimento, de uma composição de aço. Figura 4 identifica uma rota de processo #1 e uma rota de processo #2. Como mostrado na Figura 4, a rota de processo #1 inclui começar com aço de alta resistência laminado a quente que tem uma espessura de cerca de 0,090 polegadas (0,2286 cm). Se o laminado a quente não é recebido em uma condição decapada, decapagem ou descalcificação 60 é conduzida para produzir o laminado a quente decapado 62 (tal como identificado na Figura 4 como a etapa inicial). O laminado a quente decapado 62 é laminado a frio 64 a um calibre ou espessura acabado e, então, recozimento contínuo 66 e subsequente resfriamento rápido 68 são realizados, seguidos por chapeamento contínuo 70 com zinco, latão ou outro chapeamento de proteção. A composição do aço processado resultante é depois usada para produzir cartuchos de percussão anular 72 formados usando técnicas convencionais. Além disso, como mostrado na Figura 4, a rota de processo #2 inclui começar com um aço de alta resistência laminado a quente decapado 60,62 tendo uma espessura de cerca de 0,090 polegada (0,2286 cm), como mostrado na rota de processo #1. Além disso, a rota de processo #2 inclui laminação a frio 64A para uma espessura intermediária, seguido por recozimento contínuo intermediário e resfriamento rápido 66, seguido por adicional laminação a frio 74 até uma espessura final, que proporciona cerca de 20 a 35% de redução e, em seguida, recozimento contínuo 76 e rápido resfriamento 78, seguido por chapeamento contínuo 70 com zinco, latão ou outro chapeamento de proteção. A composição de aço processado resultante e então usada para produzir cartuchos de percussão anular 72 formados usando técnicas convencionais.

[0042] Na rota de processo #1, a temperatura de recozimento contínuo é tipicamente cerca de 1775°F (968,66 °C). O subsequente resfriamento é de cerca de 1 a 2 minutos a cerca da temperatura ambiente, antes de recuar na extremidade de saída do forno de recozimento contínuo. Para uma composição de aço descrita no parágrafo [0030] aqui, uma estrutura recozida contínua produzida pela rota de processo # 1 (como na Figura 4) pode ser compreendida de ferrita granulada muito refinada (ASTM #12-14 aproximadamente), partículas de carboneto residual contendo pequenas quantidade de V e Cb, e uma pequena fração em volume de martensita em piscinas formadas a partir de austenitização parcial a elevada temperatura (e de resfriamento rápido em recozimento contínuo). A combinação de solução sólida, reforçado de altos teores de Mn e Si, o tamanho do grão muito fino, o efeito de endurecimento por precipitação de partículas de carboneto, e a presença de da segunda fase martensítica, todos contribuem para a produção de aço com um alto taxa de encruamento, ainda relativamente baixa resistência ao escoamento (comparável ao aço 1008/1010 de baixo carbono). As propriedades de tração típica deste aço, laminado a frio e tratado com calor tais como acima, são os seguintes: Resistência à deformação - 40 a 50 KSI (275,79 a 344,73 MPa) Resistência à Tração - 80 a 100 KSI (551,58 a 689, 48 MPa) (tipicamente 88 a 95 KSI) (606,74 a 655,00 MPa) Alongamento - 20 a 30%

[0043] O fato que a resistência à tração é quase duas vezes tão elevada quanto a resistência a deformação indica as características de alto encruamento deste material. Latão recozido em geral mostra o mesmo efeito, com uma resistência à tração com cerca de 2 a 2^ vezes maior do que a resistência à deformação. Este material, quando severamente esticado na parede lateral do cartucho, irá produzir uma alta resistência de deformação necessária para uma recuperação elástica suficiente (extração com sucesso) e resistência bastante alta para impedir divisões da parede lateral.

[0044] Na rota de processo #2, o aço é continuamente recozido na faixa de cerca de 1400 a cerca de 1775°F (760 a cerca de 412,78 °C) para amolecer a laminação a frio final. O recozimento final é o mesmo para a rota de processo #1, ou seja, recozimento contínuo a cerca de 1775°F (412,78 °C) e um resfriamento rápido para aproximadamente à temperatura ambiente (1 a 2 minutos) e recuando na extremidade de saída do forno. A rota de processo #2 pode produzir uma estrutura praticamente idêntica à estrutura produzida na rota de processo #1 mas produz algumas vantagens como adicionalmente descrita. Aço processado na rota de processo #1 tipicamente mostra um grau significativo de espigamento ou anistropia planar (devido a uma orientação de cristal preferida). Espigamento pode resultar em uma ligeira espessura não uniforme em torno da circunferência do cartucho. Usando a etapa de recozimento intermédio e redução da espessura final na rota de processo #2, esta tendência ao espigamento pode ser reduzida ou minimizada. Além disso, esta etapa pode também tender a manter a resistência a deformação para o lado de baixo da faixa devido a um muito ligeiro engrossamento do tamanho de grãos de ferrita. Apesar disso ambas as rotas de processo #1 e #2 são eficientes para produção de aço que funciona bem para cartuchos de percussão anular, o aço processado ou tratado pela rota de processo #2 pode tender a formar mais consistentemente devido ao espigamento minimizado e variação de espessura ligeiramente menor em torno da circunferência do cartucho.

[0045] Em certas formas de realização, a invenção fornece o tratamento de um aço de baixa de alta resistência que inclui recozimento contínuo a altas temperaturas para produzir um aço de fase dupla. Em certas outras formas de realização, a invenção fornece o tratamento de aço inoxidável de grau 409 ou 410, que inclui o processamento em batelada a temperaturas mais baixas. A utilização destes materiais é vantajosa na medida em que nenhum chapeamento resistente a corrosão é necessário após o tratamento do aço.

[0046] O aço tratado pode ser produzido com propriedades de espigamento, por exemplo, semelhante ao processamento do latão. Sem pretender estar limitado por qualquer teoria em particular, acredita-se que esta permite fabricação mais fácil e mais uniforme na parede do cartucho. Além disso, um engrossamento do tamanho do grão pode ocorrer, que irá produzir resistência a deformação inferior, por exemplo, para facilitar o aro de disparo, e uma taxa de encruamento ligeiramente superior quando o aço é formado dentro de um cartucho.

[0047] O aço pode ser pré-chapeado para resistência a corrosão para proporcionar lubrificação extra para o processo de estiramento, para minimizar o desgaste da ferramenta. Ambos chapeamento de latão e de chapeamento de zinco com um cromato claro especial (para proteção extra contra ferrugem branca com o chapeamento de zinco) pode ser usado. Outros tipos de chapeamento, tal como o cobre, o cádmio, o níquel, o níquel-zinco, ou quaisquer outros que fornece lubrificação e são susceptíveis de ser estirado para formar o suficiente, também pode ser usado. No entanto, alguns tipos podem ser proibitivamente caro.

[0048] Em certas formas de realização, o aço pode ser chapeado antes da formação para o fornecimento de lubrificação adicional e para reduzir o desgaste da ferramenta. Alternativamente, o aço pode ser chapeado para resistência a corrosão depois dos estojos de munição serem formados.

[0049] Um com habilidade na técnica irá apreciar que as especificações do processo de recozimento, incluindo os períodos de tempo e as temperaturas, podem variar dependendo do tipo de equipamento utilizado, entre outros fatores. O parâmetro de recozimento alternativo pode ser usado para conseguir o mesmo resultado. EXEMPLOS Teste de propriedades mecânicas para latão e aço

[0050] As propriedades mecânicas na parede de um cartucho de munição existente feito de latão foram determinadas de modo a identificar as propriedades de composição de aço que devem possuir para combinar, ou de perto aproximado, com a recuperação elástica do latão. Cartuchos de percussão anular são basicamente desenhados e esticados, com principalmente esticar nos estágios finais que formam. Uma vez que era essencialmente impossível para amostrar a parede do cartucho e medir as propriedades de tração, um método para aproximar esta era necessária. Esticar mais se assemelha a laminação a frio (para o processo de trabalho mecânico mais simples). As seções de paredes do cartucho foram medidas para a espessura e, em seguida, as tiras de latão recozidas foram laminadas a frio para a mesma espessura (as paredes do cartucho de latão após desenho e esticamento variou de cerca de 0,012" a 0,008" (0,03048 a 0,02032 cm) a partir de perto da base de cartucho para uma extremidade aberta e por conseguinte, a mesma espessura foi usada para laminação das tiras). Uma vez que o latão usado para cartuchos de percussão anular tipicamente é de cerca de 0,020" (0,0508 cm) de espessura, dependendo do produtor, aço de baixo carbono e as tiras de latão chapeado foram originalmente laminadas a partir de cerca de 0,020" (0,0508 cm) de material. Todas das tiras de aço de baixo carbono da linha de base foram na condição recozidas normalmente usadas (o latão foi obtido diretamente de um fabricante de cartucho, e o aço era aço recozido de batelada de baixo carbono 1008/1010 padrão).

[0051] Os testes de tração foram realizados nas tiras de aço de baixo carbono e latão laminado a frio para determinar a resistência à deformação, resistência a tração e alongamento. Os resultados, comparando as propriedades do latão para o aço de baixo carbono, foram utilizados para o desenvolvimento de aços de alta resistência especial tendo as seguintes composições: a partir de 0,03 a cerca de 0,18 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,15 a cerca de 1,60 por cento em peso de silício, entre cerca de 0,60 a cerca de 2,50 por cento em peso de manganês, de mais de 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de fósforo, de mais de 0 a cerca de 0,025 por cento em peso de enxofre e de cerca de 0,20 a cerca de 0,08 por cento em peso de alumínio e menos do que cerca de 0,22 por cento em peso de um ou mais elementos de metais, com base no peso total da composição.

[0052] Após o processamento dos ensaios dos aços de alta resistência, amostras de tira foram tomadas e laminadas a frio para as mesmas, ou espessuras aproximadas como o latão e o aço de baixo carbono para os propósitos de comparação. Os resultados dos experimentos de laminação a frio são mostrados abaixo na Tabela 1. Apenas as resistências de deformação (em KSI) (1 KPI equivale a 6,89476 MPa) são mostradas, porque isto é o que foi usado para determinar uma recuperação elástica.

1 Espessura real era 0,0134” (0,034036 cm) 2 * Espessura real era 0,0094” (0,023876 cm) 3 ** Espessura real era 0,01275” (0,032385 cm) 4 *** Laminador pode não alcançar 0,008” (0,02032 cm)

[0053] A Tabela 1 mostra que a resistência a deformação nas paredes laterais de latão variou de cerca de 79 a cerca de 90 KSI (544,686 a cerca de 620,528 MPa), enquanto que o aço de baixo teor de carbono normal era aproximadamente o mesmo. Devido à diferença no módulo de elasticidade entre latão e aço, isto significa o aço de baixo carbono iria "encolher" de volta metade do que o latão e é por isso que problemas de extração ocorrem quando aço de baixo carbono normal é usado para fazer cartuchos. No entanto, o aço de alta resistência continuamente recozido como mostrado na Tabela 1, o encruamento a uma faixa de cerca de 135 a cerca de 142 KSI (930,792 a cerca de 979,056 MPa). Mesmo que seja um pouco menos do que o dobro dos números de latão, disparos de teste de cartuchos feitos deste aço no fabricante não mostrou problemas de extração em diversos tipos de revólver incluindo revólveres e pistolas semi-automáticas. Um método objetivo utilizado para testar extração pelo fabricante é disparar seis cartuchos em um revólver e depois, medir uma força real precisa para "empurrar" todos os seis cartuchos usando uma haste extratora manual. Isto foi feito com alguns cartuchos feitos de aço recozido contínuo. Latão foi disparado por primeira vez para uma linha de base e este disparo de três cargas da arma, deu a média de 2,2 lb.força (9,78609 N) (uma arma vazia empurrou cerca de 1,5 lb.força) (6,67233 N). Os cartuchos de aço em média menos de 2 lb.força (8,89644 N) e não existem falhas de ignição ou fendas laterais. Apesar de algumas falhas de ignição em alguns dos outros tipos de armas. Assim, em testes de revólver, os cartuchos de aço continuamente recozido realizados, tão bom como latão. Falhas de ignição podem ocorrer, porque a resistência a deformação de latão é significativamente menor para o aço. Assim, o pino de disparo deforma o aço a um menor grau do que o latão e traduziu menos deformação para o iniciador. Para minimizar este efeito, uma mistura de iniciadores pode ser ajustada para uma sensibilidade à deformação, ou o aço pode ser feito ligeiramente mais fino para permitir para mais deformação ocorrer. Estes cartuchos de percussão anulares foram feitos a partir de processo de estampagem e cabeça de um copo, bem como o método de matriz e cabeça progressiva, e foram chapeados de zinco.

[0054] Os resultados mostrados na Tabela 1 para o aço de alta resistência recozido contínuo e testes de disparo com cartuchos feitos com este aço, foram obtidos pelo tratando o aço com calor de acordo com a Figura 4, rota de processo #2. Este aço tem a seguinte composição: de cerca de 0,05 a cerca de 0,10 de carbono, de cerca de 0,20 a cerca de 0,50 de silício, menos do que cerca de 0,07 de cromo, de cerca de 0,70 a cerca de 1,45 de manganês, de cerca de 0,05 a cerca de 0,14 de vanádio, menos do que cerca de 0,05 de níquel, menos do que cerca de 0,02 de fósforo, de cerca de 0,04 a cerca de 0,12 de colômbio, menos do que cerca de 0,03 de molibdênio, menos do que cerca de 0,016 de enxofre, de cerca de 0,02 a cerca de 0,08 de alumínio, com base no peso total da composição.

[0055] A Tabela 1 mostra que encruamento de aço recozido em batelada de alta resistência #1 para níveis de cerca de 115 a cerca de 144 KSI (792,89 a cerca de 992,85 MPa), semelhante ao aço recozido contínuo de alta resistência. Resistência a deformação também foi próxima do aço continuamente recozido a cerca de 44 KSI (303,37 MPa). Cartuchos de percussão anular foram fabricados com sucesso com a partir de aço em uma planta de fabricação de percussão anular e teste disparado. O mesmo teste de revólver como anteriormente discutido acima foi usado também com estes cartuchos. Havia divisões laterais significativos com alguns destes cartuchos. Após exame, pareceu que as fissuras emanaram de arranhões do molde todas em torno dos topos dos cartuchos. Deve ser notado que este aço foi fornecido em quantidade de ensaio e não foi chapeado. Quando como separações não inibiram o extrator "empurrar", os níveis de cerca de 2,2 lb.força (9,78609 N) de extração foram medidos. Assim, o nível de resistência nas paredes laterais dos cartuchos fabricadas com este aço, é suficiente para permitir uma boa extração. É antecipado que o chapeamento irá resultar em muito melhor lubrificação nos moldes de desenho, e isso deve eliminar a tendência para riscos do molde. A lubrificação normalmente utilizada para o latão, não é provavelmente ideal para o aço nu. Havia também algumas falhas deste teste. A discussão deste no parágrafo acima também se aplica com este material. Estes cartuchos foram feitos a partir de método de estampagem e cabeça de um copo.

[0056] Os resultados mostrados na Tabela 1 para aço recozido em batelada de alta resistência #1, e testes de disparo com cartuchos feitos com este aço, foram obtidos por tratamento com calor de acordo com a Figura 3C. Este aço tem a seguinte composição: cerca de 0,16 a cerca de 0,18 por cento de carbono, de cerca de 1,25 a cerca de 1,55 por cento de silício, de cerca de 1,9 a cerca de 2,1 por cento de manganês, cerca de 0,02 por cento de fósforo, cerca de 0,02 por cento de enxofre, cerca de 0,025 a cerca de 0,055 por cento de alumínio, menos do que cerca de 0,06 por cento de cobre, menos do que cerca de 0,04 por cento de níquel, menos do que cerca de 0,06 por cento de cromo e menos do que cerca de 0,02 por cento de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0057] A Tabela 1 mostra que encruamento do aço recozido em batelada de alta resistência #2 para níveis de cerca de 86 KSI a 106 KSI (592,95 a 730,84 MPa), mais baixos do que para aço recozido em batelada de alta resistência #1 e aço recozido contínuo de alta resistência. No entanto, é notado que o nível mais alto aqui foi para o material de 0,010" (0,0254 cm) e não o de 0,008" (0,02032 cm); o laminador disponível para laminar este material não deve alcançar 0,008" (0,02032 cm). Extrapolando os dados iria colocar o rendimento a 0,008" (0,02032 cm) em aproximadamente 115 a 120 KSI (792,90 a 827,37 MPa). Além disso, parte da razão para os valores um pouco mais baixos é o nível de silício mais baixo para o aço recozido em batelada de alta resistência #2. Esta química foi utilizada de modo a obter um valor menor para tentar determinar a menor resistência a deformação capaz de produzir cartuchos que iriam extrair aceitavelmente, e fornecer menor tendência para falhas (devido à menor resistência de deformação recozida). Cartuchos de percussão anuais foram fabricados com sucesso a partir deste aço, embora uma pequena quantidade de espigamento estivesse presente. Testes de disparo com este aço recozido em batelada de alta resistência #2 foram conduzidos concorrentemente com os testes de disparo para material de alta resistência #1, acima. Uma linha de base de disparo de latão foi de 2,2 lb.força (9,78609 N) para 3 cargas de armas. Os resultados para aço recozido em batelada de alta resistência #2 teve média 2,46 lb.força ( 10,94263 N)e não houve falhas, de modo que este material era uma partida (perfeita) para o latão. Assim, foi determinado que a resistência a deformação necessária nas paredes laterais do cartucho de percussão anular para permitir uma boa extração, pode ser significativamente menor do que o dobro do nível do latão, mas estes níveis só podem ser obtidos com aços especialmente selecionados e processados. Estes cartuchos foram produzidos pelo método de estampagem e cabeça do copo.

[0058] Os resultados mostrados na Tabela 1 para aço recozido em batelada de alta resistência #2, e testes de disparo com cartuchos feitos a partir deste aço, foram obtidos através do processamento do aço, de acordo com a Figura 3C. Este aço tem a seguinte composição: de cerca de 0,126 a cerca de 0,154 por cento em peso de carbono, de cerca de 0,395 a cerca de 0,605 por cento em peso de silício, de cerca de 1,75 a cerca de 1,95 por cento em peso de manganês, cerca de 0,02 por cento em peso de fósforo, cerca de 0,005 por cento de enxofre, de cerca de 0,02 a cerca de 0,06 por cento em peso de alumínio o, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cobre, menos do que cerca de 0,04 por cento em peso de níquel, menos do que cerca de 0,06 por cento em peso de cromo e menos do que cerca de 0,02 por cento em peso de molibdênio, com base no peso total da composição.

[0059] As formas de realização específicas da invenção foram descritas em detalhe, que serão apreciadas por pessoas peritas na técnica que várias modificações e alternativas a estes detalhes podem ser desenvolvidos a luz dos ensinamentos totais da divulgação. Por conseguinte, as formas de realização particulares divulgadas significam ser ilustrativas apenas e não limitativas ao escopo da invenção que deve ser dada toda a amplitude das reivindicações anexas e todos os seus equivalentes.

Claims

1. Composição de aço para cartuchos de munição de percussão anular caracterizada por compreender: de 0,05 a 0,13 por cento em peso de carbono; de 0,15 a 0,50 por cento em peso de silício; de 0,70 a 2,50 por cento em peso de manganês; 0,025 por cento em peso de fósforo; 0,025 por cento em peso de enxofre; de 0,02 a 0,08 por cento em peso de alumínio; menos do que 0,22 por cento em peso de um ou mais elementos metálicos selecionados do grupo consistindo em cobalto, nióbio, cromo, cobre, molibdênio, níquel, titânio, vanádio, zircônio e misturas e ligas dos mesmos; e um equilíbrio de ferro, com base no percentual em peso total da composição.

2. Método de processamento de uma composição de aço, conforme definida na reivindicação 1, para uso em cartucho de percussão anular, o método caracterizado por compreender: obter uma composição de aço tendo uma espessura original; realizar uma primeira laminação a frio da composição de aço; produzir a composição de aço tendo uma espessura reduzida; em que a espessura reduzida constitui uma redução de 70% da espessura original; realizar um primeiro recozimento em batelada e posterior resfriamento da composição de aço tendo uma espessura reduzida, compreendendo o aquecimento da composição de aço tendo a espessura reduzida a uma temperatura de 260 °C (500 °F) por 0,5 horas, depois aumentando a temperatura para 676,66 °C (1250 °F) por 8,5 horas, depois aumentando a temperatura para 704,44 °C (1300 °F) por 1,5 horas, mantendo esta temperatura por 6,0 horas e posterior resfriamento à temperatura ambiente; realizar uma segunda laminação a frio da composição de aço tendo a espessura reduzida, seguindo o primeiro recozimento em batelada e posterior etapa de resfriamento; produzir a composição de aço tendo uma espessura reduzida adicional; em que a espessura reduzida adicional constitui uma redução adicional de 20% a 35%; realizar um segundo recozimento em batelada e posterior resfriamento da composição de aço tendo a espessura reduzida adicional, compreendendo o aquecimento da composição de aço tendo a espessura reduzida adicional a uma temperatura de 260 °C (500 °F) por 0,5 horas, depois aumentando a temperatura para 676,66 °C (1250 °F) por 8,5 horas, depois aumentando a temperatura para 704,44 °C (1300 °F) por 1,5 horas, mantendo esta temperatura por 6,0 horas e posterior resfriamento à temperatura ambiente; e revestimento contínuo da composição de aço tendo uma espessura reduzida adicional, seguindo o segundo recozimento em batelada e posterior etapa de resfriamento.

3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que cada um dos primeiro e segundo recozimentos são conduzidos como um processo contínuo.

4. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o revestimento contínuo é realizado antes da segunda etapa de laminação a frio em adição ao revestimento contínuo realizado após o segundo recozimento em batelada.

5. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o revestimento contínuo compreende o depósito de um elemento selecionado do grupo consistindo em zinco, latão e combinações e ligas dos mesmos.

6. Método de processamento de uma composição de aço para uso em cartucho de percussão anular, de acordo com a reivindicação 2 caracterizado por compreender: obter uma composição de aço tendo uma espessura original; realizar uma primeira laminação a frio da composição de aço; produzir a composição de aço tendo uma espessura reduzida de 30% a 70% da espessura original; realizar um primeiro recozimento em batelada e posterior resfriamento da composição de aço tendo a espessura reduzida, compreendendo o aquecimento da composição de aço tendo a espessura reduzida a uma temperatura de 260 °C (500 °F) por 0,5 horas, depois aumentando a temperatura para 676,66 °C (1250 °F) por 8,5 horas, depois aumentando a temperatura para 704,44 °C (1300 °F) por 1,5 horas, mantendo esta temperatura por 6,0 horas e posterior resfriamento à temperatura ambiente; realizar uma segunda laminação a frio da composição de aço tendo a espessura reduzida, seguindo o primeiro recozimento em batelada e posterior etapa de resfriamento; produzir a composição de aço tendo uma espessura reduzida adicional de 20% a 35%; realizar um segundo recozimento em batelada e posterior resfriamento da composição de aço tendo a espessura reduzida adicional, compreendendo o aquecimento da composição de aço tendo a espessura reduzida adicional a uma temperatura de 260 °C (500 °F) por 0,5 horas, depois aumentando a temperatura para 676,66 °C (1250 °F) por 8,5 horas, depois aumentando a temperatura para 704,44 °C (1300 °F) por 1,5 horas, mantendo esta temperatura por 6,0 horas e posterior resfriamento à temperatura ambiente; revestimento contínuo da composição de aço tendo a espessura reduzida adicional; e formar composição de aço tendo a espessura reduzida adicional em um cartucho de munição de percussão anular.