BR112015028240B1 - material de aço para estrutura soldada - Google Patents

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Abstract

resumo patente de invenção: "material de aço para estrutura soldada". a presente invenção refere-se a um material de aço para uma estrutura soldada o dito material de aço tendo uma composição, que contém, em % em massa, 0,02 a menos do que 0,14% de c, 0,05 a 2,0% de si, 0,2 a 2,0% de mn, 0,005 a 0,03% de p, 0,0001 a 0,02% de s, 0,001 a 0,1% de al, 0,1 a 1,0% de cu e 0,1 a 1,0% de ni, e contém 0,004 a 0,2% de nb e/ou 0,001 a 0,2% de sn, com os conteúdos de cu, ni e sn satisfazendo uma relação prescrita e o equilíbrio consistindo em fe e impurezas inevitáveis. este material de aço para estrutura soldada exibe excelente resistência à corrosão atmosférica e pode ser adequadamente utilizado em uma estrutura de aço para o uso ao ar livre, tal como uma ponte, particularmente, em um membro que é necessário para ter resistência à corrosão atmosférica sob um ambiente de alta salinidade, por exemplo, na vizinhança do litoral.

Description

(54) Título: MATERIAL DE AÇO PARA ESTRUTURA SOLDADA (51) Int.CI.: C22C 38/00; C22C 38/16; C22C 38/60.
(30) Prioridade Unionista: 10/05/2013 JP 2013-100507.
(73) Titular(es): JFE STEEL CORPORATION.
(72) Inventor(es): ISAMU KAGE; SHINICHI MIURA; TSUTOMU KOMORI; TOSHIYUKI HOSHINO.
(86) Pedido PCT: PCT JP2014002428 de 07/05/2014 (87) Publicação PCT: WO 2014/181537 de 13/11/2014 (85) Data do Início da Fase Nacional: 10/11/2015 (57) Resumo: RESUMO Patente de Invenção: MATERIAL DE AÇO PARA ESTRUTURA SOLDADA. A presente invenção refere-se a um material de aço para uma estrutura soldada o dito material de aço tendo uma composição, que contém, em % em massa, 0,02 a menos do que 0,14% de C, 0,05 a 2,0% de Si, 0,2 a 2,0% de Mn, 0,005 a 0,03% de P, 0,0001 a 0,02% de S, 0,001 a 0,1% de Al, 0,1 a 1,0% de Cu e 0,1 a 1,0% de Ni, e contém 0,004 a 0,2% de Nb e/ou 0,001 a 0,2% de Sn, com os conteúdos de Cu, Ni e Sn satisfazendo uma relação prescrita e o equilíbrio consistindo em Fe e impurezas inevitáveis. Este material de aço para estrutura soldada exibe excelente resistência à corrosão atmosférica e pode ser adequadamente utilizado em uma estrutura de aço para o uso ao ar livre, tal como uma ponte, particularmente, em um membro que é necessário para ter resistência à corrosão atmosférica sob um ambiente de alta salinidade, por exemplo, na vizinhança do litoral.
1/22
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MATERIAL DE AÇO PARA ESTRUTURA SOLDADA.
CAMPO TÉCNICO [0001] A presente invenção refere-se a um material de aço para uma estrutura soldada, excelente na resistência à corrosão atmosférica, que seja adequadamente utilizado principalmente como uma estrutura de aço que se destina para o uso ao ar livre, tal como uma ponte, em particular, um membro obrigado a ter resistência à corrosão atmosférica sob alto ambiente de salinidade no ar, por exemplo, na vizinhança do mar.
TÉCNICA ANTECEDENTE [0002] O aço patinável (aço corten) tem sido utilizado convencionalmente para uma estrutura de aço, tal como uma ponte, que é destinada para aplicação ao ar livre. No aço patinável, os elementos de liga tal como o cobre (Cu), fósforo (P), cromo (Cr) e níquel (Ni) estão concentrados em um ambiente de exposição atmosférica (ambiente atmosférico) para formar uma camada de ferrugem altamente protetora que cobre o aço, para assim reduzir significativamente a taxa de corrosão.
[0003] Atualmente, pontes e outras estruturas são obrigadas a ter durabilidade a longo prazo capaz de durar por tanto tempo como 100 anos. Sabe-se que o aço patinável é tão excelente na resistência à corrosão atmosférica que permite que o aço suporte serviços de longa duração sem o revestimento sob alguns ambientes, enquanto que a camada de ferrugem altamente protetora mencionada acima é menos provável de se produzir em um ambiente como em imediações do mar, onde a quantidade de sal no ar é grande, o que torna difícil obter resistência à corrosão atmosférica aplicável para o uso prático.
[0004] De acordo com as Especificações para Pontes de Rodovias (Parte I comum, Parte II Pontes de Aço), e o Comentário dos mes
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2/22 mos (Japan Road Association, 2002) (NPL 1), os aços patináveis convencionais (JIS G 3114: Hot-rolled atmospheric corrosion resisting steels for welded structure) podem ser usados sem o revestimento apenas nas regiões onde uma quantidade de sal no ar é igual ou inferior a 0,05 mg^NaCl/dm2/dia (a unidade ‘mg^NaCl/dm2/dia’ pode ser abreviada aqui como mdd). Por conseguinte, nas presentes circunstâncias, os materiais de aço normais (JIS G 3106: aços laminados para estrutura soldada) são submetidos ao tratamento anticorrosão, tais como o revestimento, de modo a ser utilizado para a aplicação em um ambiente atmosférico, tais como nas imediações do mar, onde a quantidade de sal no ar é grande.
[0005] No entanto, tal revestimento requer reparação periódica porque o filme de revestimento deteriora com o tempo, o que é também adicionado a problemas tais como um aumento no custo e dificuldade de trabalho de rerrevestimento. Por estas razões, tem havido uma procura para o desenvolvimento de um material de aço utilizável sem revestimento mesmo em um ambiente atmosférico, tais como nas imediações do mar, onde a quantidade de sal no ar é grande.
[0006] Em resposta a essa demanda, nos últimos anos foi visto o desenvolvimento de materiais de aço contendo vários elementos de liga, em particular, uma grande quantidade de Ni, como os materiais de aço utilizáveis sem revestimento mesmo em um ambiente de alta salinidade no ar, tais como na proximidade do mar.
[0007] Por exemplo, a JP 3785271 B (PTL 1) descreve um material de aço altamente patinável que tem uma composição química contendo, como elementos melhorados de resistência à corrosão atmosférica, Ni por 1 % ou mais e Cu.
[0008] Além disso, a JP 3846218 B (PTL 2) descreve um material de aço com excelente resistência à corrosão atmosférica, o material de aço tendo uma composição química contendo Ni em 1 % ou mais e
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Mo.
[0009] Além disso, a JP 3568760 B (PTL 3) descreve um material de aço excelente na resistência à corrosão atmosférica, o material de aço tendo uma composição química contendo Cu e Ti, além de Ni.
[0010] A JP 2009-179882 A (PTL 4) também descreve um material de aço que apresenta excelente resistência à corrosão atmosférica, o material de aço tendo uma composição química contendo Ni em um teor reduzido de 0,5 % ou menos ao mesmo tempo que está sendo adicionado com Sn e/ou Sb.
[0011] A JP 2012-067377 A (PTL 5) descreve um material de aço excelente na resistência à corrosão atmosférica, o material de aço tendo uma composição química que contém Ni em um teor reduzido de menos do que 0,65 % enquanto é adicionado com W.
LISTA DA CITAÇÃO
Literatura de patente [0012] PTL 1: JP 3785271B [0013] PTL 2: JP 3846218B [0014] PTL 3: JP 3568760B [0015] PTL 4: JP 2009-179882 A [0016] PTL 5: JP 2012-067377 A [0017] Literatura de não patente [0018] NPL 1: Especificações para Pontes de Rodovias (Parte I comum, Parte II Pontes de Aço), e o comentário dos mesmos (Japan Road Association, 2002)
SUMÁRIO DA INVENÇÃO
Problema técnico [0019] No entanto, de acordo com as tecnologias de PTL 1 e PTL
2, o teor de Ni é aumentado para melhorar a resistência à corrosão atmosférica, o que exige, contudo, uma grande quantidade de Ni caro, levando a um problema de aumento de custos de fabricação.
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4/22 [0020] De acordo com a PTL 3, um exemplo da invenção também é divulgado quando o teor de Ni é reduzido para baixo enquanto Ti é adicionado, para melhorar assim a resistência à corrosão atmosférica. Há ainda, no entanto, um problema de que o aço sofre deterioração na resistência.
[0021] Além disso, de acordo com a PTL 4, a resistência à corrosão atmosférica é melhorada através da redução do teor de Ni para baixo enquanto ainda há adição de Sn e/ou Sb. No entanto, a tecnologia de PTL 4 envolve um problema de fabricação inferior atribuível a, por exemplo, geração de fissuras superficiais ou semelhante o que ocorre quando o lingote de aço é aquecido após a laminagem.
[0022] De acordo com a PTL 5, a resistência à corrosão atmosférica é melhorada, reduzindo o teor de Ni para baixo, enquanto acrescenta ainda W. Entretanto, W é, no entanto, caro mesmo que o seu teor seja de rastreamento. Além disso, W é um elemento de recursos escassos e, portanto, precisa contar com fornecimento de matériaprima do exterior, o que constitui um motivo de preocupação.
[0023] A presente invenção foi desenvolvida levando em conta as circunstâncias mencionadas acima e um objeto da presente invenção consiste em proporcionar um material de aço para uma estrutura soldada excelente na resistência à corrosão atmosférica que seja utilizável sem revestimento em um ambiente de alta salinidade no ar, tal como nas imediações do mar.
Solução para o problema [0024] A fim de alcançar o objetivo mencionado acima, os inventores da presente invenção fizeram estudos extensos sobre a composição química do aço, tendo em vista melhorar a resistência à corrosão atmosférica sob um ambiente de alta salinidade no ar. Aqui, o ambiente de alta salinidade no ar refere-se a um ambiente onde a quantidade de sal no ar é igual a ou superior a 0,01 mg^NaCl/dm2/dia.
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5/22 [0025] Como resultado, os inventores obtiveram os seguintes resultados. Isto é, o aço pode ser melhorado na resistência à corrosão atmosférica sob um ambiente de alta salinidade no ar, garantindo simultaneamente a fabricação dos mesmos, mesmo sem que contenha uma grande quantidade de Ni, nem elementos raros ou caros, tais como W, contanto que Cu, Ni e Sn e/ou Nb estejam contidos em combinação, em particular, Cu, Ni e Sn estejam contidos em quantidades que satisfaçam uma relação predeterminada.
[0026] A presente invenção foi feita com base nas constatações referidas acima.
[0027] Especificamente, as características principais da presente invenção são como se segue. 1. Um material de aço para uma estrutura soldada, que tem uma composição química, incluindo, por % de massa,
C: 0,02 % ou mais e menos que 0,14 %,
Si: 0,05 % ou mais e 2,0 % ou menos, Mn: 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos, P: 0,005 % ou mais e 0,03 % ou menos, S: 0,0001 % ou mais e 0,02 % ou menos, Al: 0,001 % ou mais e 0,1 % ou menos, Cu: 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos, Ni: 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos, a composição química inclui ainda, pelo menos um selecionado a partir de:
Nb: 0,004 % ou mais e 0,2 % ou menos; e
Sn: 0,001 % ou mais e 0,2 % ou menos, e o equilíbrio sendo Fe e impurezas acidentais, em que Cu, Ni e Sn estão contidos em quantidades que satisfaçam a relação definida pela seguinte Fórmula (1):
([%Cu] +10 [%Sn])/2 [%Ni] < ... (1),
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6/22 onde [%M] representa o teor (% em massa) do elemento M no aço. [0028] 2. O material de aço para uma estrutura soldada de acordo com o referido aspecto 1, em que a composição química inclui ainda, em % em massa, pelo menos um selecionado a partir de:
Cr: 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos;
Ti: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
V: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
Zr: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
B: 0,0001 % ou mais e 0,0050 % ou menos;
Mg: 0,0001 % ou mais e 0,0100 % ou menos;
Co: 0,01 % ou mais e 1,00 % ou menos;
Mo: 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos;
Sb: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos; e
REM: 0,0001 % ou mais e 0,1000 % ou menos.
Efeito vantajoso da invenção [0029] De acordo com a presente invenção, pode ser obtido um material de aço para uma estrutura soldada excelente na resistência à corrosão atmosférica que é utilizável sem revestimento, mesmo em um ambiente de alta salinidade no ar.
[0030] Em seguida, o material de aço para uma estrutura soldada de acordo com a presente invenção não necessita de manutenção periódica de revestimento, mesmo quando aplicada a uma estrutura de aço, tais como uma ponte para ser usada em um ambiente de alta salinidade no ar com uma quantidade de sal no ar superior a 0,05 mdd ou sendo igual a ou mais do que 0,20 mdd, o que permite contribuir para a redução significativa dos custos de manutenção.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0031] A presente invenção será ainda descrita a seguir com referência ao desenho anexo, em que:
[0032] FIG. 1 é um gráfico que mostra as perdas de corrosão de
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7/22 um tipo de aço A como no Exemplo Inventivo e de um tipo de aço AK como Aço de Referência, que são cada um traçado em relação à quantidade de sal no ar.
DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES [0033] A seguir, a presente invenção será descrita detalhadamente.
[0034] Primeiro de tudo, a descrição será dada de alguns dos elementos a estarem contidos em um material de aço da presente invenção, ou seja, cobre (Cu), níquel (Ni), nióbio (Nb) e estanho (Sn), que são particularmente essenciais para melhorar a resistência à corrosão atmosférica.
[0035] Cu e Ni contribuem para a formação densa de uma camada de ferrugem sobre uma superfície de chapa de aço e também para prevenir que íons de cloreto como fatores de aceleração da corrosão penetrem na camada de ferrugem para atingir o substrato de aço.
[0036] Além disso, o Nb concentra-se próximo da interface entre a camada de ferrugem e o substrato de aço na porção de anodo, para suprimir deste modo a reação de anodo e a reação de catodo. Da mesma forma para Nb, Sn também se concentra perto da interface entre a camada de ferrugem e o substrato de aço na porção de anodo, para suprimir deste modo a reação de anodo e a reação de catodo.
[0037] O efeito mencionado acima não pode ser totalmente obtido quando Cu, Ni, Nb e/ou Sn são cada um contido sozinho. No entanto, os elementos podem estar contidos em combinação para produzir uma sinergia que aumenta muito o efeito de inibição da corrosão, que é considerado para levar ao desenvolvimento de resistência à corrosão atmosférica elevada o suficiente para suportar o uso em um ambiente de alta salinidade no ar.
[0038] Em seguida, a descrição apresentará as razões para restringir a composição química do material de aço com os intervalos
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8/22 mencionados acima de acordo com a presente invenção. A unidade % relativa aos elementos de componentes químicos no material de aço refere-se a % em massa salvo especificação em contrário.
0,02 % < C < 0,14 % [0039] O carbono (C) é um elemento para melhorar a resistência do material de aço e precisa estar contido em 0,02 % ou mais, a fim de assegurar uma força predeterminada. Por outro lado, o teor de C de 0,14 % ou mais deteriora a capacidade de soldagem e resistência. Por conseguinte, o teor de C é definido como sendo 0,02 % ou mais e menos do que 0,14 %.
0,05% < Si < 2,0% [0040] O silício (Si) é um elemento eficaz como um agente desoxidante no processo de produção de aço, e precisa estar contido em 0,05 % ou mais para a finalidade de melhorar a resistência do material de aço a fim de assegurar uma força predeterminada. Por outro lado, um teor de Si muito elevado acima de 2,0 % deteriora significativamente a tenacidade e a soldabilidade. Por conseguinte, o teor de Si é definido como sendo 0,05 % ou mais e 2,0 % ou menos.
0,2% < Mn < 2,0% [0041] O manganês (Mn) é um elemento para melhorar a resistência do material de aço e precisa estar contido em 0,2 % ou mais, a fim de assegurar uma força predeterminada. Por outro lado, um teor de Mn muito elevado acima de 2,0 % deteriora a tenacidade e a soldabilidade. Por conseguinte, o teor de Mn é definido como sendo 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos.
0,005 % < P < 0,03 % [0042] O fósforo (P) é um elemento para melhorar a resistência à corrosão atmosférica do material de aço. A fim de obter este efeito, P deve estar contido em 0,005 % ou mais. Por outro lado, o teor de P superior a 0,03 % deteriora a soldabilidade. Por conseguinte, o teor de
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P é definido como sendo 0,005 % ou mais e 0,03 % ou menos.
0,0001 % < S < 0,02 % [0043] O teor de enxofre (S) superior a 0,02 % deteriora a soldabilidade e a resistência. Por outro lado, o teor de S reduzido abaixo de 0,0001 % leva a um aumento no custo de produção. Por conseguinte, o teor de S é definido como sendo 0,0001 % ou mais e 0,02 % ou menos.
0,001 % < Al < 0,1 % [0044] O alumínio (Al) é um elemento necessário para a desoxidação no processo de produção de aço. A fim de obter este efeito, o Al precisa estar contido em 0,001% ou mais. Por outro lado, o teor de Al superior a 0,1 % afeta desvantajosamente a soldabilidade. Por conseguinte, o teor de Al é definido para ser 0,001 % ou mais e 0,1 % ou menos.
0,1% < Cu < 1,0% [0045] O cobre (Cu) contribui para refinação de partículas de ferrugem para formar uma camada densa de ferrugem, proporcionando assim um efeito de melhoria da resistência à corrosão atmosférica do material de aço. Tal efeito pode ser obtido quando o teor de Cu for de 0,1 % ou mais. Por outro lado, o teor de Cu superior a 1,0 % incorre aumento dos custos associado ao aumento do consumo de Cu. Por conseguinte, o teor de Cu é definido como sendo 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos, e de preferência sendo 0,2 % ou mais e 1,0 % ou menos.
0,1% < Ni < 1,0% [0046] O níquel (Ni) contribui para refinação de partículas de ferrugem para formar uma camada densa de ferrugem, proporcionando assim um efeito de melhoria da resistência à corrosão atmosférica do material de aço. O teor de Ni precisa ser 0,1 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Ni superior a 1,0 % incorre aumento dos custos associado ao aumento do consumo de Ni.
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Por conseguinte, o teor de Ni é definido como sendo 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos, e de preferência 0,2 % ou mais e 1,0 % ou menos. Pelo menos um selecionado a partir de: Nb: 0,004 % ou mais e 0,2 % ou menos; e Sn: 0,001 % ou mais e 0,2 % ou menos [0047] O nióbio (Nb) se concentra próximo da interface entre a camada de ferrugem e o substrato de aço na porção de anodo, para suprimir assim a reação de anodo e a reação de catodo. De modo a obter suficientemente tais efeitos, o Nb precisa estar contido em 0,004 % ou mais. Por outro lado, o teor de Nb superior a 0,2 % leva a uma redução na resistência. Por conseguinte, o teor de Nb é definido como sendo 0,004 % ou mais e 0,2 % ou menos, e de preferência 0,004 % ou mais e 0,1 % ou menos.
[0048] Aqui, o Nb pode estar contido junto com o estanho (Sn), de modo a proporcionar um efeito para melhorar significativamente a resistência à corrosão atmosférica do material de aço em um ambiente de alta salinidade no ar.
[0049] Além disso, o Sn forma um filme de óxido contendo Sn na interface de material de aço-camada de ferrugem para suprimir a reação do anodo e a reação do catodo do material de aço, para melhorar assim a resistência à corrosão atmosférica do material de aço. Sn precisa estar contido em 0,001 % ou mais, a fim de se obter suficientemente tais efeitos. Por outro lado, o teor de Sn superior a 0,2 % leva à deterioração em ductilidade e a resistência do aço. Por conseguinte, o teor de Sn é definido como sendo 0,001 % ou mais e 0,2 % ou menos, de preferência 0,001 % ou mais e 0,1 % ou menos, e mais preferencialmente 0,001 % ou mais e 0,05 % ou menos.
[0050] Em seguida, como descrito acima, o Sn pode estar contido junto com o Nb, proporcionando um efeito para melhorar significativamente a resistência à corrosão atmosférica do material de aço em um ambiente de alta salinidade no ar.
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11/22 [0051] Aqui, o efeito da presente invenção pode ser obtido desde que pelo menos um dentre Nb e Sn esteja contido. No entanto, tanto Nb quanto Sn podem estar contidos juntos para fornecer um efeito de melhorar mais significativamente a resistência à corrosão atmosférica. A combinação de Nb e Sn também oferece uma vantagem que os teores de Nb e Sn cada um pode ser reduzido sem deteriorar a resistência à corrosão atmosférica, para garantir a propriedade mecânica e a soldabilidade do material de aço. Por estas razões, tanto Nb como Sn podem de preferência estar contidos em conjunto.
[0052] Além disso, a presente invenção exige não só que cada componente da composição química satisfaça o intervalo mencionado acima, mas também que o teor de Ni, o teor de Cu e o teor de Sn satisfaçam a seguinte fórmula (1) quando Sn está contido:
([%Cu]+10[%Sn])/2[%Ni]<1 ... (1), onde [%M] representa o teor (% em massa) do elemento M no aço.
[0053] Quando o valor obtido na forma de ([%Cu]+10[%Sn])/2 [%Ni] é definido como sendo 1 ou menos, cada elemento exerce o efeito de inibição à corrosão para o máximo, o que contribui para melhorar a resistência à corrosão atmosférica, tal como descrito acima, garantindo ao mesmo tempo a fabricação ao suprimir a geração de fenda de superfície ou semelhante no material de aço.
[0054] Em adição aos componentes básicos descritos acima, o material de aço da presente invenção pode ainda conter quantidades apropriadas dos seguintes elementos de acordo com a necessidade.
0,2 % < Cr < 2,0 % [0055] O cromo (Cr) é um elemento que contribui para a refinação de partículas de ferrugem para formar uma camada densa de ferrugem, para fornecer assim um efeito de melhoria da resistência à corrosão atmosférica do material de aço. O Cr precisa estar contido em 0,2 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o
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12/22 teor de Cr superior a 2,0 % leva à deterioração na soldabilidade. Por conseguinte, o teor de Cr é definido como sendo 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos.
0,005 % < Ti < 0,200 % [0056] O titânio (Ti) é um elemento para reforçar a resistência do material de aço. O Ti precisa estar contido em 0,005 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Ti superior a 0,200 % leva à deterioração da tenacidade. Por conseguinte, o teor de Ti é definido como sendo 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos.
0,005 % < V < 0,200 % [0057] O vanádio (V) é um elemento para melhorar a resistência do material de aço. O V precisa estar contido em 0,005 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de V superior a 0,200 % satura o efeito. Por conseguinte, o teor de V em aço é definido para 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos.
0,005 % < Zr < 0,200 % [0058] O zircônio (Zr) é um elemento para melhorar a resistência do material de aço. O Zr precisa estar contido em 0,005 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Zr excedendo 0,200 % satura o efeito. Por conseguinte, o teor de Zr está definido como sendo 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos.
0,0001 % < B < 0,0050 % [0059] O boro (B) é um elemento para melhorar a resistência do material de aço. O B precisa estar contido em 0,0001 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de B superior a 0,0050% leva à deterioração da tenacidade do aço. Por conseguinte, o teor de B é definido como sendo 0,0001 % ou mais e 0,0050 % ou menos.
0,0001 % < Mg < 0,0100 % [0060] O magnésio (Mg) é um elemento eficaz para a fixação de S
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13/22 no aço de modo a melhorar a tenacidade da zona afetada pelo calor. O Mg precisa estar contido em 0,0001% ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Mg superior a 0,0100 % leva a um aumento na quantidade de inclusão no aço, que deteriora a dureza do aço. Por conseguinte, o teor de Mg é definido como sendo 0,0001 % ou mais e 0,0100 % ou menos.
0,01 % < Co < 1,00 % [0061] O cobalto (Co) é distribuído através de uma camada inteira de ferrugem para refinar as partículas de ferrugem de modo a formar uma camada densa de ferrugem para fornecer assim um efeito de melhoria da resistência à corrosão atmosférica do material de aço. O Co precisa estar contido em 0,01 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Co superior a 1,00 % incorre do aumento dos custos associado ao aumento do consumo de Co. Deste modo, o teor de Co é definido como sendo 0,01 % ou mais e 1,00 % ou menos.
0,005 % < Mo < 1,000 % [0062] O molibdênio (Mo) faz com que MoO42- se liquefaça junto com a reação com o anodo do material de aço de modo que MoO42seja distribuído na camada de ferrugem, para impedir assim que íons de cloreto como fatores de aceleração da corrosão penetrem na camada de ferrugem para atingir o substrato de aço. Além disso, um composto contendo Mo precipita na superfície do material de aço, o que suprime a reação do anodo do aço. O Mo precisa estar contido em 0,005 % ou mais, a fim de se obter suficientemente tais efeitos. Por outro lado, o teor de Mo superior a 1,000 % incorre no aumento dos custos associado ao aumento do consumo de Mo. Por conseguinte, o teor de Mo é definido como sendo 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos.
0,005 % < Sb < 0,200 %
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14/22 [0063] O antimônio (Sb) é um elemento para suprimir a reação do anodo do material de aço, enquanto suprime uma reação de evolução do hidrogênio como a reação do catodo, para melhorar assim a resistência à corrosão atmosférica do material de aço. O Sb precisa estar contido em 0,005 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de Sb superior a 0,200 % leva à deterioração da tenacidade. Portanto, o teor de Sb é definido para ser 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos.
0,0001 % < REM < 0,1000 % [0064] Metal de terras raras (REM) é distribuído através de uma camada inteira de ferrugem para refinar partículas de ferrugem de modo a formar uma camada densa de ferrugem, para fornecer assim um efeito de melhoria da resistência à corrosão atmosférica do material de aço. O REM precisa estar contido em 0,0001 % ou mais, a fim de obter suficientemente tal efeito. Por outro lado, o teor de REM superior a 0,1000 % satura o efeito. Por conseguinte, o teor de REM é definido como sendo 0,0001 % ou mais e 0,1000 % ou menos.
Ceq < 0,44 % de massa [0065] Quando o teor de carbono equivalente (Ceq) definido pela seguinte equação é aumentado no valor, a zona afetada pelo calor está endurecida, o que aumenta a probabilidade de gerar rachadura fria dependendo das condições de soldadura. Portanto, o Ceq é, de preferência, definido como sendo 0,44 % de massa ou menos.
Ceq=[%C]+[%Si]/24+[%Mn]/6+[%Ni]/40+[%Cu]/5+[%V]/14, onde [%M] representa o teor (% de massa) do elemento M no aço.
PCM < 0,25 % de massa [0066] A fim de evitar a ocorrência de rachadura fria durante a soldagem e para reduzir a temperatura de preaquecimento para o processo de soldagem para 50°C ou menos que é o nível baixo suficiente para não causar nenhum problema na operação real, o parâmetro críPetição 870190103264, de 14/10/2019, pág. 17/32
15/22 tico de metal (Pcm) definido pela seguinte equação é, de preferência 0,25 % em massa ou menos.
PcM=[%C]+[%Si]/30+[%Mn]/20+[%Cu]/20+[%Ni]/60+[%Cr]/20+ [%Mo]/15+[%V]/ 10+5x[%B], onde [%M] representa o teor (% em massa) do elemento M no aço. [0067] Componentes diferentes dos descritos acima são Fe e impurezas acidentais no material de aço da presente invenção.
[0068] Aqui, os exemplos de impurezas acidentais admissível incluem N: 0,010 % ou menos, O: 0,010 % ou menos, e Ca: 0,0010 % ou menos.
[0069] Um método preferido para a fabricação do material de aço da presente invenção será agora descrito abaixo.
[0070] O aço fundido tendo a composição química mencionada acima é preparado por um processo conhecido tal como um processo siderúrgico conversor ou processo siderúrgico de forno elétrico, de modo a ser formado em um material de aço, sob a forma de placa, através de métodos conhecidos tais como lingotamento contínuo ou fundição de lingotes. O aço fundido pode ser ajustado na composição química por meio de um método de refino do aço conhecido.
[0071] Em seguida, a placa obtida tal como descrito acima é sujeita à laminagem a quente, de modo a ser formada em um material de aço, sob a forma de uma chapa de aço, uma viga de aço, uma folha de aço, uma barra de aço e similares. A condição de aquecimento e a condição de laminagem do processo podem ser escolhidas de forma adequada, dependendo das propriedades do material exigidas, em que a laminagem controlada, arrefecimento acelerado ou tratamento de reaquecimento podem também ser combinados.
EXEMPLOS [0072] Os exemplos da presente invenção serão descritos agora abaixo. Deve notar-se que a presente invenção não se destina a ser limitada aos exemplos apresentados.
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16/22 [0073] Os aços com as composições químicas indicadas na Tabela 1 foram cada um fundido e submetido a vazamento contínuo para ser obtido tal como placa. Em seguida, a placa foi aquecida a 1150oC e laminada a quente, a qual foi então esfriada por ar até a temperatura do ambiente, de modo a ser obtida na forma de uma chapa de aço com uma espessura de 6 mm. A ocorrência de rachadura de superfície durante a fabricação foi investigada, e os seus resultados são apresentados na Tabela 2.
[0074] Recolhido a partir da chapa de aço obtida foi uma peça de teste com um tamanho de 100mmx50mmx5mm, que foi submetida à moagem de modo que a superfície frontal da peça de teste tivesse uma rugosidade média aritmética Ra de 1,6 ou menos. As superfícies de borda e a superfície posterior da peça de teste, que serviram também como superfícies de teste, foram igualmente submetidas à moagem.
[0075] A peça de teste obtida assim foi submetida a um ensaio de desgaste descrito abaixo, de modo a avaliar a resistência à corrosão atmosférica do mesmo.
- Teste de desgaste [0076] A peça de teste foi exposta ao ar livre por um ano em quatro regiões costeiras domésticas diferentes na quantidade de sal no ar (Choshi: 0,20 mdd, Oihama: 0,30 mdd, Miyakojima: 0,36 mdd, e Okinawa: 0,50 mdd). A exposição foi realizada pela colocação da peça de teste em um suporte de exposição abrigada, de modo a simular um ambiente interior livre de chuva de uma viga de ponte, o ambiente sendo considerado para ser mais severo para o material de aço, quando aplicado a uma estrutura real, tal como uma ponte.
[0077] A peça de teste foi recuperada após a exposição de um ano, e imersa, para a remoção de ferrugem, em uma solução aquosa obtida pela adição de hexametilenotetramina a um ácido clorídrico.
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Após a remoção de ferrugem, a peça de teste foi medida para o peso de modo a obter-se uma diferença de peso em relação ao peso inicial. O valor obtido assim como a diferença foi dividido pela área da superfície do pedaço de teste, de modo a obter uma quantidade média de redução de espessura (em unidade de mm) por uma superfície, como a perda de corrosão. Para obter a perda de corrosão, a peça de teste para um tipo de aço foi submetida duas vezes ao teste mencionado acima, e a perda de corrosão obtida para cada tempo foi em média.
[0078] Além disso, uma proporção relativa da perda de corrosão para a perda de corrosão do tipo de aço AK servindo como Aço de Referência foi obtida como uma proporção de perda de corrosão. O aço é identificado como sendo bom na resistência à corrosão atmosférica quando o aço tem a taxa de perda de corrosão inferior a 1 em todos os quatro ambientes diferentes em quantidade de sal no ar.
[0079] Os resultados são apresentados juntos na Tabela 2.
[0080] A FIG. 1 é um gráfico que mostra a perda de corrosão de um tipo de aço A como Exemplo Inventivo e do tipo de aço AK como Aço de Referência, que estão cada um plotado em relação à quantidade do sal no ar.
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Tabela 1
Tipo de aço Composição química (% em massa) Ceq PCM ([%Cu]+10[% Sn])/ 2[%Ni] Observações
C Si Mn P S Al N O Cu Ni Sn Nb Outros
A 0,081 0,21 0,71 0,016 0,0039 0,026 0,0026 0,0021 0,29 0,30 0,027 0,013 - 0,27 0,14 0,95 Exemplo inventivo
B 0,076 0,20 0,70 0,018 0,0034 0,025 0,0025 0,0020 0,10 0,98 0,180 0,013 - 0,25 0,14 0,97 Exemplo inventivo
C 0,021 0,20 0,90 0,017 0,0053 0,026 0,0027 0,0021 0,10 0,22 0,034 0,013 - 0,21 0,08 0,99 Exemplo inventivo
D 0,089 0,30 0,70 0,017 0,0023 0,024 0,0023 0,0019 1,00 1,00 0,048 0,013 - 0,44 0,20 0,74 Exemplo inventivo
E 0,069 0,22 0,68 0,021 0,0043 0,026 0,0026 0,0021 0,32 0,41 0,040 0,009 - 0,27 0,13 0,87 Exemplo inventivo
F 0,074 0,19 0,70 0,021 0,0044 0,025 0,0025 0,0020 0,28 0,29 0,022 0,200 - 0,26 0,13 0,86 Exemplo inventivo
G 0,021 0,20 0,74 0,019 0,0046 0,026 0,0026 0,0021 0,25 0,31 0,036 0,013 - 0,21 0,08 0,98 Exemplo inventivo
H 0,1398 0,21 0,70 0,016 0,0033 0,025 0,0025 0,0020 0,25 0,29 0,023 0,013 - 0,32 0,20 0,82 Exemplo inventivo
I 0,056 0,06 0,80 0,016 0,0036 0,025 0,0025 0,0020 0,20 0,29 0,022 0,013 - 0,24 0,11 0,71 Exemplo inventivo
J 0,109 1,98 0,70 0,016 0,0027 0,024 0,0024 0,0019 0,65 0,61 0,023 0,013 - 0,45 0,25 0,72 Exemplo inventivo
K 0,079 0,23 0,20 0,016 0,0039 0,026 0,0026 0,0021 0,31 0,31 0,022 0,013 - 0,19 0,12 0,86 Exemplo inventivo
L 0,099 0,23 2,00 0,020 0,0042 0,026 0,0026 0,0021 0,15 0,30 0,030 0,013 - 0,48 0,22 0,74 Exemplo inventivo
M 0,084 0,25 0,70 0,014 0,0024 0,024 0,0024 0,0019 0,16 0,29 0,020 0,013 Cr: 2,00 0,25 0,24 0,62 Exemplo inventivo
N 0,031 0,25 0,70 0,018 0,0040 0,026 0,0026 0,0021 0,15 0,30 0,031 0,013 Cr: 0,21 0,20 0,10 0,77 Exemplo inventivo
O 0,082 0,40 0,83 0,008 0,0041 0,023 0,0027 0,0020 0,34 0,70 0,069 0,020 Ti: 0,006 0,32 0,17 0,74 Exemplo inventivo
P 0,082 0,40 0,83 0,008 0,0041 0,023 0,0027 0,0020 0,34 0,70 0,069 0,020 Ti: 0,198 0,32 0,17 0,74 Exemplo inventivo
Q 0,090 0,21 0,76 0,014 0,0031 0,025 0,0025 0,0020 0,32 0,86 0,097 0,021 V: 0,007 0,31 0,17 0,75 Exemplo inventivo
R 0,090 0,21 0,76 0,014 0,0031 0,025 0,0025 0,0020 0,32 0,86 0,097 0,021 V: 0,196 0,33 0,18 0,75 Exemplo inventivo
S 0,072 0,41 0,75 0,015 0,0038 0,025 0,0025 0,0022 0,36 0,38 0,013 0,024 Zr: 0,005 0,30 0,15 0,64 Exemplo inventivo
T 0,072 0,41 0,75 0,015 0,0038 0,025 0,0025 0,0022 0,36 0,38 0,013 0,024 Zr: 0,19 0,30 0,15 0,64 Exemplo inventivo
U 0,082 0,40 0,77 0,012 0,0046 0,024 0,0025 0,0021 0,27 0,41 0,017 0,017 B: 0,0001 0,29 0,16 0,53 Exemplo inventivo
V 0,082 0,40 0,77 0,012 0,0046 0,024 0,0025 0,0021 0,27 0,41 0,017 0,017 B: 0,0049 0,29 0,18 0,53 Exemplo inventivo
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Tipo de aço Composição química (% em massa) Ceq PCM ([%Cu]+10[% Sn])/ 2[%Ni] Observações
C Si Mn P S Al N O Cu Ni Sn Nb Outros
W 0,089 0,30 0,87 0,014 0,0026 0,024 0,0027 0,0020 0,35 0,79 0,091 0,007 Mg: 0,0001 0,34 0,17 0,80 Exemplo inventivo
X 0,089 0,30 0,87 0,014 0,0026 0,024 0,0027 0,0020 0,35 0,79 0,091 0,007 Mg: 0,0099 0,34 0,17 0,80 Exemplo inventivo
Y 0,080 0,35 0,78 0,005 0,0048 0,025 0,0027 0,0022 0,20 0,87 0,142 0,014 Co: 0,01 0,29 0,16 0,93 Exemplo inventivo
Z 0,080 0,35 0,78 0,005 0,0048 0,025 0,0027 0,0022 0,20 0,87 0,142 0,014 Co: 0,98 0,29 0,16 0,93 Exemplo inventivo
AA 0,085 0,38 0,78 0,026 0,0036 0,024 0,0028 0,0021 0,33 0,78 0,116 0,014 Mo: 0,005 0,32 0,17 0,95 Exemplo inventivo
AB 0,085 0,38 0,78 0,026 0,0036 0,024 0,0028 0,0021 0,33 0,78 0,116 0,014 Mo: 0,97 0,32 0,23 0,95 Exemplo inventivo
AC 0,085 0,34 0,74 0,015 0,0034 0,026 0,0027 0,0020 0,37 0,78 0,024 0,022 Sb: 0,006 0,32 0,16 0,39 Exemplo inventivo
AD 0,085 0,34 0,74 0,015 0,0034 0,026 0,0027 0,0020 0,37 0,78 0,024 0,022 Sb: 0,18 0,32 0,16 0,39 Exemplo inventivo
AE 0,073 0,40 0,73 0,029 0,0037 0,023 0,0024 0,0020 0,39 0,35 0,017 0,022 REM: 0,0001 0,30 0,15 0,79 Exemplo inventivo
AF 0,073 0,40 0,73 0,029 0,0037 0,023 0,0024 0,0020 0,39 0,35 0,017 0,022 REM: 0,099 0,30 0,15 0,79 Exemplo inventivo
AG 0,072 0,40 0,76 0,005 0,0046 0,026 0,0026 0,0022 0,30 0,40 0,003 - - 0,29 0,14 0,41 Exemplo inventivo
AH 0,085 0,21 0,74 0,014 0,0034 0,025 0,0027 0,0020 0,11 0,95 0,167 - - 0,26 0,15 0,94 Exemplo inventivo
AI 0,082 0,23 0,87 0,016 0,0026 0,024 0,0025 0,0021 0,20 0,87 - 0,004 - 0,30 0,16 0,12 Exemplo inventivo
AJ 0,089 0,38 0,78 0,012 0,0031 0,023 0,0024 0,0019 0,20 0,87 - 0,195 - 0,30 0,17 0,12 Exemplo inventivo
AK 0,097 0,20 0,69 0,023 0,0032 0,028 0,0036 0,0019 0,32 0,18 0,023 0,001 Cr: 0,51 0,29 0,18 1,54 Aço de referência
AL 0,090 0,20 0,70 0,016 0,0040 0,025 0,0025 0,0020 0,30 0,10 0,033 0,013 - 0,28 0,15 3,07 Exemplo Comparativo
AM 0,097 0,20 0,69 0,015 0,0021 0,028 0,0023 0,0018 0,29 1,00 0,186 0,013 - 0,30 0,17 1,08 Exemplo Comparativo
AN 0,098 0,20 0,69 0,016 0,0038 0,029 0,0024 0,0019 0,31 0,18 0,047 - - 0,29 0,16 2,22 Exemplo Comparativo
19/22 *Os valores sublinhados estão fora de um intervalo apropriado.
Petição 870190103264, de 14/10/2019, pág. 22/32
Tabela 2
Tipo de aço Fissura na superfície durante a fabricação Resistência à corrosão atmosférica Perda na corrosão* (mm) Taxa de perda na corrosão (em relação ao tipo de aço AK) Observações
Choshi Oihama Miyakojima Okinawa Choshi Oihama Miyakojima Okinawa
0,20 mdd 0,30 mdd 0,36 mdd 0,50 mdd 0,20 mdd 0,30 mdd 0,36 mdd 0,50 mdd
A não ocorreu boa 0,031 (0,0309) 0,035 (0,0347) 0,037 (0,0374) 0,054 (0,0540) 0,88 0,87 0,92 0,95 Exemplo inventivo
B não ocorreu boa 0,032 (0,0318) 0,035 (0,0345) 0,038 (0,0377) 0,055 (0,0551) 0,91 0,86 0,93 0,97 Exemplo inventivo
C não ocorreu boa 0,031 (0,0308) 0,035 (0,0346) 0,038 (0,0377) 0,056 (0,0560) 0,88 0,87 0,93 0,98 Exemplo inventivo
D não ocorreu boa 0,031 (0,0313) 0,034 (0,0342) 0,038 (0,0381) 0,054 (0,0543) 0,90 0,85 0,94 0,95 Exemplo inventivo
E não ocorreu boa 0,032 (0,0315) 0,034 (0,0342) 0,038 (0,0381) 0,056 (0,0555) 0,90 0,85 0,94 0,97 Exemplo inventivo
F não ocorreu boa 0,031 (0,0313) 0,035 (0,0349) 0,037 (0,0373) 0,055 (0,0548) 0,90 0,87 0,92 0,96 Exemplo inventivo
G não ocorreu boa 0,032 (0,0318) 0,035 (0,0350) 0,038 (0,0384) 0,055 (0,0546) 0,91 0,88 0,95 0,96 Exemplo inventivo
H não ocorreu boa 0,030 (0,0301) 0,036 (0,0356) 0,038 (0,0384) 0,056 (0,0557) 0,86 0,89 0,95 0,98 Exemplo inventivo
I não ocorreu boa 0,031 (0,0305) 0,034 (0,0341) 0,038 (0,0380) 0,055 (0,0551) 0,87 0,85 0,94 0,97 Exemplo inventivo
J não ocorreu boa 0,032 (0,0318) 0,034 (0,0343) 0,038 (0,0382) 0,055 (0,0549) 0,91 0,86 0,94 0,96 Exemplo inventivo
K não ocorreu boa 0,031 (0,0310) 0,034 (0,0344) 0,038 (0,0380) 0,055 (0,0549) 0,89 0,86 0,94 0,96 Exemplo inventivo
L não ocorreu boa 0,031 (0,0305) 0,036 (0,0355) 0,038 (0,0379) 0,054 (0,0543) 0,87 0,89 0,93 0,95 Exemplo inventivo
M não ocorreu boa 0,032 (0,0318) 0,034 (0,0340) 0,037 (0,0374) 0,055 (0,0552) 0,91 0,85 0,92 0,97 Exemplo inventivo
N não ocorreu boa 0,031 (0,0311) 0,034 (0,0340) 0,038 (0,0375) 0,055 (0,0553) 0,89 0,85 0,92 0,97 Exemplo inventivo
O não ocorreu boa 0,032 (0,0318) 0,035 (0,0352) 0,038 (0,0375) 0,055 (0,0547) 0,91 0,88 0,92 0,96 Exemplo inventivo
P não ocorreu boa 0,031 (0,0306) 0,034 (0,0342) 0,038 (0,0379) 0,056 (0,0557) 0,88 0,86 0,93 0,98 Exemplo inventivo
Q não ocorreu boa 0,032 (0,0315) 0,035 (0,0350) 0,038 (0,0383) 0,055 (0,0554) 0,90 0,88 0,94 0,97 Exemplo inventivo
R não ocorreu boa 0,030 (0,0302) 0,035 (0,0347) 0,038 (0,0382) 0,054 (0,0544) 0,86 0,87 0,94 0,95 Exemplo inventivo
S não ocorreu boa 0,032 (0,0317) 0,034 (0,0343) 0,038 (0,0383) 0,055 (0,0546) 0,91 0,86 0,94 0,96 Exemplo inventivo
T não ocorreu boa 0,031 (0,0305) 0,035 (0,0353) 0,038 (0,0381) 0,056 (0,0558) 0,87 0,88 0,94 0,98 Exemplo inventivo
20/22
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Tipo de aço Fissura na superfície durante a fabricação Resistência à corrosão atmosférica Perda na corrosão* (mm) Taxa de perda na corrosão (em relação ao tipo de aço AK) Observações
Choshi Oihama Miyakojima Okinawa Choshi Oihama Miyakojima Okinawa
0,20 mdd 0,30 mdd 0,36 mdd 0,50 mdd 0,20 mdd 0,30 mdd 0,36 mdd 0,50 mdd
U não ocorreu boa 0,032 (0,0317) 0,035 (0,0354) 0,037 (0,0373) 0,055 (0,0550) 0,91 0,88 0,92 0,96 Exemplo inventivo
V não ocorreu boa 0,031 (0,0305) 0,034 (0,0340) 0,038 (0,0377) 0,055 (0,0552) 0,87 0,85 0,93 0,97 Exemplo inventivo
W não ocorreu boa 0,031 (0,0308) 0,035 (0,0354) 0,037 (0,0373) 0,054 (0,0544) 0,88 0,89 0,92 0,95 Exemplo inventivo
X não ocorreu boa 0,030 (0,0302) 0,035 (0,0352) 0,038 (0,0376) 0,056 (0,0555) 0,86 0,88 0,93 0,97 Exemplo inventivo
Y não ocorreu boa 0,032 (0,0316) 0,035 (0,0353) 0,038 (0,0381) 0,055 (0,0548) 0,90 0,88 0,94 0,96 Exemplo inventivo
Z não ocorreu boa 0,031 (0,0309) 0,035 (0,0347) 0,038 (0,0377) 0,054 (0,0543) 0,89 0,87 0,93 0,95 Exemplo inventivo
AA não ocorreu boa 0,032 (0,0317) 0,034 (0,0344) 0,038 (0,0380) 0,056 (0,0558) 0,91 0,86 0,94 0,98 Exemplo inventivo
AB não ocorreu boa 0,031 (0,0314) 0,035 (0,0352) 0,038 (0,0384) 0,055 (0,0553) 0,90 0,88 0,95 0,97 Exemplo inventivo
AC não ocorreu boa 0,031 (0,0308) 0,035 (0,0349) 0,038 (0,0384) 0,055 (0,0545) 0,88 0,87 0,95 0,95 Exemplo inventivo
AD não ocorreu boa 0,030 (0,0303) 0,035 (0,0353) 0,038 (0,0378) 0,055 (0,0552) 0,87 0,88 0,93 0,97 Exemplo inventivo
AE não ocorreu boa 0,031 (0,0307) 0,035 (0,0346) 0,038 (0,0382) 0,055 (0,0550) 0,88 0,87 0,94 0,96 Exemplo inventivo
AF não ocorreu boa 0,030 (0,0303) 0,035 (0,0345) 0,037 (0,0373) 0,056 (0,0557) 0,87 0,86 0,92 0,98 Exemplo inventivo
AG não ocorreu boa 0,031 (0,0314) 0,036 (0,0360) 0,038 (0,0380) 0,056 (0,0559) 0,90 0,90 0,94 0,98 Exemplo inventivo
AH não ocorreu boa 0,031 (0,0314) 0,036 (0,0364) 0,039 (0,0388) 0,056 (0,0558) 0,90 0,91 0,96 0,98 Exemplo inventivo
AI não ocorreu boa 0,032 (0,0323) 0,036 (0,0363) 0,039 (0,0388) 0,055 (0,0552) 0,92 0,91 0,96 0,97 Exemplo inventivo
AJ não ocorreu boa 0,033 (0,0325) 0,035 (0,0351) 0,040 (0,0398) 0,056 (0,0557) 0,93 0,88 0,98 0,98 Exemplo inventivo
AK não ocorreu fraca 0,035 (0,0350) 0,040 (0,0400) 0,041 (0,0406) 0,057 (0,0571) 1,00 1,00 1,00 1,00 Aço de referência
AL ocorreu fraca 0,033 (0,0326) 0,039 (0,0389) 0,041 (0,0413) 0,058 (0,0577) 0,93 0,97 1,02 1,01 Exemplo Comparativo
AM ocorreu boa 0,030 (0,0301) 0,035 (0,0348) 0,038 (0,0376) 0,055 (0,0549) 0,86 0,87 0,93 0,96 Exemplo Comparativo
AN ocorreu fraca 0,034 (0,0338) 0,039 (0,0386) 0,042 (0,0417) 0,057 (0,0570) 0,97 0,96 1,03 1,00 Exemplo Comparativo
21/22 * Valores arredondados à terceira casa decimal mais próxima são apresentados (valores em parênteses são de três casas decimais)
Petição 870190103264, de 14/10/2019, pág. 24/32
22/22 [0081] Com referência à Tabela 2 e à FIG. 1, os exemplos da invenção todos têm a taxa de perda de corrosão inferior a 1 em todos os quatro diferentes ambientes em quantidade de sal no ar, o que significa que os exemplos da invenção são todos transmitidos com boa resistência à corrosão atmosférica. Em particular, no ambiente onde a quantidade de sal no ar é 0,30 mdd ou menos, o aço tem uma perda de corrosão por ano de 0,036 mm, no máximo, o que significa que o aço pode ser transmitido com durabilidade equivalente à duração de 100 anos, por exemplo, quando o aço é aplicado a uma ponte.
[0082] Nenhuma fissura da superfície foi observada em qualquer dos exemplos da invenção durante a fabricação.
[0083] Enquanto isso, os tipos de aço AL, AM e AN que servem como Exemplos Comparáveis sofreram fissura da superfície durante a fabricação. Além disso, os tipos de aço AL e AN eram inferiores, mesmo na resistência à corrosão atmosférica.
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1/2

Claims (2)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Material de aço para uma estrutura soldada, caracterizado pelo fato de que apresenta uma composição química que inclui, em % em massa:
    C: 0,02 % ou mais e menos de 0,14 %,
    Si: 0,05 % ou mais e 2,0 % ou menos,
    Mn: 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos,
    P: 0,005 % ou mais e 0,03 % ou menos,
    S: 0,0001 % ou mais e 0,02 % ou menos,
    Al: 0,001 % ou mais e 0,1 % ou menos,
    Cu: 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos,
    Ni: 0,1 % ou mais e 1,0 % ou menos, a composição química que inclui ainda pelo menos um selecionado a partir de, em % em massa:
    Nb: 0,004 % ou mais e 0,2 % ou menos; e
    Sn: 0,001 % ou mais e 0,2 % ou menos, e a composição química que inclui ainda, como elementos opcionais, pelo menos um selecionado a partir de, em % em massa:
    Cr: 0,2 % ou mais e 2,0 % ou menos;
    Ti: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
    V: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
    Zr: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos;
    B: 0,0001 % ou mais e 0,0050 % ou menos;
    Mg: 0,0001 % ou mais e 0,0100 % ou menos;
    Co: 0,01 % ou mais e 1,00 % ou menos;
    Mo: 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos;
    Sb: 0,005 % ou mais e 0,200 % ou menos; e
    REM: 0,0001 % ou mais e 0,1000 % ou menos, e o equilíbrio sendo o Fe e impurezas acidentais, em que Cu, Ni e Sn estão contidos em quantidades que sa
    Petição 870190103264, de 14/10/2019, pág. 26/32
  2. 2/2 tisfaçam a relação definida pela seguinte fórmula (1): ([%Cu]+10[%Sn])/2[%Ni] <1... (1), em que [%M] representa o teor (% em massa) do elemento M no aço.
    Petição 870190103264, de 14/10/2019, pág. 27/32
    1/1
    Perda na corrosão (mm)
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