BR112013003602B1 - Processo e sistema para fornecer vapor a partir da coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve - Google Patents

Processo e sistema para fornecer vapor a partir da coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve Download PDF

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Abstract

processo e sistema para fornecer vapor a partir da coluna de sacagem par aa coluna de extremidade de produto leve. a presente invenção refere-se a um método de aquecimento de uma coluna de extremidade de produto leve por meio de direcionar uma ou mais correntes laterais de vapor a partir de uma coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve. a presente invenção é também direcionada a um processo de carbonização para produzir ácido acético, em que uma ou mais correntes laterais de vapor a partir de uma coluna de secagem proporciona a energia externa necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.

Description

PROCESSO E SISTEMA PARA FORNECER VAPOR A PARTIR DA COLUNA DE SECAGEM PARA A COLUNA DE EXTREMIDADE DE PRODUTO LEVE.
Reivindicação de Prioridade [001] A presente invenção reivindica prioridade em relação
ao pedido US N° 12/857,323, depositado em 16 de Agosto de
2010, o conteúdo e a descrição total do qual se encontra aqui
incorporado por referência.
Campo da Invenção
[002] A presente invenção é direcionada a um método de
aquecimento de uma coluna de extremidade de produto leve
através de direcionar uma ou mais correntes laterais de vapor a partir de uma coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve. A presente invenção é também direcionada a um processo de carbonilação para produzir ácido acético, em que uma ou mais correntes laterais de vapor a partir de uma coluna de secagem proporciona a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
Antecedentes da Invenção [003] Um processo comercial amplamente usado e bem sucedido para sintetizar ácido acético envolve a carbonilação catalisada de metanol com monóxido de carbono. O catalisador contém ródio e/ou irídio e um promotor de halogênio, tipicamente iodeto de metila. A reação é conduzida ao continuamente borbulhar monóxido de carbono através de um meio de reação líquido no qual o catalisador é dissolvido. O meio de reação compreende ácido acético, acetato de metila, água, iodeto de metila e o catalisador. Processos comerciais convencionais para a carbonilação de metanol incluem os
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2/30 descritos nas Patentes
U.S. N°s
3,769, 329, 5,001,259,
5,026,908, e 5,144,068, o conteúdo e a descrição total do qual se encontra aqui incorporado por referência. Outro processo convencional de carbonilação de metanol inclui processo
Cativa™, que discutido em Jones,
J. H. (2002)
The CativaTM Process for the Manufacture of
Acetic Acid,
Platinum Metals Review, 44 (3): 94-105, descrição total do qual se encontra aqui conteúdo e incorporado por referência.
[004] O produto de ácido acético bruto a partir do reator é processado em uma seção de purificação para remover as impurezas e recuperar ácido acético. As referidas impurezas, que podem estar presentes em quantidades de traços, afetem a qualidade do ácido acético, especialmente na medida em que as impurezas são circuladas através de um processo de reação, que, entre outras coisas, pode resultar em um incremento com o tempo das referidas impurezas. As técnicas de purificação convencionais para remover as referidas impurezas incluem tratar a corrente de produtos de ácido acético com oxidantes, ozônio, água, metanol, carbono ativado, aminas, e semelhante. Os tratamentos podem também ser combinados com a destilação do produto de ácido acético bruto. Em geral, em muitos processos químicos tais como produção de ácido acético, as colunas de destilação consomem uma quantidade significante de energia. As colunas de destilação podem cada uma das quais independentemente receber a energia necessária para acionar a separação dentro da coluna.
[005] A presente invenção proporciona processos novos e aprimorados para vantajosamente aumentar a eficiência geral de um processo de produção de ácido acético ao proporcionar a
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3/30 energia necessária para acionar a separação em um sistema de separação, preferivelmente uma coluna de extremidade de produto leve, a partir de outro local dentro do sistema.
Breve Sumário da Invenção [006] A presente invenção é direcionada a vantajosamente aumentar a eficiência geral de um processo de produção de ácido acético ao proporcionar a energia necessária para acionar a separação em um sistema de separação, preferivelmente uma coluna de extremidade de produto leve, a partir de outro local dentro do sistema.
Foi agora descoberto que a energia em uma coluna de secagem pode ser vantaj osamente controlada e transferida a outras porções de um sistema de separação, em particular, uma coluna de extremidade de produto leve. Por exemplo, em uma primeira modalidade, a presente invenção é direcionada a um método de carbonilação de produzir ácido acético, compreendendo as etapas de purificar uma corrente de produto bruto em uma coluna de extremidade de produto leve para gerar uma corrente de produto, direcionar a corrente de produto a uma coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto e uma ou mais correntes laterais de vapor, em que uma ou mais correntes laterais de vapor proporcionam energia a um ou mais sistemas de separação.
[007] Em uma segunda modalidade, a presente invenção é direcionada a um método de aquecimento uma coluna de extremidade de produto leve compreendendo as etapas de reagir monóxido de carbono com pelo menos um reagente em um primeiro reator contendo um meio de reação para produzir a corrente de produto bruto compreendendo ácido acético, em que o pelo menos um reagente é selecionado a partir do grupo que
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4/30 consiste em metanol, acetato de metila, formato de metila, éter dimetílico e misturas dos mesmos, e em que o meio de reação compreende água, ácido acético, iodeto de metila, acetato de metila, e um catalisador, purificar uma corrente de produto bruto na coluna de extremidade de produto leve para gerar uma corrente de produto, direcionar a corrente de produto a uma coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto e uma ou mais correntes laterais de vapor, e direcionar uma ou mais correntes laterais de vapor para a coluna de extremidade de produto leve, em que uma ou mais correntes laterais de vapor aquecem a corrente de produto bruto na coluna de extremidade de produto leve. Em algumas modalidades, um refervedor não é conectado a uma porção de fundo da coluna de extremidade de produto leve. Em algumas modalidades a coluna de secagem é conectada a um refervedor.
[008] Em uma terceira modalidade, a presente invenção é direcionada a um processo de carbonilação de produzir ácido acético, compreendendo as etapas de purificar uma corrente de produto bruto em uma coluna de extremidade de produto leve para remover iodeto de metila e acetato de metila e gerar uma corrente de produto, a corrente de produto tendo uma concentração mais baixa de iodeto de metila e acetato de metila do que a corrente de produto bruto, e arrastar a corrente de produto a partir de um lado de arraste da coluna de extremidade de produto leve, direcionar a corrente de produto a uma coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto e uma ou mais correntes laterais de vapor, em que uma ou mais correntes laterais de vapor a partir da coluna de secagem aquecem a corrente de produto bruto na coluna de extremidade de produto leve.
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5/30
[009] Em uma quarta modalidade, a presente invenção é
direcionada a um método de aquecimento uma coluna de
extremidade de produto leve compreendendo as etapas de
purificar uma corrente de produto bruto na coluna de
extremidade de produto leve para gerar uma corrente de
produto, direcionar a corrente de produto purificada a uma
coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto, e transferir calor a partir da coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve. Em algumas modalidades, a etapa de transferir calor adicionalmente compreende arrastar uma ou mais correntes laterais de vapor a partir da coluna de secagem, e direcionar uma ou mais correntes laterais de vapor para a coluna de extremidade de produto leve.
Breve Descrição dos Desenhos [0010] A presente invenção será melhor entendida em vista das figuras não limitantes anexas, em que:
[0011] A figura 1 ilustra um exemplo de esquema de acordo com uma modalidade da presente invenção.
Descrição Detalhada da Invenção [0012] A presente invenção em geral se refere ao fornecimento de pelo menos alguma necessidade de energia de uma porção de um sistema de separação em um processo de produção de ácido acético com uma ou mais correntes laterais de vapor derivadas a partir de uma coluna de secagem. Em uma modalidade preferida, uma ou mais correntes laterais de vapor são direcionadas a uma coluna de extremidade de produto leve, e proporciona a energia necessária para acionar a separação na mesma. Em outras palavras, algumas modalidades da presente invenção envolvem transferir calor, preferivelmente excesso de calor, a partir da coluna de secagem para acionar a
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6/30 separação na coluna de extremidade de produto leve. Em sistemas convencionais, uma porção da energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve é proporcionada pelo produto de ácido acético bruto alimentado para a coluna. O produto de ácido acético bruto está tipicamente na fase de vapor. Para sistemas convencionais, além da energia proporcionada a partir do produto de ácido acético bruto, a coluna de extremidade de produto leve pode também receber energia a partir de um refervedor distinto na base da coluna de extremidade de produto leve.
[0013] A presente invenção vantajosamente aprimora a eficiência da produção de ácido acético ao eliminar a necessidade para o refervedor e usar a energia em uma ou mais correntes de vapor a partir da coluna de secagem para acionar a separação da coluna de extremidade de produto leve. Em modalidades preferidas, uma ou mais correntes laterais de vapor são obtidas a partir de uma coluna de secagem e mais preferivelmente a partir da base da coluna de secagem. Cada uma de uma ou mais correntes laterais de vapor pode compreender ácido acético e água. Uma ou mais correntes laterais de vapor são alimentadas diretamente dentro da coluna de extremidade de produto leve, similar ao produto de ácido acético bruto que é alimentado para a coluna de extremidade de produto leve.
[0014] Modalidades ilustrativas da presente invenção são descritas abaixo. No sentido de deixar tudo claro, nem todas as características de uma implementação atual são descritas na presente especificação. Será evidentemente observado que no desenvolvimento de qualquer uma das modalidades, numerosas
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7/30 decisões específicas de implementação devem ser tomadas para se alcançar os objetivos específicos do desenvolvedor, tais como estar em conformidade com as restrições relacionadas ao sistema e relacionadas ao negócio, que podem variar de uma implementação para outra, e será uma rotina para aqueles versados na técnica tendo o benefício da presente descrição.
[0015] A presente invenção pode ser apreciada em conjunto, por exemplo, com a carbonilação de metanol com monóxido de carbono em um sistema de reação catalítica homogênea compreendendo um solvente de reação, metanol e/ou derivados reativos dos mesmos, um catalisador do Grupo VIII, pelo menos uma concentração finita de água, e opcionalmente um sal iodeto.
[0016] Catalisadores do Grupo VIII adequados incluem catalisadores de ródio e/ou irídio. Quando um catalisador de ródio é utilizado, o catalisador de ródio pode ser adicionado em qualquer forma adequada de modo que o ródio está na solução de catalisador como uma mistura de equilíbrio incluindo o ânion [Rh(CO)2I2]- como é bem conhecido na técnica. Opcionalmente, o catalisador pode ser um ânion dicarbonila diiodeto de ródio que é ionicamente ligado a uma resina adequada, por exemplo, polivinilpiridina. Sais iodetos opcionalmente mantidos nas misturas de reação dos processos descritos aqui podem ser na forma de um sal solúvel de um metal alcalino ou metal alcalino terroso ou um sal de amônia quaternária ou fosfônio. Em determinadas modalidades, o catalisador co-promotor é iodeto de lítio, acetato de lítio, ou misturas dos mesmos. O sal co-promotor pode ser adicionado como um sal não iodeto que irá gerar um sal iodeto. O estabilizador de catalisador de iodeto pode ser introduzido
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8/30 diretamente em um sistema de reação. Alternativamente, o sal iodeto pode ser gerado ín sítu uma vez que sob as condições de operação de um sistema de reação, uma ampla faixa de precursores de sal não iodeto irá reagir com o iodeto de metila para gerar o estabilizador de sal iodeto copromotor correspondente. Para detalhes adicionais relativos aos catalisadores de ródio e a geração de sal iodeto, vide as patentes US N°s 5.001.259; 5.026.908; e 5.144.068, as quais se encontram aqui incorporadas por referência em suas totalidades.
[0017] Quando um catalisador de irídio é utilizado, o catalisador de irídio pode compreender qualquer composto contendo irídio que é solúvel na composição de reação líquida. O catalisador de irídio pode ser adicionado à composição de reação líquida para a reação de carbonilação em qualquer forma adequada que se dissolva na composição de reação líquida ou é conversível em uma forma solúvel. Exemplos de compostos adequados contendo irídio que podem ser adicionados à composição de reação líquida incluem: IrCl3, Irl3, IrBr3, [Ir(CO)2I]2, [Ir(CO)2Cl]2, [Ir(CO)2Br]2, [Ir(CO)2l2]-H+, [Ir(CO)-2Br2]-H+, [Ir(CO)2I41H+, [Ir(CH3)I3(CO)2]-H+, Ir4(CO)i2, IrCl3*3H2O, IrBr3*3H2O, metal irídio, Ir2O3, Ir(acac) (CO)2, Ir(acac)3, acetato de irídio, [Ir3O(OAc) 6 (H2O) 3] [OAc] , e ácido hexacloroirídico [H2IrCl6].
Complexos livres de cloreto de irídio tais como acetatos, oxalatos e acetoacetatos são em geral empregados como materiais de partida.
A concentração de catalisador de irídio na composição de reação líquida pode ser na faixa de 100 a
6000 wppm. A carbonilação do metanol utilizando catalisador de irídio é bem conhecida e é em geral descrita nas Patentes
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US N°s 5,942,460; 5,932,764; 5,883,295; 5,877,348; 5,877,347
e 5,696,284, as quais se encontram aqui incorporadas por referência em suas totalidades.
[0018] Um co-catalisador/promotor de halogênio é em geral
usado em combinação com o componente de catalisador de metal do Grupo VIII. Iodeto de metila é preferido como o promotor de halogênio. Preferivelmente, a concentração do promotor de halogênio na composição de reação líquida é na faixa 1 a 50% em peso, preferivelmente 2 a 30% em peso.
[0019] O promotor de haleto de alquila pode ser combinado
com um composto de sal estabilizador/co-promotor que pode
incluir sais de um metal do Grupo IA ou Grupo IIA, ou uma
amônia quaternária ou sal de fosfônio. Particularmente
preferido são os sais de iodeto ou acetato, por exemplo, iodeto de lítio ou acetato de lítio.
[0020] Outros promotores e co-promotores podem ser usados
como parte do sistema catalítico da presente invenção como descrito na Publicação de Patente Europeia EP 0 849 248, a qual se encontra aqui incorporada por referência em sua totalidade. Promotores adequados são selecionados a partir de rutênio, ósmio, tungstênio, rênio, zinco, cádmio, índio,
gálio, mercúrio, níquel, platina, vanádio, titânio, cobre,
alumínio, estanho, antimônio, e são mais preferivelmente selecionados a partir de rutênio e ósmio. Co-promotores específicos são descritos na patente US N° 6,627,770, a qual se encontra aqui incorporada por referência em sua totalidade.
[0021] Um promotor pode estar presente em uma quantidade
eficaz até o limite de sua solubilidade na composição de
reação líquida e/ou quaisquer correntes de processo líquido
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10/30 reciclado para um reator de carbonilação a partir do estágio de recuperação de ácido acético. Quando usado, o promotor é adequadamente presente na composição de reação líquida em uma razão molar de promotor para metal catalisador de 0,5:1 a 15:1, preferivelmente 2:1 a 10:1, mais preferivelmente 2:1 a 7,5:1. Uma concentração adequada do promotor é 400 a 5000 wppm.
[0022] Em uma modalidade, a temperatura da reação de carbonilação no primeiro reator 105 é preferivelmente a partir de 150°C a 250°C, por exemplo, a partir de 155°C a 235°C, ou a partir de 160°C a 220°C. A pressão da reação de carbonilação é preferivelmente a partir de 10 a 200 bar, preferivelmente 10 a 100 bar, mais preferivelmente 15 a 50 bar. Ácido acético é tipicamente fabricado em uma reação de fase líquida a uma temperatura de a partir de cerca de 160220°C e uma pressão total de a partir de cerca de 20 a cerca de 50 bar.
[0023] A figura 1 mostra um exemplo de sistema de carbonilação 100 para a produção de ácido acético de acordo com modalidades da presente invenção. Outros sistemas de carbonilação que podem ser usados com as modalidades da presente invenção incluem os descritos nas Patentes US N°s 7,223,886, 7,005,541, 6,6657,078, 6,339,171, 5,731,252,
5,144,068, 5,026,908, 5,001,259, 4,994,608, e Publicações US N°s 2008/0287706, 2008/0293966, 2009/0107833, 2009/0270651, o conteúdo e a descrição total das quis se encontram aqui incorporados por referência. O sistema 100 compreende uma seção de carbonilação 101 e uma seção de purificação 102. Deve ser entendido que a seção de carbonilação 101 mostrada na figura 1 é exemplificativa e outros componentes podem ser
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11/30 usados dentro do âmbito da presente invenção.
[0024]
A seção de carbonilação 101 compreende uma corrente de alimentação de monóxido de carbono 103, corrente de alimentação de reagente 104, reator 105, cintilador 106 unidade de recuperação 107.
Preferivelmente monóxido de carbono e pelo menos um reagente são continuamente alimentados pelas correntes de alimentação
103 e 104, respectivamente, ao reator 105.
A corrente de alimentação de reagente 104 pode fornecer pelo menos um reagente selecionado a partir do grupo formato de metila, que consiste em metanol, acetato de metila, éter dimetílico, e/ou misturas dos mesmos, ao reator 105. Em modalidades preferidas, a corrente de alimentação de reagente 104 pode fornecer metanol e/ou acetato de metila. Opcionalmente, a corrente de alimentação de reagente 104 pode ser conectada a uma ou mais recipientes (não mostrados) que armazenam reagentes frescos para um processo de carbonilação. Adicionalmente, embora não mostrado pode haver um recipiente de armazenamento de iodeto de metila e/ou recipiente de catalisador conectado ao reator 105 para fornecer fresh iodeto de metila e catalisador frescos conforme necessário para manter as condições de reação.
[0025] Uma ou mais correntes de alimentação de reciclagem 108, 108' preferivelmente a partir da seção de purificação, pode ser alimentada ao reator 105. Embora duas correntes de alimentação de reciclagem 108, 108' sejam mostradas na figura 1, pode haver múltiplas correntes que são alimentadas separadamente ao reator 105. Como discutido abaixo, as correntes de alimentação de reciclagem 108 podem compreender os componentes do meio de reação, assim como catalisador residual e/ou capturado e ácido acético.
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12/30 [0026] Opcionalmente, pode haver pelo menos uma corrente de
água fresca (não mostrada) que pode ser alimentada ao reator
105.
[0027] Em modalidades preferidas, o reator 105 é uma fase
líquida reator de carbonilação . O reator 105 é
preferivelmente ou um recipiente do tipo de agitação ou recipiente do tipo de coluna de bolhas, com ou sem um agitador, dentro do qual os conteúdos de líquido de reação são mantidos, preferivelmente de modo automático, a um predeterminado nível, que preferivelmente permanece substancialmente constante durante a operação normal. Metanol fresco a partir da corrente de alimentação 104, monóxido de carbono a partir da corrente de alimentação 103, e correntes de reciclagem 108, junto com as correntes opcionais de iodeto de metila, correntes de catalisador, e/ou correntes de água, são continuamente introduzidas no reator 105 como necessário para manter a concentração de água de pelo menos a partir de 0,1% em peso a 14% em peso no meio de reação.
[0028] Em um típico processo de carbonilação, monóxido de carbono é continuamente introduzido em um reator de carbonilação, preferivelmente por meio de um distribuidor, e de modo desejável abaixo do agitador que pode ser usado para agitar os conteúdos. A alimentação gasosa preferivelmente é vigorosamente dispersada através do líquido de reação pelo meio de agitação. Uma corrente de purga gasosa/vapor 109 de modo desejável é ventilada a partir do reator 105 para evitar o incremento dos subprodutos gasosos, inertes, e para manter a pressão parcial de monóxido de carbono ajustada a uma determinada total reator pressão. A temperatura do reator pode ser controlada e a alimentação de monóxido de carbono é
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13/30 introduzida a um coeficiente suficiente para manter a pressão total do reator desejada. A corrente de purga de gasosos 109 pode ser lavada com ácido acético e/ou metanol na unidade de recuperação 107 para recuperar componentes de baixo ponto de fusão, tais como iodeto de metila. A corrente de purga de gasosos 109 pode ser condensada e alimentada para a unidade de recuperação 107 que pode retornar os componentes de baixo ponto de fusão 110 no topo do reator 105. Os componentes de baixo ponto de fusão 110 podem compreender acetato de metila e/ou iodeto de metila. Monóxido de carbono na corrente de purga de gasosos 109 pode ser purgada na linha 111 ou alimentada por meio da linha 111' para a base de cintilador 106 para aumentar a estabilidade do ródio.
[0029] O produto de carbonilação é extraído a partir do reator de carbonilação 105 a um coeficiente suficiente para manter um nível constante na mesma e é proporcionado ao cintilador 106 por meio da corrente 112. No cintilador 106, um produto de carbonilação é separado em uma etapa de separação flash com ou sem a adição de calor para se obter uma corrente de produto bruto 113 compreendendo ácido acético, e uma corrente de reciclagem de catalisador 114, compreendendo uma solução contendo catalisador que preferivelmente é reciclada ao reator por meio de corrente 108. A solução contendo catalisador predominantemente contém ácido acético, o catalisador de ródio, e o sal iodeto, junto com menores quantidades de acetato de metila, iodeto de metila, e água, como discutido acima. A corrente de produto bruto 113 compreende ácido acético, acetato de metila, iodeto de metila, água, alcanos, e compostos de redução de permanganato (PRC's). PRC's pode incluir, por exemplo,
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14/30 compostos tais como acetaldeído, acetona, metil etil cetona, butiraldeído, crotonaldeído, 2-etil crotonaldeído, 2-etil butiraldeído e semelhante, e os produtos de condensação de aldol dos mesmos. Os gases dissolvidos que saem do reator 105 e que entram no cintilador 106 compreendem uma porção do monóxido de carbono e podem também conter subprodutos gasosos tais como metano, hidrogênio, e dióxido de carbono, e inertes tais como nitrogênio e argônio, e oxigênio. Os referidos gases dissolvidos saem do cintilador 106 como parte de uma corrente de produto bruto 113. A corrente de produto bruto 113 a partir de cintilador 106 é direcionada para a seção de purificação 102.
[0030] Em uma modalidade, a seção de purificação 102 compreende uma coluna de extremidade de produto leve 120 e uma coluna de secagem 130. Em modalidades adicionais, a seção de purificação 102 pode compreender uma ou mais colunas para a remoção de PRC's, leitos de guarda, lavadores de ventilação, e/ou colunas de extremidade pesada. As colunas de remoção de PRC são descritas nas Patentes US N°s 6,143,930, 6,339,171, e 7,223,886, e Publicações US números 2005/0197513, 2006/0247466, e 2006/0293537, o conteúdo e a descrição total do qual se encontra aqui incorporado por referência. Leitos de guarda são descritos nas Patentes US N°s 4,615,806, 4,894,477, e 6,225,498, o conteúdo e a descrição total do qual se encontra aqui incorporado por referência.
[0031] A corrente de produto bruto 113 a partir da seção de carbonilação 101 é alimentada para a coluna de extremidade de produto leve 120 para obter uma corrente de vapor superior de baixo ponto de ebulição 121, uma corrente lateral de produto
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122, e uma corrente de fundo opcional 123. A temperatura na base da coluna de extremidade de produto leve 120, isto é, temperatura da corrente de fundo de saída opcional 123, preferivelmente é a partir de 120°C a 170°C. Adicionalmente, a temperatura na aprte de topo da coluna de extremidade de produto leve, isto é, a temperatura da corrente de vapor superior de baixo ponto de ebulição 121, preferivelmente é a partir de 100°C a 145°C.
[0032] A corrente de vapor superior de baixo ponto de ebulição 121 pode compreender iodeto de metila, acetato de metila, água, PRC's, ácido acético, alcanos, e gases dissolvidos. Como mostrado, a corrente de vapor superior de baixo ponto de ebulição 121 preferivelmente é condensada e direcionada a uma unidade de separação de fase superior, como mostrado pelo receptor superior ou decantador 124. As condições são de modo desejável mantidas de modo que a corrente de vapor superior de baixo ponto de ebulição 121, uma vez no decantador 124, irá separar-se em uma fase leve 125 e uma fase pesada 126. Gases não condensáveis podem ser removidos pela corrente de ventilação 127 e opcionalmente alimentados a uma ou mais lavadores (não mostrados) para recuperar quaisquer componentes de baixo ponto de ebulição.
[0033] Fase leve 125 preferivelmente compreende água, ácido acético, e PRC's, assim como iodeto de metila e acetato de metila. Como mostrado na figura 1, a fase leve 125 pode ser refluída para coluna de extremidade de produto leve 120. Uma porção da fase leve 125 pode também ser separada e processada em uma ou mais colunas (não mostradas) para remover PRC's por meio da linha 128. Opcionalmente, uma porção da fase leve 125 pode também ser retornada para a seção de carbonilação 101 e
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16/30 co-alimentada com a corrente de reciclagem 108' ao reator 105. A fase pesada 126 a partir do decantador 124 pode ser convenientemente recirculada, seja diretamente ou indiretamente, ao reator 105 por meio de corrente de reciclagem 108'. Por exemplo, uma porção da fase pesada 126 pode ser recirculada ao reator 105, com uma corrente de deslize (não mostrada), em geral uma pequena quantidade, por exemplo, a partir de 5 a 40% em volume, ou a partir de 5 a 20% em volume, da fase pesada 126 sendo direcionado como uma ou mais colunas para remover PRC's.
[0034] A corrente lateral de produto 122 a partir da coluna de extremidade de produto leve pode compreender ácido acético e água. Em uma modalidade, a corrente lateral de produto 122 pode compreender pelo menos 70% em peso de ácido acético, por exemplo, pelo menos 80% em peso ou pelo menos 85% em peso, e pode compreender menos do que 15% em peso de água, por exemplo, menos do que 10% em peso ou menos do que 5% em peso. Em termos de faixas, a corrente de produto 122 compreende a partir de 0,01% em peso a 20% em peso, 0,1% em peso a 10% em peso, ou 1% em peso a 5% em peso de água. A corrente lateral de produto 122 preferivelmente é na fase líquida e é retirada a partir da coluna de extremidade de produto leve 120 a uma temperatura de a partir de 115°C a 160°C, por exemplo, a partir de 125°C a 155°C. A corrente lateral de produto 122 pode ser alimentada para a coluna de secagem 130 para obter uma corrente seca de produto 131 e uma corrente superior 132 compreendida principalmente de água separada. A corrente de produto purificado seco 131 preferivelmente compreende ácido acético em uma quantidade maior do que 90% em peso, por exemplo, maior do que 95% em peso ou maior do que 98% em
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17/30 peso. Opcionalmente, a corrente de produto purificado seco 131 pode ser adicionalmente tratada em um ou mais leitos de guarda (não mostrados) e/ou colunas de extremidade pesada (não mostradas) para adicionalmente remover as impurezas. A corrente superior 132 da coluna de secagem pode ser condensada e separada em um receptor 133. Uma porção do líquido a partir de receptor 133 pode ser refluído para a coluna de secagem 130 por meio da linha 134 e outra porção pode ser retornada para a seção de carbonilação 101 por meio da linha 135. A temperatura na base da coluna de secagem 130, isto é, temperatura da corrente de saída de produto purificado seco 131, preferivelmente é a partir de 130°C a 185°C. Adicionalmente, a temperatura na parte de topo da coluna de secagem 130, isto é, temperatura da corrente superior 132, preferivelmente é a partir de 110°C a 150°C.
[0035] A energia externa introduzida (tal como energia a partir de um trocador de calor refervedor ou injeção direta) para separar os componentes do corrente lateral de produto 122 na coluna de secagem 130 é em geral maior do que a energia externa necessária para a coluna de extremidade de produto leve 120. Em uma modalidade, o refervedor 136 de coluna de secagem 130 proporciona substancialmente a mesma quantidade de energia sob condições normais ou parciais, e assim pode resultar em um excesso de energia latente que pode ser usada como uma fonte externa de energia para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve 120. Como mostrado na figura 1, um refervedor 136 pode ser usado para fornecer as necessidades de energia para a coluna de secagem 130. Uma porção da corrente de produto purificado seco 131 pode ser re-circulada para a coluna de secagem 130 pelo
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18/30 refervedor 136.
[0036] Retornando para a coluna de extremidade de produto leve 120, uma vez que a corrente de fundo de extremidade leve opcional 123 tipicamente compreenderá componentes pesados, ácido acético, água, e catalisador arrastado, pode ser benéfico se reciclar toda ou uma porção da corrente de fundo de extremidade leve 123 ao reator 105 por meio de uma ou mais correntes de reciclagem 108 . A corrente de fundo de extremidade leve 123 pode ser combinada com a corrente de reciclagem de catalisador 114 a partir do cintilador 106 e retornada junto ao reator 105, como mostrado na figura 1. Opcionalmente, a corrente de fundo de extremidade leve 123 pode ser alimentada para a base do cintilador 106.
[0037] Em um sistema convencional, a energia para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve pode ser fornecida pelo calor da corrente de produto bruto e/ou um refervedor. A corrente de produto bruto 113 sai do cintilador 106 a uma temperatura de a partir de 115°C a 170°C, por exemplo, a partir de 125°C a 165°C ou 130°C a 160°C. Em uma modalidade exemplificativa, a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve é pelo menos 6,000,000 BTU/hr, por exemplo, pelo menos 10,000,000 BTU/hr, ou pelo menos 15,000,000 BTU/hr.
[0038] Quando se opera sob condições de estado estaionário ou em operações normais, a corrente de produto bruto 113 em geral proporciona suficiente energia para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve 120. Entretanto, fora das operações normais ou condições de operação parciais, tais como em um modo de partida ou de fechamento do reator, a corrente de produto bruto 113 pode não proporcionar
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19/30 suficiente energia isoladamente para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
Sob as referidas condições, um refervedor separado é convencionalmente necessário para fornecer energia para a base da coluna de extremidade de produto leve para acionar a separação. Mesmo sob condições normais pode ser necessário para fornecer energia adicional para a coluna de extremidade de produto leve além da capacidade da corrente de produto bruto.
[0039]
Durante a produção de ácido acético, o processo preferivelmente opera continuamente sob condições normais de estado estável. Entretanto, em virtude de partida, paralisação do reator, reduções do coeficiente do reator, viagens, ou danos ao trem de destilação, o processo de destilação de produção pode operar sob condições parciais.
Quando se opera sob as referidas condições parciais e fora da operação normal, a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve precisa de uma fonte diferente da corrente de produto bruto 113.
Modalidades da presente invenção vantajosamente proporcionam a energia para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve 120 usando uma ou mais correntes de vapor 140 a partir da coluna de secagem 130. Preferivelmente, uma ou mais correntes de vapor 140 permitem que a coluna de extremidade de produto leve opere sob condições normais e parciais. Mais preferivelmente uma ou mais correntes de vapor
140 permitem que a coluna de extremidade de produto leve opere sem a necessidade para um refervedor dedicado.
[0040] Durante a operação normal, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar uma menor porção da energia necessária para acionar a separação na coluna de
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20/30 extremidade de produto leve, isto é, menos do que 50% da energia total necessária. Em termos de faixas, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar a partir de 1% a 50%, por exemplo, a partir de 1% a 25% da energia total necessária. A coluna de extremidade de produto leve pode usar não só a energia a partir da corrente de produto bruto 113 e uma ou mais correntes laterais de vapor 140. Em uma modalidade, quando a energia a partir do cintilador 106 é insuficiente para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve 120, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar a energia a partir do excesso de energia latente da coluna de secagem 130.
[0041] Durante operação parcial, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar a maioria da energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Sob determinadas condições quando pouca a nenhuma corrente de produto bruto 113 é proporcionada para a coluna de extremidade de produto leve, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar toda a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Em uma modalidade preferida, sob operação parcial, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar a partir de 1% a 100%, por exemplo, a partir de 10% a 85%, da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Uma ou mais correntes laterais de vapor 140 preferivelmente proporcionam toda a energia ou pelo menos 20% da energia total necessária pela coluna de extremidade de produto leves, por exemplo, pelo menos 50% ou pelo menos 70%. Em algumas modalidades, tais como durante a paralisação da operação do
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21/30 reator, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar 90% a 100% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Ainda, durante a partida doa sistema de destilação, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar 1% a 100% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Em algumas modalidades, por exemplo, durante uma operação de partida inicial do reator, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar 50% a 100% da energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Em algumas modalidades, durante a operação de partida do reator, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem proporcionar 1% a 50% da energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Em outras modalidades, quando o coeficiente de alimentação do reator é reduzido em 50% ou menos a partir das condições normais de operação, a coluna de secagem 130 pode fornecer a partir de 1 a 60% da energia para a coluna de extremidade de produto leve 120. Em uma viagem do reator, proporcionar energia externa a partir da coluna de secagem 130 permite que o sistema de destilação seja mantidos em condições estáveis e seguras de modo que o reator pode reiniciar e resumir produzindo produto de ácido acético em um coeficiente de operação normal mais rapidamente.
[0042] Em uma modalidade, a coluna de secagem pode ter um excesso de energia latente e uma ou mais correntes laterais de vapor 140 podem transferir o excesso e/ou energia latente. Excesso de energia ou energia latente se refere a energia proporcionada para a coluna de secagem a partir de um
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22/30 refervedor que não é usado para acionar a separação na coluna de secagem e pode variar dependendo das condições do processo. Em uma modalidade, pelo menos 3% da energia latente a partir da coluna de secagem pode ser transferida, por exemplo, pelo menos 20% ou pelo menos 45%. Em modalidades preferidas, uma ou mais correntes de vapor 140 podem transferir todo o excesso energia latente a partir da coluna de secagem.
[0043] Uma ou mais correntes laterais de vapor 140 são extraídas a partir de uma porção inferior 137 da coluna de secagem 130, e são direcionadas a uma porção inferior 129 da coluna de extremidade de produto leve 120. A porção inferior 137 da coluna de secagem é preferivelmente extraída no ponto abaixo onde a corrente de produto purificado 122 é alimentada para a coluna de secagem 130. Em uma modalidade, uma ou mais correntes de vapor são retiradas a partir da seção de base da coluna de secagem na vizinhança de vapor próxima a onde os retornos a partir do refervedor 136 são alimentados para a coluna de secagem. Quando uma ou mais correntes laterais de vapor 140 são direcionadas na porção inferior 129 da coluna de extremidade de produto leve 120, uma ou mais correntes laterais de vapor são alimentadas para a coluna de extremidade de produto leve 120 em um ponto abaixo onde a corrente lateral de produto 122 é extraída. Em algumas modalidades, a coluna de extremidade de produto leve 120 compreende uma série de bandejas acamadas através do comprimento da coluna (não mostrado). Em algumas modalidades, uma ou mais correntes laterais de vapor são alimentadas para dentro da coluna de extremidade de produto leve 120 em um ponto abaixo da primeira bandeja (ou primeira seção
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23/30 empacotada) a partir da base. Em algumas modalidades, uma ou mais correntes laterais de vapor são alimentadas para dentro da coluna de extremidade de produto leve 120 em um ponto abaixo da decima bandeja a partir da base.
Em algumas modalidades, uma ou mais correntes laterais de vapor são alimentadas para dentro da coluna de extremidade de produto leve 120 em um ponto abaixo onde a corrente 122 sai da coluna de extremidade de produto leve.
[0044]
Uma ou mais correntes laterais de vapor
140 compreendem ácido acético e água.
Em algumas modalidades, uma ou mais correntes laterais de vapor 140 compreendem uma porção principal de ácido acético e uma porção menor de água.
Em termos de faixas uma ou mais correntes laterais de vapor
140 compreendem a partir de 90% em peso a 99.9% em peso ácido acético, por exemplo, a partir de 95% em peso
99,95% em peso, e a partir de 0,01% em peso a 10% em peso de água, por exemplo, a partir de
0,05% em peso a 1% em peso.
preferido que a composição de uma ou mais correntes laterais de vapor
140 tenham um teor de água mais baixo do que a corrente lateral de produto
122 alimentada a partir da coluna de extremidade de produto leve 120 para a coluna de secagem 130.
Uma ou mais laterais preferivelmente têm de vapor correntes
uma temperatura de a partir de 130°C a 185°C, por exemplo,
130° C a 180°C, 150°C a 180' C, 155°C a 180°C, ou 160°C a
175° C, e pode ter uma pressão de a partir de 2,5 atm a 5 atm,
por exemplo, 3 atm a 4,5 atm. Em uma modalidade, é preferido
tenham uma que uma ou mais correntes laterais de vapor 140 temperatura que é mais alta, por exemplo, pelo menos
5°C,
10°C, 20°C, ou 30°C, do que o produto de ácido acético bruto
113. Em outra modalidade, é preferido que uma ou mais
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24/30 correntes laterais de vapor 140 tenham uma temperatura que é mais alta do que a corrente lateral de produto 122.
[0045] O ácido acético que é alimentado numa ou mais correntes de vapor 140 é preferivelmente separado na coluna de extremidade de produto leve 120 e retorna para a coluna de secagem 130 e é eventualmente retirada como a corrente de produto purificado seco 131. Em modalidades preferidas, quando a coluna 130 não está em um modo de refluxo interno na corrente de produto purificado seco 131, o ácido acético que é direcionado às uma ou mais correntes de vapor é uma quantidade menor em comparação ao ácido acético vaporizado na área da base 137 da coluna de secagem 130.
[0046] Em algumas modalidades, uma porção da corrente de fundo de extremidade leve 123 pode ser direcionada a outras partes do sistema, dependendo das condições de operação do sistema. Por exemplo, durante a operação de paralização do reator, uma porção da corrente de fundo de extremidade leve 123 pode ser introduzida para a coluna de extremidade de produto leve 120 por meio da linha de retorno 141. A linha de retorno 141 preferivelmente entra na coluna de extremidade de produto leve 120 em um ponto onde a corrente lateral de produto 122 é retirada ou abaixo daquele ponto. Em algumas modalidades, uma porção da corrente lateral 122 pode ser retornada para a coluna de extremidade de produto leve 120. Como indicado acima, uma ou mais correntes de vapor 140 têm a maioria da porção de ácido acético. Como resultado, a concentração de ácido acético na corrente de fundo 123 pode ser esperada aumentar a quantidade de ácido acético retornada ao reator 105. Para promover o retorno do ácido acético para a coluna de secagem 130, o retorno 141 introduz uma porção da
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25/30 corrente de fundo enriquecida de ácido acético 123 adicionalmente até a coluna de extremidade de produto leve
120.
[0047]
Em processos convencionais, uma porção da corrente de produto 122 pode ser fracionada e retornada para a coluna de extremidade de produto leve 120 em uma bandeja mais baixa.
Isso é chamado de corrente de refluxo para a seção inferior da coluna de extremidade de produto leve 120 proporciona uma lavagem para a seção inferior para remoção de catalisador capturado, em geral em níveis de wppm.
Adicionalmente, a corrente de refluxo proporciona um inventário da base de trabalho na seção inferior 129 da coluna de extremidade de produto leve
120.
Em modalidades da presente invenção, usar uma porção de corrente 123 para esse fim por meio da linha 141, pode reduzir e/ou eliminar a necessidade de uma corrente de refluxo a partir de corrente de produto 122.
Vantajosamente, as modalidades da presente invenção podem permitir um maior percentual líquido de corrente
122 a ser enviado para a coluna de secagem
130.
Corrente
141 pode reduzir em uma quantidade marginal a carga de retificação para a coluna de extremidade de produto leve
120.
[0048]
Em outras modalidades, uma porção da corrente de fundo de extremidade leve 123 pode ser direcionada para a coluna de secagem 130 por meio de linha 142.
A linha 142 pode ser co-alimentada com a corrente lateral 122 ou opcionalmente separadamente alimentada para a coluna de secagem 130. Por exemplo, durante a operação de reciclagem total da coluna de secagem, a porção da corrente de fundo de extremidade leve
123 em linha 142 pode proporcionar reciclagem direta para
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26/30 manter o inventario líquido de base da coluna de secagem 130. [0049] Em algumas modalidades, um método da presente invenção adicionalmente compreende regular uma ou mais das correntes laterais de vapor 140. A regulagem de uma ou mais correntes laterais de vapor 140 pode ser alcançada por uma ou mais válvulas 143. Em algumas modalidades, uma ou mais válvulas compreendem uma válvula de segurança do tipo manual, válvula do tipo de controle de fluxo, válvula do tipo de isolamento positivo, e combinações das mesmas. Embora não seja ligado a uma teoria particular, a presença de uma ou mais válvulas proporciona a habilidade de controlar a temperatura de base na coluna de extremidade de produto leve e/ou inibir a contaminação cruzada/retrofluxo dentro da coluna de secagem. Em algumas modalidades, uma ou mais válvulas 143 proporcionam a habilidade de regular o fluxo de uma via de uma ou mais correntes laterais de vapor 140 dentro da porção de vapor inferior 129 da coluna de extremidade de produto leve 120. Vantajosamente, uma ou mais válvulas 143 inibem o retro fluxo de qualquer material na base da coluna de extremidade de produto leve 120 e impedem que entrem na coluna de secagem 130.
[0050] De modo que a presente invenção descrita aqui possa ser mais eficientemente entendida, exemplos não limitantes são proporcionados abaixo. Os exemplos a seguir descrevem várias modalidades dos métodos da presente invenção.
Exemplos [0051] Usando um modelo de computador ASPEN Radfrac™, o processo mostrado na seção 102 da figura 1 foi simulado sob condições normais de operação. Para as condições normais de operação, a coluna de extremidade de produto leve recebe
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27/30 calor a partir de uma ou mais correntes de vapor a partir da coluna de secagem sem necessidade de receber qualquer calor a partir de um refervedor dedicado (dentro da capacidade de modelagem Radfrac) fixado na base da coluna de extremidade de produto leve.
[0052] Exemplo 1 [0053] No coeficiente de produção projetado para a produção de ácido acético, o refervedor da coluna de secagem proporciona suficiente energia para a coluna de secagem para acionar a separação sem excesso de energia. A energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve é proporcionada pela energia a partir do cintilador.
[0054] Exemplo 2 [0055] Quando os coeficientes de produção do Exemplo 1 são reduzidos à metade, a energia a partir do cintilador proporciona aproximadamente 90% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. A coluna de extremidade de produto leve requer aproximadamente um adicional de 10% de energia. A coluna de secagem tem aproximadamente 38% de excesso relativo de energia disponível. Uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia a partir da coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve e
proporciona o adicional aproximadamente de 10% de energia
necessária para acionar a separação na coluna de extremidade
de produto leve.
[0056] Exemplo 3
[0057] Quando os coeficientes de produção do Exemplo 1
estão a um quarto, a energia a partir do cintilador
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28/30 proporciona aproximadamente 25% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. A coluna de extremidade de produto leve requer aproximadamente um adicional de 75% de energia. A coluna de secagem tem aproximadamente 49% excesso relativo de energia disponível, e uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia a partir da coluna de secagem para a coluna de extremidade de produto leve e proporciona o adicional de aproximadamente 75% da energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
[0058] Exemplo 4 [0059] Durante a condição parcial quando as viagens do reator e a seção de purificação permanece operantes, nenhuma energia é proporcionada a partir do cintilador para a coluna de extremidade de produto leve. A coluna de secagem tem aproximadamente 49% de excesso relativo de energia disponível, e uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia a partir da coluna de secagem e proporciona a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
[0060] Exemplo 5 [0061] Durante a condição parcial quando a seção de purificação se inicia antes do reator dar partida, nenhuma energia é proporcionada a partir do cintilador para a coluna de extremidade de produto leve. A coluna de secagem tem aproximadamente 49% de excesso relativo de energia disponível, e uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia a partir da coluna de secagem para proporcionar a energia necessária para acionar a
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29/30 separação na coluna de extremidade de produto leve. A energia total necessária sob as referidas condições pode ser menos do que a energia necessária sob as condições parciais descritas no Exemplo 4. Ao se mudar o coeficiente de operação do reator no Exemplo 4 seria esperado mudar também a energia total necessária para a coluna de extremidade de produto leve.
[0062] Exemplo 6 [0063] Durante a condição parcial quando o reator e as seções de purificação estão iniciando, a energia a partir do cintilador proporciona aproximadamente 25% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. Similar ao Exemplo 3, a coluna de extremidade de produto leve requer aproximadamente um adicional de 75% de energia total. A coluna de secagem tem aproximadamente 49% de excesso relativo de energia disponível, e uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia para proporcionar a energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
[0064] Exemplo 7 [0065] Durante a condição parcial na media em que o reator e as seções de purificação continuam a sofrer transições para o coeficiente operacional do Exemplo 1, a energia a partir do cintilador proporciona aproximadamente 85% da energia total necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve. A coluna de extremidade de produto leve requer aproximadamente um adicional de 15% de energia. A coluna de secagem tem aproximadamente 49% de excesso relativo de energia disponível, e uma ou mais correntes laterais de vapor transfere uma porção do excesso energia a partir da
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30/30 coluna de secagem para proporcionar a necessária energia para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve.
[0066] Embora a presente invenção tenha sido descrita em detalhes, modificações inseridas no espirito e âmbito da presente invenção serão prontamente aparentes para aqueles versados na técnica. Em vista da discussão anterior, o conhecimento relevante na técnica e as referencias discutidas acima em relação com os antecedentes e a descrição detalhada, as descrições dos quais se encontram todas aqui incorporadas por referencia. Adicionalmente, deve ser entendido que aspectos da presente invenção e porções de várias modalidades e várias características recitadas abaixo e/ou nas reivindicações anexas seja em todo ou em diversas modalidades, modalidade podem ser podem ser combinados ou intercambiados parte. Nas descrições anteriores das as modalidades que se referem a outra apropriadamente combinadas com outras modalidades como será apreciado por aqueles versados na técnica. Adicionalmente, aqueles versados na técnica observarão que a descrição anterior é apenas oferecida como exemplo, e não pretende limitar a presente invenção.

Claims (6)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Método de carbonilação de produzir ácido acético, caracterizado por compreender as etapas de:
    purificar uma corrente de produto bruto em uma coluna de extremidade de produto leve para gerar uma corrente de produto; e direcionar a corrente de produto a uma coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto e uma ou mais correntes laterais de vapor;
    em que uma ou mais correntes laterais de vapor proporcionam energia a um ou mais sistemas de separação.
  2. 2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por adicionalmente compreender direcionar uma ou mais correntes laterais de vapor para a coluna de extremidade de produto leve.
  3. 3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor serem arrastadas a partir de uma porção inferior da coluna de secagem.
  4. 4. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor serem alimentadas para a base da coluna de extremidade de produto leve.
  5. 5. Método, de acordo com a reivindicação
    2, caracterizado por um refervedor não ser conectado a uma porção de fundo da coluna de extremidade de produto leve.
  6. 6. Método, de acordo com a reivindicação
    1, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor aquecerem a corrente de produto bruto na coluna de extremidade de produto leve.
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    2/4
    7. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a coluna de secagem ser conectado a um refervedor. 8 . Método, de acordo com a reivindicação 1,
    caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor compreenderem ácido acético e água. 9. Método, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor compreenderem ácido acético em uma quantidade de a partir de 90% em peso a 99,9% em peso. 10. Método, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor compreenderem água em uma quantidade de a partir de 0,01% em peso a 10% em peso água . 11. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor terem uma temperatura de a partir de 130°C a 185°C. 12. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor serem alimentadas para a base da coluna de extremidade de produto leve. 13 . Método, de acordo com a reivindicação 1,
    caracterizado por a coluna de extremidade de produto leve operar dentro de uma temperatura de base de a partir de 120°C a 170°C.
    14. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a partir de 1% a 50% de uma quantidade total de energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve ser proporcionada por uma ou mais correntes laterais de vapor.
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    3/4
    15. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a partir de 50% a 100% de uma quantidade total de energia necessária para acionar a separação na coluna de extremidade de produto leve ser proporcionada por uma ou mais correntes laterais de vapor.
    16. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por adicionalmente compreender a etapa de:
    reagir monóxido de carbono com pelo menos um reagente em um primeiro reator contendo um meio de reação para produzir a corrente de produto bruto compreendendo ácido acético, em que o pelo menos um reagente é selecionado a partir do grupo que consiste em metanol, acetato de metila, formato de metila, éter dimetílico e misturas dos mesmos, e em que o meio de reação compreende água, ácido
    acético, iodeto de metila, acetato de metila e um catalisador. 17 . Método de carbonilação de produzir ácido acético, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender as etapas de:
    purificar uma corrente de produto bruto em uma coluna de extremidade de produto leve para remover iodeto de metila e acetato de metila e gerar uma corrente de produto, a corrente de produto tendo uma concentração mais baixa de iodeto de metila e acetato de metila do que a corrente de produto bruto;
    extrair a corrente de produto a partir de um lado de extração da coluna de extremidade de produto leve; e direcionar a corrente de produto a uma coluna de secagem para gerar uma corrente seca de produto e uma ou mais
    Petição 870180158253, de 03/12/2018, pág. 6/41
    4/4 correntes laterais de vapor;
    em que uma ou mais correntes laterais de vapor a partir da coluna de secagem aquecem a corrente de produto na coluna de extremidade de produto leve.
    18. Método, de acordo com a reivindicação 17, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor compreenderem ácido acético e água.
    19. Método, de acordo com a reivindicação 17, caracterizado por uma ou mais correntes laterais de vapor terem uma temperatura de a partir de 130 °C a 185 °C.
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