BR112012023569B1

BR112012023569B1 - Elemento de suporte para bolo de sínter, fio para revestimento por soldagem, e metal de revestimento por soldagem

Info

Publication number: BR112012023569B1
Application number: BR112012023569-9A
Authority: BR
Inventors: Hamatani Hideki; Sato Hiroyuki; Yukiyama Makoto; Fujii Hirokazu
Original assignee: Tokuden Co.,Ltd.
Priority date: 2010-03-19
Filing date: 2011-03-18
Publication date: 2018-03-13
Also published as: CN102821909B; JP5539384B2; CN102821909A; JPWO2011115307A1; KR20120123702A; KR101461194B1; WO2011115307A1; BR112012023569A2

Abstract

carrinho de suporte de bolo de sínter, fio para uso de soldagem com sobreposição, e metal para uso de soldagem com sobreposição. a presente invenção refere-se à obtenção de um carrinho de suporte do bolo de sínter que é excelente na resistência ao desgaste e resistência à rachadura em uma atmosfera de alta temperatura de uma temperatura de aquecimento de minério sinterizado de 1200 º c a 14 º c e resistêncxia à corrosão em relação a uma atmosfera de oxidação e sulfitação de alta temperatura. por esta razão, o carrinho de suporte de bolo de sínter 10 que está disposto sobre um palete de sinterização de uma máquina de sinterização tipo sucção descendente que produz minério sinterizado, caracterizado pelo fato de o suporte ser provido com uma parte de pedestal 11, que é colocada sobre o palete de sinterização e uma parte da lâmina 15, que se estende a partir desta parte de pedestal 11 para cima, pelo menos, uma extremidade superior da parte de lâmina 15 é provida com uma parte de soldagem com sobreposição 18, e um metal de soldagem com sobreposição, que forma easta parte de soldagem com sobreposição 18 contém c: 3,0% em massa a 5,0 % em massa, si: 20% em massa 0,8 a 2,0% em massa, cr: 10% em massa a 15% em massa, e mo: 7% em massa a 10% em massa e tem um equilíbrio de fe e impurezas inevitáveis.

Description

(54) Título: ELEMENTO DE SUPORTE PARA BOLO DE SÍNTER, FIO PARA REVESTIMENTO POR SOLDAGEM, E METAL DE REVESTIMENTO POR SOLDAGEM (73) Titular: TOKUDEN CO.,LTD.. Endereço: , JAPÃO(JP); NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION, Sociedade Japonesa. Endereço: 6-1, Marunouchi 2-Chome, Chiyoda-Ku, Tokyo 100-8071, JP-Japão., JAPÃO(JP) (72) Inventor: HIDEKI HAMATANI; HIROYUKI SATO; MAKOTO YUKIYAMA; HIROKAZU FUJII

Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 18/03/2011, observadas as condições legais

Expedida em: 13/03/2018

Assinado digitalmente por:

Júlio César Castelo Branco Reis Moreira

Diretor de Patente

1/22

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para ELEMENTO DE SUPORTE PARA BOLO DE SÍNTER, FIO PARA REVESTIMENTO POR SOLDAGEM, E METAL DE REVESTIMENTO POR SOLDAGEM.

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a um elemento de suporte para bolo de sínter que é usado em uma máquina de sinterização tipo sucção descendente que produz minério sinterizado, fio para revestimento por soldagem, que é usado quando se forma uma parte de revestimento por soldagem de suporte este suporte de bolo de sínter, e metal de revestimento por soldagem.

Técnica de Fundamentos [002] No passado, assim como o material que foi carregado para um forno de disparo de uma instalação feita de ferro, minério sinterizado, que era composto por pó de minério de ferro ou outro material contendo ferro, calcário, ou outro material secundário, e finos de coque ou outros combustíveis sólidos sinterizados em conjunto, têm sido utilizados. Como os meios de produção desse minério sinterizado, uma máquina de sinterização tipo sucção descendente foi empregada carregando-se o material de sinterização em um caminhão de palete de sinterização, acionou o combustível sólido na camada superficial, moveu o carregador de palete de sinterização, enquanto criava um esboço para baixo a partir do carregador de paletes de sinterização, a fim de fazer o ponto de combustão da camada de material carregada no movimento de palete de sinterização e, assim, fazer a combustão do progresso de material e produzir bolo de sínter.

[003] Aqui, na máquina de sinterização tipo sucção descendente acima mencionada, existe o problema de que devido ao peso do bolo de sínter que foi produzido na parte superior lateral no processo de progressão da sinterização da camada de material carregado no pale2/22 te de sinterização, o material de sinterização que foi posicionado no lado inferior foi comprimido e se tornou mais elevado em densidade de massa, de modo que a orla de porosidade e a sinterização não poderíam eficientemente realizada.

[004] PLT 1 propõe a técnica de prover uma palete de sinterização com elementos de suporte para bolo de sínter com seções transversais paralelas à direção de progressão formando formas de placas esquematicamente trapezoidais e suportando um bolo de sínter que é formado no lado superior no processo de sinterização da camada de material de sinterização carregado que é carregado na palete de sinterização, para desse modo assegurar a porosidade do interior da camada de material carregado no lado inferior.

[005] Este elemento de suporte para bolo de sínter fica danificado devido a um impacto e desgaste no momento do carregamento do material de sinterização no carregador de paletes e o desgaste no momento da descarga do bolo de sínter, que acabou de ser sinterizado para o exterior do carregador de paletes. Além disso, na máquina de sinterização acima mencionada, no momento da sinterização, a temperatura de aquecimento se torna 1200 a 1400 °C - uma temperatura extremamente elevada. Devido ao arrefecimento do ar subsequente, trincas devido a distorção de calor foram susceptíveis de ocorrer no elemento de suporte para bolo de sínter. Além disso, na máquina de sinterização, é sabido que a atmosfera se torna a alta temperatura de oxidação e umasulfetação. Por conseguinte, um elemento de suporte para bolo de sínter requer resistência ao desgaste, resistência à fratura, e resistência à corrosão sob uma atmosfera de alta temperatura. Por este motivo, PLT 2 a 4 propõem as seguintes técnicas:

[006] PLT 2 propõe um elemento de suporte para bolo de sínter que é produzido por aço especialidade fundido como uma parte integrante fundida.

3/22 [007] PLT 3 propõe uma estrutura composta por uma parte inferior e uma parte de suporte de lâmina superior, que são fabricadas separadamente e, em seguida colocadas juntas onde uma parte de cima e partes laterais da superfície da parte de lâmina superior é dada um revestimento por soldagem.

[008] PLT 4 propõe um elemento de suporte para bolo de sínter com uma parte de lâmina superior, que é reduzida em espessura nas superfícies laterais e etc,, em seguida, dada um revestimento por soldagem.

Lista de citações

Literatura de patente

PLT 1: Publicação de Patente Japonesa No. 06-147765 A1 PLT 2: Publicação de Patente Japonesa No. 09-041098 A1 PLT 3: Publicação de Patente Japonesa No. 2002-013876

A1

PLT 4: Publicação de Patente Japonesa No. 2006-118769 A1

Sumário da Invenção

Problema Técnico [009] O elemento de suporte para bolo de sínter, que ê descrito em PLT 2 é feito de aço especialmente fundido. O carrinho de suporte bolo de sínter como um todo é formado integralmente. Por este motivo, os custos de fabricação do suporte de boto de sínter ficam muito elevados. Além disso, este aço especialidade fundido é aço fundido de uma quantidade de carbono de cerca de 0,3% em massa e uma quantidade de cromo de cerca de 13% em massa. Sob uma atmosfera de alta temperatura de 1200 a 1400 ’C, a resistência ao desgaste, resistência à fratura, resistência à corrosão, etc. foram insuficientes. Além disso, o elemento de suporte para bolo de sínter é uma parte formada integralmente feita de aço especialidade fundido, por isso mesmo se

4/22 apenas a parte superior for usada, o elemento completo tem que ser substituído. A capacidade de manutenção é fraca e os custos se tornam altos.

[0010] Além disso, o elemento de suporte para bolo de sínter que é descrito em PLT 3 e 4 cobre a parte da parte superior, que é usada de forma desigual com um material resistente ao desgaste, por isso mesmo se usada, esta parte só necessita de ser recoberta com revestimento por soldagem, portanto a capacidade de manutenção foi melhorada. No entanto, o material que é utilizado para o revestimento por soldagem tem grande teor de Cr, ocorrendo a fragilização a uma temperatura elevada, e a resistência à fratura cai muito. Por esta razão, a resistência ao desgaste, resistência à fratura, resistência à corrosão, etc, sob uma alta temperatura não é suficiente e uma grande extensão do tempo de vida do elemento de suporte para bolo de sínter não pode ser alcançada.

[0011] A presente invenção foi feita tendo em consideração a situação acima mencionada e tendo por objeto a obtenção de um elemento de suporte para bolo de sínter que é excelente em resistência ao desgaste e resistência à fratura sob uma elevada temperatura da atmosfera do minério sinterizado de temperatura de aquecimento de 1200 °C a 1400 °C e em resistência ã corrosão em relação a uma elevada temperatura de oxidação e de sulfurização da atmosfera. Além disso, tem por objeto a obtenção de fio para revestimento por soldagem e metal de revestimento por soldagem, que é usado para uma parte de revestimento por soldagem deste elemento de suporte para bolo de sínter.

Solução para o problema [0012] Os inventores se envolveram em estudos intensivos para resolver o problema acima, e como resultado descobriram um metal de revestimento por soldagem, que reduz o Cr que provoca fragilização a

5/22 alta temperatura, enquanto fornece convenientemente os carbonetos Cr, que são importantes para a resistência ao desgaste. Cr melhora a resistência à oxidação a alta temperatura, ao passo que os seus carbonetos melhoram a resistência ao desgaste. Por outro lado, o Cr, que não pode ser carbonado forma uma solução sólida no metal e torna-se uma causa de fragilização a alta temperatura. Por esta razão, os inventores descobriram um metal de revestimento por soldagem feito adequado ao teor de C, o teor de Cr, etc.

[0013] Os inventores descobriram que, ao aplicar este metal de revestimento por soldagem ao elemento de suporte para bolo de sínter que é descrito em PLT 4, é possível obter um elemento de suporte para bolo de sínter que é excelente em resistência ao desgaste e resistência à fratura a uma temperatura elevada da atmosfera de uma temperatura de aquecimento de minério sinterizado de 1200 °C a 1400 ° C e resistência à corrosão em relação a uma elevada temperatura de oxidação e de sulfurização da atmosfera. A presente invenção foi feita com base nessas descobertas e tem como essência o seguinte:

(1) O elemento de suporte para bolo de sínter de acordo com a presente invenção é um elemento de suporte para bolo de sínter, que está disposta sobre um palete de sinterização de uma máquina de sinterização tipo sucção descendente que produz minério sinterizado, caracterizado pelo fato de o elemento é provido de uma parte de pedestal, que é colocada sobre o palete de sinterização e uma parte da lâmina que se estende a partir desta parte de pedestal para cima, pelo menos, uma extremidade superior ou topos das superfícies laterais da parte de lâmina são fornecidos com um revestimento por soldagem, e um metal de revestimento por soldagem, que forma esse revestimento por soldagem contém C: 3,0% em massa a 5,0% em massa, Si: 0,8% em massa a 2,0% em massa, Cr: 10% em massa a 15% em massa, e Mo: 7% em massa 15 a 10% em massa, e tem um

6/22 equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

(2) Um elemento de suporte para bolo de sínter (1) acima é caracterizado pelo fato de que o revestimento por soldagem é formado por uma parte reduzida em espessura de 2 mm a 10 mm a partir da superfície de, pelo menos, a extremidade superior ou partes da superfície lateral do elemento de suporte para bolo de sínter.

(3) Além disso, o elemento de suporte para bolo de sínter do (1) ou (2) acima é caracterizado pelo fato de que a parte de revestimento por soldagem é formado de modo que a parte do elemento de suporte para bolo de sínter, que é reduzido em espessura é eliminado.

(4) Além disso, o elemento de suporte para bolo de sínter como descrito em qualquer um dos (1) a (3) acima é caracterizado pelo fato de que uma distância da parte de revestimento por soldagem de um pico do elemento de suporte para bolo de sínter é maior do que um lado traseiro na direção de progressão da palete de sinterização em comparação com uma parte frontal na direção ou progressão.

(5) O fio para revestimento por soldagem de acordo com a presente invenção é fio para revestimento por soldagem, que é utilizado no momento da formação de uma parte de revestimento por soldagem de um elemento de suporte para bolo de sínter, caracterizado pelo fato de que tem uma composição que contém C: 3,3% em massa a 5,5% em massa, Si: 0,9% em massa a 2,2% em massa, Cr: 11% em massa a 17% em massa, e Mo: 8% em massa a 11% em massa e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

(6) O metal de revestimento por soldagem de acordo com a presente invenção é um metal de revestimento por soldagem, que é usado em uma peça de revestimento por soldagem de um elemento de suporte para bolo de sínter, caracterizado pelo fato de ter uma composição que contém C: 3,0% em massa a 5,0% em massa, Si: 0,8% em massa a 2,0% em massa, Cr: 10% em massa 10 a 15% em

7/22 massa, e Mo: 7% em massa a 10% em massa e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

Efeitos Vantajosos da Invenção [0014] Conforme explicado acima, de acordo com a presente invenção, é possível obter um elemento de suporte para bolo de sínter que é excelente em resistência ao desgaste e resistência à fratura a temperatura elevada de 120013 a 1400C da atmosfera e resistência ã corrosão de uma temperatura ambiente elevada de oxidante e sulfuração e permite uma grande extensão de vida útil de um elemento de suporte para bolo de sínter.

Breve Descrição dos Desenhos [0015] A figura 1 é uma vista em perspectiva de um elemento de suporte para bolo de sínter de uma modalidade da presente invenção. [0016] A figura 2 é uma vista frontal do elemento de suporte para bolo de sínter que é mostrado na figura 1.

[0017] A figura 3 é uma vista em seta de uma seção transversal em X-X na figura 2.

[0018] A figura 4 ê uma vista em perspectiva que mostra o estado antes da formação de uma parte de revestimento por soldagem no elemento de suporte para bolo de sínter da figura 1.

[0019] A figura 5 é uma vista frontal de um elemento de suporte para bolo de sínter de outra modalidade da presente invenção.

[0020] A figura 6 é uma vista frontal de um elemento de suporte para bolo de sínter de outra modalidade da presente invenção. Descrição das Modalidades [0021] A seguir, o elemento de suporte para bolo de sínter, o fio para revestimento por soldagem, e metal de revestimento por soldagem de modalidades da presente invenção serão explicados, enquanto se referindo as figura 1 a figura 4. O carinho de suporte de bolo de sínter 10 está disposto sobre um carregador de paletes de sinterização

8/22 de uma máquina de sinterização tipo sucção descendente que produz minério sinterizado utilizado como um material que é carregado em um alto forno. No processo de sinterização, o elemento de suporte para bolo de sínter 10 é um membro que suporta o bolo sinterizado, que é produzido no lado superior da camada de material carregado e mantém a porosidade do lado inferior da camada de sinterização do material carregado.

[0022] Este elemento de suporte para bolo de sínter 10, como mostrado nas figura 1 a figura 3, é provido com uma parte de pedestal 11 que está fixada a um carregador de paletes de sinterização e um corpo de lâmina 16 que se estende a partir desta parte de pedestal 11 para cima. Além disso, a borda superior e topos das superfícies laterais do corpo da lâmina 16 estão raspadas nas superfícies a uma profundidade de 1 a 5 mm, de modo a reduzir a espessura (corte na pele). Esta parte de espessura reduzida é provida com a parte de revestimento por soldagem. Este corpo de lâmina 16 e parte de revestimento por soldagem são referidos em conjunto como parte de lâmina 15. Note-se que, na figura 1 e figura 3, a seta Y, que é mostrada na extremidade inferior da parte de lâmina 15 mostra a direção de progressão do elemento de suporte para bolo de sínter 10 e carregador de paletes de sinterização na máquina de sinterização.

[0023] A parte de pedestal 11 é, por exemplo, compreendida de aço inoxidável fundido (SCS2: aço inoxidável martensítico prescrito em JIS 5121) e aço fundido austenítico ou aço fundido ferrítico e austenítico de duas fase. Na parte inferior, a montagem 12 é provida para montar a palete de sinterização. Na presente modalidade, a altura de H2 da parte de pedestal 11 ê ajustada para uma faixa de 120 mm £ H2 < 130 mm.

[0024] A parte de lâmina 15 forma uma forma esquematicamente trapezoidal quando é vista a partir de uma superfície lateral em relação

9/22 à direção de progressão do carregador de paletes a partir do ponto de vista de melhorar a capacidade de descarga de minério e é provida com o corpo de lâmina 16 e a parte de revestimento por soldagem 18, a qual é formada sobre a borda superior deste corpo de lâmina 16 (lado de cima e lados inclinados do trapezóide). Além disso, a seção transversal na direção da espessura da parte de lâmina 15 é preferivelmente uma forma cônica com uma espessura de chapa, que se torna mais fina a partir de fundo até o topo do ponto de vista de melhorar a capacidade de descarga de minério.

[0025] Aqui, na presente modalidade, a altura H1 da parte de lâmina 15 é definida como 300 mm < H1 < 450 mm em intervalo, enquanto que a espessura T da parte de lâmina 15 é definida em 30 mm < T < 70 mm de intervalo.

[0026] O corpo de lâmina 16, da mesma maneira que a parte de pedestal 11, por exemplo, é formado por aço fundido inoxidável (SCS2), aço fundido austenítico, aço fundido ferrítico e austenítico de fase dupla. Na presente modalidade, ele é formado integralmente com a parte de pedestal 11.

[0027] A extremidade superior deste corpo da lâmina 16 (lado de cima e lados inclinados do trapezóide) e a camada superficial das superfícies trapezoidais, como mostrado na figura 4, são formados com uma parte de espessura reduzida (corte da pele) 17 cortando a camada de superfície. Note-se que, na presente modalidade, a parte de espessura reduzida 17 dos lados da superfície trapezoidal é formada de modo que a área da parte lateral traseira (seta Y direção traseira) do elemento de suporte para bolo de sínter 10 na direção de progressão se torna mais alargada do que a parte lateral frontal (seta Y direção fronta) na direção de progressão. Além disso, para enterrar essa parte de espessura reduzida 17, revestimento por soldagem é realizada por meio de que uma parte de revestimento por soldagem 18 é formada.

10/22 [0028] A parte de revestimento por soldagem 18, como mostrado na figura 2 e figura 3, é formada por aplicação de uma revestimento por soldagem na parte de espessura reduzida 17 acima mencionada com o fio para revestimento por soldagem, que contém o metal de revestimento por soldagem. Aqui, a espessura t1 da parte de revestimento por soldagem 18 da parte de espessura reduzida 17 na extremidade superior da parte de lâmina 15 (o lado superior e lados inclinados de forma trapezoidal) está definida para 2 mm < t1 4 rnrn no intervalo - o que corresponde a cerca de uma profundidade de um lado da parte de espessura reduzida 17. Além disso, a espessura t2 da parte de revestimento por soldagem 18 da parte de espessura reduzida 17 no lado da camada superficial da superfície trapezoidal é definida como 2 mm < t2 < 4 rnrn no intervalo - o que corresponde a cerca de uma profundidade de um lado da parte de espessura reduzida 17. [0029] Essa parte de revestimento por soldagem 18 é a parte que o minério sinterizado, que é aquecido durante a queima (bolo de sínter) entra em contato diretamente e, além disso, é a parte que o minério sinterizado descarregado se fratura. Portanto, isto se torna a parte mais importante para o problema a ser resolvido pela presente invenção, isto é, a obtenção de um elemento de suporte para bolo de sínter que é excelente na resistência ao desgaste e resistência à fratura em uma temperatura de 1200 °C a 1400 °C ambiente de alta temperatura e na resistência à corrosão de uma alta temperatura e de oxidação sulfurização da atmosfera.

[0030] Os inventores descobriram que para dar à parte de revestimento por soldagem a resistência ao desgaste 18, resistência à fratura, e uma resistência à corrosão em alta temperatura e atmosfera oxidante e sulfuração, o metal de soldagem que forma a parte de revestimento por soldagem (a seguir, denominado metal de revestimento por soldagem) é necessário para ser composto com a seguinte com11/22 posição:

[0031] Isto é, a composição é composta de C: 3,0% em massa a 5,0% em massa, Si: 0,8% em massa a 2,0% em massa, Cr; 10% em massa a 15% em massa, e Mo: 7% em massa a 10 massa % e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis. Abaixo, as razões para limitar a composição do metal de revestimento por soldagem no modo acima serão explicadas, (Abaixo, a menos que de outra maneira indicado, os conteúdos de componentes são mostrados em % em massa).

(C: carbono) [0032] C é um elemento que se liga com Cr, etc,, para formar carbonetos e tem a ação de melhorar a resistência a alta temperatura e resistência ao desgaste. Aqui, se o teor de C é menor do que 3,0%, carbonetos não podem ser suficientemente formados e as ações acima mencionadas e os efeitos não podem ser exibidos. Por outro lado, se o teor de C é mais de 5,0%, os carbonetos acabam por se tornar excessivamente presentes e a parte de revestimento por soldagem 18 é susceptível de se separar do corpo de lâmina 16. A partir de tais razões, o teor de C é ajustado a 3,0% a 5,0%. Para obter o efeito de forma confiável, o conteúdo é de preferência feito de 3,3% a 4,7%, mais preferivelmente de 3,5% a 4,5%.

(Si: silício) [0033] Si é um elemento que é eficaz para a desoxidação, no momento da aplicação de um revestimento por soldagem. Além disso, ele tem a ação de melhorar a resistência à oxidação sob uma atmosfera de alta temperatura. Aqui, se o teor de Si é inferior a 0,8%, as ações anteriormente mencionadas e os efeitos não podem ser exibidos. Por outro lado, se o teor de Si é acima de 2,0%, a resistência da parte de revestimento por soldagem 18 é susceptível de cair. A partir de tais razões, o teor de Si é ajustado a 0,8% a 2,0%. Para obter de forma confiável o efeito, o conteúdo pode ser feito de preferência de 1,0% a

12/22

I, 8%, com maior preferência é feito de 1,2% a 1,6%.

(Cr: cromo) [0034] Cr é um elemento que se liga ao carbono para formar Cr carbonetos de uma dureza elevada e tem a ação de melhorar a resistência ao desgaste e resistência a temperaturas elevadas. Além disso, ele tem a ação de melhorar a resistência à corrosão. Aqui, se o teor de Cr é inferior a 10%, Cr carbonetos não podem ser suficientemente produzidos e as ações acima mencionadas e os efeitos não podem ser exibidos. Por outro lado, se o teor de Cr não exceder 15%, Cr carbonetos acabam por se tornar excessivamente presentes. A parte de revestimento por soldagem 18 torna-se frágil e a resistência à fratura é muito susceptível de cair. A partir de tais razões, o teor de Cr é definido como 10% a 15%. Para obter o efeito de forma confiável, o conteúdo ê preferivelmente definido 5 a 10,5% e 14,5%, mais preferivelmente

II, 0% a 14,0%.

(Mo: molibdênio) [0035] Mo é um elemento que tem a ação de formação de uma solução sólida na matriz do metal de revestimento por soldagem e melhora a força, a resistência ao desgaste, e tenacidade. Aqui, se o teor de Mo é inferior a 7%, as ações acima e efeitos não podem ser exibidos. Por outro lado, mesmo que o teor de Mo seja superior a 10%, as ações anteriormente referidas e os efeitos não são melhorados. A partir de tais razões, o teor de MO é ajustado para 7% a 10%. Para obter o efeito de forma confiável, o conteúdo é de preferência 7,5% a 9,5%, mais preferivelmente de 8,0% a 9,0%, Note-se que, como impurezas inevitáveis, P, S, etc., podem ser mencionados. Estas impurezas inevitáveis são, de preferência, no total 0,06% ou menos.

[0036] Conforme explicado acima, o corpo de lâmina que forma a elemento de suporte para bolo de sínter da presente invenção, por exemplo, usa aço fundido inoxidável (SCS2: aço inoxidável martensíti13/22 co prescrito em JIS 5121), aço fundido austenítico, ou aço fundido ferrítico e austenítico de duas fases.

[0037] Na presente invenção, para formar metal de revestimento por soldagem, que tem a composição acima dos ingredientes, por revestimento por soldagem a uma parte de espessura reduzida do corpo de lâmina, é necessário considerar a diluição de ingredientes a partir do corpo de lâmina no momento de soldagem. Para o material do corpo da lâmina, como explicado acima, aço inoxidável fundido, aço fundido austenítico, aço fundido de austenítico da luz do dia de duas fases, etc., são usados. Os inventores consideraram os diversos tipos de materiais de lâminas e, em seguida, descobriram que a composição de ingredientes do fio para revestimento por soldagem deve conter C: 3,3% a 5,5%, Si: de 0,9% a 2,2%, Cr: de 11% a 17%, e Mo: de 8% a 11% e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis. As razões para a limitação dos elementos dos ingredientes que constituem o fio para revestimento por soldagem são as mesmas que os elementos dos ingredientes do metal de revestimento por soldagem.

[0038] No entanto, para obter esse efeito de forma confiável de preferência C, de 3,5% a 5,2%, Si: 1,1% a 2,0%, Cr: 12% a 16%, e Mo: 8,5% a 10,5%, além disso, de preferência, C: 3,8% a 5,0%, Si: 1,3% a 1,8%, Cr: 13% a 15%, e Mo: 8,5% a 10,5%.

[0039] Tal como foi explicado acima, devido ao elemento de suporte para bolo de sínter 10, fio para revestimento por soldagem, e metal de revestimento por soldagem de acordo com a presente modalidade, a extremidade superior e a camada superficial das superfícies trapezoidais das superfícies laterais da parte de lâmina 15 são formados com a parte de revestimento por soldagem 18, assim estes são de excelente resistência ao desgaste, resistência à fratura e a resistência à corrosão sob uma atmosfera de alta temperatura de uma temperatura de aquecimento no momento da sinterização de 1200 a 1400 °C. Des14/22 te modo, é possível suprimir a deterioração precoce da parte de lâmina 15 e muito possível estender o tempo de vida de uso deste elemento de suporte para bolo de sínter 10.

[0040] Além disso, na presente modalidade, a extremidade superior e os topos das superfícies laterais do corpo de lâmina 16 são formados com uma parte de espessura reduzida 17. A parte de revestimento por soldagem 18 é formada, de modo a enterrar este. Por esta razão, a parte de revestimento por soldagem 18 não fica fora do elemento. O bolo de sínter pode ser facilmente descarregado.

[0041] Além disso, a parte reduzida espessura 17 das superfícies laterais do elemento de suporte para bolo de sínter (lados da superfície trapezoidal) é formada de modo que a área da parte lateral traseira no sentido da progressão do elemento de suporte para bolo de sínter 10 torna-se mais amplo do que a parte frontal na direção de progressão. A parte de revestimento por soldagem 18 é formada correspondente com este. Aqui, no momento da descarga do bolo de sinter, a parte lateral traseira na direção de progressão do elemento de suporte para bolo de sínter 10 desliza contra o bolo de sínter durante um longo período de tempo. Por conseguinte, por meio da configuração do elemento de modo que a área da parte de revestimento por soldagem 18 da parte lateral traseira na direção de progressão torna-se maior, o desgaste do elemento de suporte para bolo de sínter 10 pode ser seguramente suprimido.

[0042] A forma da parte de espessura reduzida nas superfícies laterais do elemento de suporte para bolo de sínter 10 (correspondente a uma parte de eclosão da figura 2) não é particularmente limitada. Por exemplo, como mostrado na figura 2, pode também ser uma forma de etapa em que a largura da espessura reduzida b do lado superior das formas trapezoidais das superfícies laterais da parte frontal na direção de progressão se torna menor do que a largura de espessura reduzida

15/22 a partir do lado superior das formas trapezoidais das superfícies laterais da parte frontal na direção de progresso (a> b). Além disso, como mostrado na figura 6, ele pode ser uma forma que se torna mais ampla quando adicionada a parte traseira. Naturalmente, a largura de espessura reduzida a partir do lado superior das formas trapezoidais das superfícies laterais pode também ser constante, como mostrado na figura 5, mas considerando-se o modo de desgaste na operação real, é preferível aumentar o grau de redução de espessura, com a parte de trás em comparação com a da frente.

[0043] Acima, modalidades da presente invenção de um elemento de suporte para bolo de sínter, o fio para o uso de revestimento por soldagem, e o metal de revestimento por soldagem, foram explicados, mas a presente invenção não se limita a estes. Ele pode ser adequadamente mudado dentro de um escopo que não exceda o conceito técnico da invenção.

[0044] Por exemplo, a forma da parte de revestimento por soldagem com o elemento de suporte para bolo de sínter não está limitada à forma que é mostrada na presente modalidade. Por exemplo, como mostrado na figura 5 e figura 6, os corpos de lâmina 116 e 216, que se estendem para cima a partir das partes de pedestal 111 e 211 podem também ser formados com a parte de revestimento por soldagem 118 e 218 de modo a formar o elemento de suporte para bolo de sínter 110 e210.

[0045] Além disso, um elemento que é constituído da parte de pedestal e do corpo de lâmina formado integralmente foi explicado, mas a invenção não se limita a isso. É também possível empregar uma estrutura em que a parte de pedestal e o corpo de lâmina são separadamente fabricados e em seguida, juntados. Além disso, a estrutura da montagem da parte de pedestal não está limitada a presente modalidade 10. Ela pode ser adequadamente modificada no desenho de

16/22 acordo com a estrutura do palete de sinterização etc.

Exemplos [0046] A seguir, os resultados das experiências de confirmação, que foram conduzidas para confirmar os efeitos vantajosos da presente invenção serão explicados. A parte de espessura reduzida do corpo de lâmina que está representado na figura 4 foi coberta por revestimento por soldagem, A lâmina foi feita de SCS2, A especificação dos seus ingredientes, é C: 0,16 a 0,24%, Si: a 1,50%, Mn: a 1,00%, P: a 0,040%, S: a 0,040%, e Cr; 11,50 a 14,00%. Para o fio de revestimento por soldagem, o que foi ajustado no conteúdo de C, Si, Cr, Mo e considerando-se a diluição de ingredientes após a soldagem. A composição de ingredientes de metal de soldagem após o revestimento por soldagem da lâmina é apresentada na tabela 1. A composição química da parte de revestimento por soldagem foi encontrada cortando a superfície da parte de revestimento por soldagem de uma faixa de 1 a 2 mm e a análise dos fragmentos. C foi medido por aquecimento e fundindo as aparas em um cadinho, queima do gás produzido em um fluxo de oxigênio, e analisando os ingredientes por um analisador não dispersivo de infravermelhos, Além disso, os outros elementos diferentes de C foram medidos por análise química dos fragmentos. As composições químicas do metal de revestimento por soldagem obtida por fio de revestimento por soldagem usado convencionalmente foram designadas como exemplos comparativos.

Tabela 1 (% em massa)

	C	Si	Cr	Mo	Outros
Exemplo Convencional	5,5	1,5	25	0,5	Nb; 2 W: 4 V: 0,5
Exemplo Comparativo 1	6	1,4	13	8	-
Exemplo Comparativo 2	2	1,4	13	8	-

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	C	Si	Cr	Mo	Outros
Exemplo Comparativo 3	4	3	13	8
Exemplo Comparativo 4	4	0,5	13	8
Exemplo Comparativo 5	4	1,4	9	8
Exemplo Comparativo 6	4	1,4	16	8	-
Exemplo Comparativo 7	4	1,4	13	6	-
Exemplo da Invenção 1	5	1,4	13	8	-
Exemplo da Invenção 2	3	1,4	13	8	-
Exemplo da Invenção 3	4	2	13	8	-
Exemplo da Invenção 4	4	0,8	13	8	-
Exemplo da Invenção 5	4	1,4	10	8	-
Exemplo da Invenção 6	4	1,4	15	8
Exemplo da Invenção 7	4	1,4	13	7
Exemplo da Invenção 8	4	1,4	13	10	-
Exemplo da Invenção 9	4	1,4	13	8

[0047] Na figura 1 a figura 3, o peso H1 da parte de lâmina foi feito a 300 mm, a espessura T foi feita a 40 mm, e a altura H2 da parte de pedestal foi feita a 125 mm.

[0048] A parte de espessura reduzida 17 do lado da borda superior da parte de lâmina (lado superior e lados inclinados das superfícies laterais de trapezóides) tem uma espessura (correspondendo aproximadamente a profundidade da parte de espessura reduzida) t1 da parte de revestimento por soldagem de 3,0 mm, enquanto que a parte de espessura reduzido 17 do lado da camada de superfície da superfícies tem uma espessura (correspondendo aproximadamente a profundidade da parte de espessura reduzida) t2 da parte de revestimento por soldagem de 3,0 mm. Além disso, na figura 2, as dimensões da parte de revestimento por soldagem foram feitas a = 150 mm, b = 200 mm, e c = 20 mm.

[0049] O elemento de suporte para bolo de sínter assim obtido foi

18/22 colocado sobre uma palete de sinterização de uma máquina de sinterização tipo sucção descendente de uma largura de paletes de sinterização de 5 m, e uma área efetiva de 660m². Além disso, a máquina foi operada sob condições de uma espessura de material de sinterização de 700 mm e uma velocidade de palete de sinterização de 4 m/min e controlada para o estado de danos devido a desgaste e à corrosão e estado da trinca de três em três meses. Os resultados da avaliação são mostrados na tabela 2,

	Quantidade do dano	Estado de trinca
Exemplo Convencional	mais de 110 mm	Trincas de parte sobreposta: média
Exemplo Comparativo 1		Trinca é grande, assim destacada depois de 3 meses
Exemplo Comparativo 2	Quantidade de desgaste é grande (mais de 110 mm), assim destacada depois de 12 meses	-
Exemplo Comparativo 3	-	Trinca é grande, assim destacada depois de 3 meses
Exemplo Comparativo 4	Quantidade de desgaste é grande (mais de 110 mm), assim destacada depois de 24 meses
Exemplo Comparativo 5	Quantidade de desgaste é grande (mais de 110 mm), assim destacada depois de 24 meses	-

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	Quantidade do dano	Estado de trinca
Exemplo Comparativo 6	-	Trinca é grande, assim destacada depois de 3 meses
Exemplo Comparativo 7	Quantidade de desgaste é grande (mais de 110 mm), assim destacada depois de 24 meses
Exemplo da Invenção 1	80 mm	Trinca: média
Exemplo da Invenção 2	100 mm	Trinca: pequena
Exemplo da Invenção 3	80 mm	Trinca: média
Exemplo da Invenção 4	90 mm	Trinca: pequena
Exemplo da Invenção 5	100 mm	Trinca: média
Exemplo da Invenção 6	80 mm	Trinca: pequena
Exemplo da Invenção 7	100 mm	Trinca: média
Exemplo da Invenção 8	80 mm	Trinca: pequena
Exemplo da Invenção 9	70 mm	Trinca: pequena

[0050] Na tabela 2, a quantidade de desgaste foi calculada a partir da diferença da altura inicial, que foi medida por uma ferramenta especializada, no centro do elemento e a altura após o uso durante um período predeterminado. O ponto de tempo em que o desgaste excedeu

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110 milímetros foi feito o limite de uso.

[0051] Além disso, o estado de trincas, as amostras com comprimentos de trincas que foram medidas através de uma escala de 50 mm ou mais, ou a abertura de larguras de trincas de 1,0 mm ou mais foram definidos como grande, as amostras com o comprimento de 20 mm a menos do que 50 mm ou a abertura de larguras de trincas de 0,5 mm a menos do que 1,0 mm, como médio, e as amostras com o comprimento de menos de 20 mm ou de larguras de abertura de trincas de menos do que 0,5 mm, como pequeno.

[0052] O exemplo comparativo 1 tem um teor de C no metal de revestimento por soldagem maior do que o escopo da presente invenção, o excesso de precipitação dos carbonetos causa descamação do corpo de lâmina e parte de soldagem e o tamanho das trincas depois de três meses excedido o intervalo permitido (comprimento de trincas de 50 mm ou mais e largura de abertura de trincas de 1,0 milímetro ou mais).

[0053] O exemplo comparativo 2 tem um teor de C no metal de soldagem da parte de revestimento por soldagem mais baixo do que o escopo da presente invenção, de modo que o efeito de melhoria da resistência a temperaturas elevadas e uma resistência a desgaste por precipitação de carbonetos não podem ser obtidos e a quantidade de desgaste após 12 meses excedeu o intervalo permitido (110 mm ou menos).

[0054] O exemplo comparativo 3 tem um teor de Si no metal de soldagem sobreposto maior do que o escopo da presente invenção, portanto, a parte de revestimento por soldagem caiu em dureza e o tamanho de trincas depois de três meses excedeu o intervalo permitido (comprimento de trincas de 50 mm ou mais e a largura de abertura de trincas de 1,0 mm ou mais).

[0055] O exemplo comparativo 4 tem um teor de Si no metal de

21/22 revestimento por soldagem menor que o escopo da presente invenção, portanto, o efeito de melhoria da resistência a oxidação sob uma atmosfera de alta temperatura é obtido. A quantidade de desgaste nos 24 meses excedeu o intervalo permitido (110 mm ou menos).

[0056] O exemplo comparativo 5 tem um teor de Cr no metal de revestimento por soldagem menor que o escopo da presente invenção, assim nenhum efeito de melhoramento da resistência ao desgaste e resistência a temperaturas elevadas, devido ao fortalecimento de precipitação de carbonetos de Cr e efeito de melhoria da resistência à corrosão foram obtidos. A quantidade de danos aos 24 meses excedeu a faixa permissível (110 mm ou menos).

[0057] O exemplo comparativo 6 tem um teor de Cr no metal de revestimento por soldagem maior do que o escopo da presente invenção, assim precipitação excessiva de Cr carboneto fez com que a parte de revestimento por soldagem tornasse frágil e o tamanho das trincas durante os três meses excedeu o intervalo permitido (comprimento de trincas de 50 mm ou mais e a largura de abertura de trincas de 1,0 mm ou mais).

[0058] O exemplo comparativo 7 tem um teor de Mo no metal de revestimento por soldagem menor que o escopo da presente invenção, assim nenhuma melhoria na força e a resistência ao desgaste devido ao fortalecimento da solução e efeito de melhoramento da resistência foram obtidos e o tamanho das trincas durante os três meses excedeu o intervalo permitido (comprimento de trincas de 50 mm ou mais, e de uma abertura de largura de trincas de 1,0 mm ou mais).

[0059] Nos exemplos de invenção 1 a 9, as composições de ingredientes do metal de soldagem da parte de revestimento por soldagem satisfazem o escopo da presente invenção, por isso, mesmo depois de 48 meses de uso, a quantidade de desgaste foi pequena de 100 mm ou menos em comparação com os exemplos convencionais e exem22/22 pios comparativos. Pequenas trincas se formaram. Mesmo se formada elas eram apenas pequenas em tamanho. Confirmou-se que a resistência ao desgaste, resistência à corrosão e resistência à trinca foram grandemente melhorados.

[0060] A partir do acima exposto, de acordo com a presente invenção, é possível melhorar a resistência ao desgaste, resistência à corrosão e resistência à trinca de uma parte de revestimento por soldagem, de modo a estender a vida útil de um elemento de suporte para bolo de sínter.

Aplicabilidade Industrial [0061] A presente invenção pode ser utilizada para a produção de um material de alto-forno para os metais ferrosos. Por utilização da presente invenção, torna-se possível estender a vida útil de um elemento de suporte para bolo de sínter no processo de sinterização de uma matéria-prima para metais ferrosos.

LISTAGEM DE REFERÊNCIA elemento de suporte para bolo de sínter parte de pedestal parte de lâmina parte de revestimento por soldagem

1/2

Claims

REIVINDICAÇÕES

1/3

1. Elemento de suporte para bolo de sínter o qual está disposto sobre uma paleta de sinterização de uma máquina de sinterização tipo sucção descendente que produz minério sinterizado, o elemento de suporte para bolo de sínter caracterizado pelo fato de pelo menos uma extremidade superior ou topos das superfícies laterais do elemento de suporte para bolo de sínter ser fornecida com uma parte de revestimento por soldagem, e um metal de revestimento por soldagem, que forma a parte de revestimento por soldagem contém C: 3,0% em massa a 5,0% em massa, Si: 0,8% em massa a 2,0% em massa, Cr: 10% em massa a 15% em massa, e Mo: 7% em massa a 10 massa % e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

2. Elemento de suporte para bolo de sínter de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a parte de revestimento por soldagem é formada em uma parte de espessura reduzida de 2 mm a 10 mm a partir da superfície de pelo menos a extremidade superior ou topos das superfícies laterais do elemento de suporte para bolo de sínter.

3. Elemento de suporte para bolo de sínter de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a parte de revestimento por soldagem é formada de modo que a parte do elemento de suporte para bolo de sínter que é reduzido em espessura seja eliminada.

4. Elemento de suporte para bolo de sínter de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que uma distância da parte de revestimento por soldagem de um pico de elemento de suporte para bolo de sínter é maior em um lado traseiro na direção de progressão da palete de sinterização comparado com um lado frontal ou

2/2 no sentido ou progressão.

5. Fio para revestimento por soldagem, que é utilizado no momento do revestimento por soldagem de um elemento de suporte para bolo de sínter, o fio para revestimento por soldagem caracterizado por ter uma composição que contém C: 3,3% em massa a 5,5% em massa, Si: 0,9% em massa a 2,2% em massa, Cr: 11% em massa a 17% em massa, e Mo: 8% em massa a 11% em massa e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

6. Metal de revestimento por soldagem que é utilizado no momento do revestimento por soldagem de um elemento de suporte para bolo de sínter, o metal de revestimento por soldagem caracterizado por ter uma composição que contém C: 3,0% em massa a 5,0% em massa, Si: 0,8% em massa a 2,0% em massa, Cr: 10% em massa a 15% em massa, e Mo: 7% em massa a 10% em massa e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis.

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